水產養殖環境工程

生物過濾裝置的設計

綜述主要內容

1.生物過濾裝置的設計過程

2.設計實例

3.設計影響因素環境因素魚的大小和品種系統構成其它因素生物過濾裝置的設計合理運用生物、化學、物理的數據量化的去描述魚類和細菌代謝物質在生物過濾裝置中被除去的過程；簡單講，就是一定數量轉氨細菌轉化已知養殖對象排泄的含氮廢料的能力設計包括：實際數據（代謝廢物量）推測和設想設計者的經驗創造力設計的特殊要求（從未涉及的概念和裝置）生物過濾裝置的設計方法設計是固有的創造性的過程。設計不同于科學調查，在科學調查中最后結果通常是已知的或闡明一個自然界中已經存在的道理或概念設計生物過濾裝置因此需要設計者的創新能力和對各個行業的了解

機械生物經濟生物過濾裝置的設計方法

基于生物過濾過濾設計的數據，特別是在農業應用上的數據非常的有限。例如，對于特定魚類排氨的數值就有十種或是更多換個方面說，廢物中氨的含量隨著魚在不同的生長狀態及生存環境中是不同的，如果沒有了這些數據那么設計者就只能用其它種的相關數據去盡可能準確的估計和判斷。一些設計中的重大錯誤也許就來自于對一些數據的判斷失誤一種不僅能判斷裝置能否正常工作，還能判斷裝置能夠經濟，有效工作的能力,設計需要相當強的機械判斷能力生物過濾裝置的設計方法影響設計的變量各種物理化學因素不同的過濾裝置構造

生物過濾裝置的設計方法簡單的設計步驟有哪些廢物產生了需要多大的過濾裝置能有效的進行凈化裝置的制造廢物的產生率和凈化率隨著時間，投喂策略等變化,過濾裝置的設計并沒有想像的簡單

生物過濾裝置的設計過程生物過濾裝置的設計不是一門精確的科學生物過濾裝置的設計數據是在變化的多種數據的基礎上的設計時應當充分考慮到設計的細節問題，以使該裝置能滿足不同環境的需要，特別是在一些特殊條件下，需要大量的改進以便能滿足需要生物過濾裝置的設計過程Ⅰ.確定污染物的數量代謝測定和實際數據Ⅱ.確定魚類的耐受水平氨亞硝酸鹽硝酸鹽固體顆粒生物過濾裝置的設計步驟Ⅲ.計算魚類的氧氣消耗量靜水法和流水法Ⅳ.計算養殖系統的承載能力系統能養殖的魚類最大數量Ⅴ.計算系統的流速整個系統的水流量生物過濾裝置的設計步驟Ⅵ.計算水流一次通過后的氨氮濃度一次去除率Ⅶ.計算多次循環后的氨氮濃度每天的去除量Ⅷ.計算過濾裝置的氨氮凈化效率以百分比、單位體積或單比表面積表示Ⅸ.確定過濾裝置中總的氨氨負荷每天的氨氮負荷生物過濾裝置的設計步驟Ⅹ.計算需要過濾裝置工作的時間反沖、清理時間Ⅺ.確定過濾裝置的容量特別是它的表面積水利負荷率Ⅻ.確定裝置的尺寸ⅩⅢ.確定裝置的氧氣供給量ⅩⅣ.修改裝置以確保氧氣供給生物過濾裝置的設計步驟程序設計比較直接，只有很少的情況有充足的數據，而且，數據也許只適應某些階段廢物的排泄與魚的大小，攝食的情況，溫度和其它因素有關。廢物的去除受溫度，流速和氨氮的負荷和其它一些因素的影響。設計者依據環境排污的最大值去設計過濾裝置需要知道過濾裝置的操作措施當人們嘗試在一定水體中放養一定重量的魚時，如果個體是小魚就要充分考慮到魚對毒性物質的耐受作用，其他情況下還應當計算魚體最大時的廢物量生物過濾裝置的設計步驟計算最大氨氮等負荷試驗確定濾材的氨氮去除效率確定耗氧量確定生物濾池構造生物過濾裝置的簡單設計步驟生物過濾裝置實例

浸沒式生物濾池系統數據信息養殖量10000kg鮭魚（平均1kg重）養殖裝置是一個密閉的裝置，90%循環裝置溫度：12℃濾材數據：塑料環狀濾材直徑2.5cm

空隙率90%

比表面積160㎡/m3

密度18.5kg/m3投喂：每天體重的2%裝置排出水的最少氧氣含量5mg/l生物過濾裝置設計實例方法一1.氨氮產量（AP）

AP=0.0289（投喂量/天)AP=0.0289×10000×2%=5.8kg/天2.氨氮通過裝置的去除在12℃氨氮的去除(AR)是每天0.60g/㎡3.需要的表面積(一次通過時）

SSA=AP/AR=5800/0.60=9667m2生物過濾裝置設計實例方法二1.需氧量

Oc=K2TaWb

Oc,耗氧量

K2，速率常數

T，溫度

W，魚的大小

A,b，線性常數

Oc=3.05×10-4(56）1.885（2.2）-0.138

=0.478公斤氧氣/100公斤魚/天生物過濾裝置設計實例2.系統負荷

Lc=0.14(Ce-Cm)/Qc

Lc,系統負荷

Ce,溶解氧飽和度

Cm,最低需氧量假定

Ce為10，Cm為5

Lc=0.14(10-5)/0.478=1.46公斤魚/升/分鐘生物過濾裝置設計實例3.需要的水流速率

Q=10000公斤/1.46=6849升/分鐘4.初始排水端氨氮濃度

Ci=每天氨氮產量/水流速率

=5.8/6.849=0.59mg/L

允許最高氨氮濃度為0.75mg/L生物過濾裝置設計實例5.循環引起的允許最高氨氮濃度系數

C=C2/Ci=0.75/0.59=1.276.浸沒式生物濾池的效率

E=(1+CR-C)/CRR，循環百分比

E=(1+1.27×0.9-1.27)/1.27×0.9=0.76

生物濾池必須有76%的效率生物過濾裝置設計實例7.循環引起的生物濾池最大氨氮負荷

Wa=5.8×1.27=7.378.生物濾池內的水力停留時間

tm=E/(9.8T-21.7)=0.48分鐘9.生物濾池容積

Vol=Qtm/空隙率=6849×0.48/0.9=3653升生物過濾裝置設計實例10.需要的比表面積總數

SSA=Vol×比表面積

=3.653×160=584m211.生物濾池濾料容積方法一，Vol=9667/160=60m3

Vol=584/160=3.65m3生物過濾裝置設計實例12.復查溶解氧濃度氨氮耗氧量=5.8/4.18=24.24公斤/天水流供氧量=6849（10-5）=49.3公斤/天供氧量充足兩種方法比較

1.比表面積差別很大

2.容積差別為6倍

3.很多經驗公式生物過濾裝置設計實例方法二借用了其他系統的經驗公式，方法一沒有考慮循環和溶解氧的影響不同的濾材，濾池構造也會產生不同的影響當前的設計方法還有很大的誤差，沒有很貼切的實際數據最好借用試驗規模的濾池數據，但是系統規模的放大并不代表試驗數據可以同步擴大，也有局限性生物過濾裝置實例討論膨脹性微珠生物過濾裝置膨脹性微珠生物過濾裝置（EGB）過濾裝置的過濾床是由微小顆粒德塑料珠組成，它可以通過膨脹和攪動來清洗裝置本身

特征

1.必須充分考慮有機物的影響

2.空隙率可以較小，可以自動清洗膨脹性粒狀生物過濾裝置上流式沙生物過濾器，有對固體顆粒良好的捕捉能力，又提供了較好的硝化反映空間。過濾層是由粗糙的沙礫組成，水是從下往上垂直穿過，易于用高壓水進行沖洗。通過控制進水口的進水速度，該裝置一般是不會出現結塊現象

一般應用在氨氮和有機物荷載較低的情況下，因為氧的供給較差上流式沙生物過濾裝置

1.需氧量

OCF=Q（Ci-Co）

OCF,生物濾池的需氧量

Ci,進水中溶解氧的濃度

Co,出水中溶解氧的濃度

Q,流速假定，出水溶解氧濃度為2mg/L上流式沙生物過濾裝置設計上流式沙生物過濾裝置設計2.OFC和飼料投喂的關系

OLR=OLR,平均需氧量

Wj,第j天時的飼料量

n,觀察次數

一般來講，需氧量為350-500克氧氣/公斤飼料3.生物過濾裝置飼料負荷（公斤飼料/天）

FCC=OCF/(OLR+ZS)Z,平均系數

S,平均偏差4.生物濾池的水流量

Q=W(OLR+ZS)/(Ci-2)W,特定投喂量上流式沙生物過濾裝置設計5.濾池的表面積和深度一般深度(H)不超過1.5米表面積A=Q/H6.如果已知濾材的過濾能力可以依據上面的方法二設計上流式沙生物過濾裝置設計塑料珠生物過濾裝置的特點塑料珠比重比水稍小比表面積大易于反沖，但是反沖影響大

運輸氧的能力提高微珠生物過濾裝置設計生物濾池容積(V)計算

V=LA/CAASLA,氨氮負荷

CA,單位比表面積氨氮去除率

AS,比表面積塑料珠生物過濾裝置設計比表面積

3-5毫米的塑料珠，980-1300m2/m3單位比表面積氨氮去除率（CA）范圍

受氨氮負荷、TSS、BOD的影響很大

TAN小于0.3mg/L,0.1-0.15g/m2/dayTAN小于0.7mg/L,0.2-0.25g/m2/dayTAN大于1.0mg/L,大于0.35g/m2/day塑料珠生物過濾裝置設計生物流化床特點

1.濾材全部懸浮于水中

2.效率高，不易堵塞

3.氨氮和氧的運輸通暢設計要點

1.濾材的選擇

2.最好應用方法二設計生物流化床設計假定給定條件養殖量10000kg鮭魚（平均1kg重）。養殖裝置是一個密閉的裝置，100%循環，每星期換水20%裝置溫度：12℃投喂：2%魚體重最大密度：50公斤/m3

最大放養比率：150000公斤/m3/秒滴流式生物濾池設計濾材數據：塑料環狀濾材直徑2.5cm

空隙率92%

比表面積220㎡/m3

密度18.5kg/m3滴流式生物濾池設計滴流式生物濾池濾材特性參數指標類型塑料環直徑2.5cm空隙率0.92比表面積220m2/m3水質要求水質參數要求溶解氧大于5mg/LpH6.5-8堿度10-400mg/L溫度10-15度NH3-N0.0103mg/LNO2-N0.03mg/LCO2小于10mg/LN2小于110%飽和度濁度小于801.水量

Vw=10000/50=200m32.水流速度

Q=10000/150000=0.0667m3/S3.設定投喂比例為2%魚體重

Massfeed=10000×0.02=200公斤滴流式生物濾池設計計算4.廢物產生量

Oc=0.25kgO2/kgfeedCO2c=0.28kgCO2/kgfeed

固體顆粒=0.30kg/kgfeedTAN=0.03kg/kgfeed5.需氧量

Or=0.25×200=50公斤O2/天滴流式生物濾池設計計算滴流式生物濾池設計計算6.氨氮產量

TAN=0.03×200=6kg/天7.系統中氨氮濃度

TANc=6/200=1.25mg/LpH溶解氨氮濃度游離氨氮濃度6.01.24970.00036.51.24910.00097.01.24730.00277.51.24140.00868.01.22340.02668.比表面積需求

SA=6000/0.75=8000m29.濾池容積

Vf=8000/225=36.4m310.濾池尺寸濾池數量水力負荷率滴流式生物濾池設計計算10.濾池尺寸和濾池數量流量越大，氨氮去除率越高，水力負荷和流速以及濾池的橫截面積有關

1）濾池直徑

2）高度

3）濾池數量

4）水流量滴流式生物濾池設計計算假設在當前的設計中應用8個濾池

1)每個濾池的流量

0.0667×60×60

×24/8=720.3m3/day2)每個濾池的容積

36.4/8=4.55m33）橫截面積

≥720.3/225=3.2m24）直徑

≥2×√3.2/3.1415=2.02m滴流式生物濾池設計計算5）高度

H=4.55/3.2=1.42m總結濾池高度：1.42米濾池直徑：2.02米濾池容積：4.56立方米濾池橫截面積：3.2平方米濾池數量：8個滴流式生物濾池設計計算本設計中用到的濾材相對比表面積較大，比表面積小的濾材需要更大的濾池容積濾池設計要考慮到去除氨氮，亞硝酸和有機物的統一本設計方法簡單，但是沒有考慮到其他的影響因素，實際應用中會有誤差實際應用中，應該使用合適的策略補償設計中的誤差滴流式生物濾池設計討論應用生物轉盤的優勢

1.自我清洗，自我充氧

2.壓頭損失低

3.無阻塞，硝化反應好

4.運行穩定生物轉盤的特殊結構決定了它的設計生物轉盤的設計理論設計條件1.生物膜的生長和脫落是平衡的2.脫落的生物膜是懸浮的3.附著和脫落的生物膜都可以去除基質，但是懸浮生物膜的作用可以忽略不計4.氧氣和其它基質沒有濃度上的限制作用5.生物膜的厚度是均勻的6.水流速度是均衡的生物轉盤的理論模型依據上面的假設，可以得到

Q(So-S)+rsAs=0Q,水流量

So，進水的基質濃度

S，出水的基質濃度

rs，單位面積的基質去除率

As，濾材的表面積生物轉盤的理論模型常用的經驗公式

F=(K/N)LaTbScBdAeDfQgF,去除的比例（%）

K,去除常數

N，生物轉盤的階段數

L，進水的基質濃度

S，水力停留時間

T，水溫

B，生物轉盤的轉速

A，有效的濾料表面積

D，生物轉盤的浸沒深度

Q，流速

a,b,c,d,e,f,g,回歸常數生物轉盤的經驗模型通過測定三個生物轉盤的效率得到

1.基質濃度較低時，去除效率和基質濃度線性關系

2.試驗規模生物轉盤的效率為商業生物轉盤的2.5倍左右

3.使用不同材質濾材的情況下，經驗公式的應用要注意生物轉盤的經驗模型設計前提和過程

1.盡量采用商業生物轉盤的經驗參數

2.必要時使用最好的預測值

3.假定生物轉盤可以處理掉每天系統中產生的所有氨氮

4.采用放養量最大時的數值

5.pH設定為7.5，并以此來計算游離氨氮的濃度

6.每天的投喂量為低于1%的魚體重生物轉盤的設計實例7.羅非魚氨氮產生量為每公斤飼料25克鱸魚氨氮產生量為每公斤飼料32克虹鱒魚氨氮產生量為每公斤飼料34克8.經驗上，生物轉盤每天氨氮的去除率為

Y=-16.6+163.3XY,氨氮去除率

X,進水的氨氮濃度生物轉盤的設計實例9.溫度補償羅非魚，不用補償鱸魚，降低10%（溫度低了5度）虹鱒魚，降低30%（溫度低了15度）10.濾材的比表面積選擇為175m2/m311.生物轉盤的直徑為3.66米，接近于商業生物轉盤的直徑生物轉盤的設計實例生物轉盤的設計條件總結指標羅非魚鱸魚虹鱒溫度３０２５１５pH7.57.57.5NH3最大值0.0600.0250.010TAN的最大值2.421.421.17最大投喂量（ｋｇ）200200200ｍｇTAN/kg飼料250003200034000ｍｇTAN/天500000064000006800000氨氮去除率379193122生物轉盤的表面積131983307655773比表面積175175175濾材體積（ｍ３）75189319生物轉盤的直徑（ｍ）3.663.663.66生物轉盤的長度（ｍ）7.1717.9730.29確定養殖品種和規模確定最大污染物的產量確定養殖對象的耐受水平計算氧氣消耗量確定生物濾池的種類和濾材種類確定氨氮去除效率和生物濾池的體積復查溶解氧濃度生物濾池的設計總結充氣和充氧充氣和充氧部分綜述第一部分充氧和曝氣原理第二部分各種充氧和曝氣設備第三部分充氧和曝氣設備設計簡介溶解氧是高密度養殖系統的第一個水質限制指標水中氧的飽和度低缺少光合作用缺少水交換提高的方法

增加水和空氣或者氧氣的接觸面積

高密度養殖條件下溶解氣體范圍充氣設備簡介重力曝氣機風動抽水泵立式泵充氣機噴水式充氣裝置真空葉輪泵式充氣機葉輪式曝氣機（俗稱水車）填充塔充氣機多層滴流式充氣設備風動抽水泵工作原理和應用立式泵充氣機噴水式充氣裝置

真空葉輪泵式充氣機葉輪式曝氣機（水車）氣泵和氣石充氣系統填充塔充氣機多層滴流式充氣設備純氧接觸系統密封填充塔多階段低壓頭純氧接觸器噴射塔測流氧氣噴射器U型管純氧系統低速氣泡接觸器封閉立式泵充氧機密封填充塔多階段低壓頭純氧接觸器噴射塔測流氧氣噴射器U型管純氧系統低速氣泡接觸器封閉立式泵充氧機溶解氣體標準

溶解氣體的表示單位

mg/LmmHg

飽和百分比氣體壓力：Fi=Ti/Ci

總氣體壓力：TGP=∑Ti

TGP和當地的大氣壓力（BP）之間的差為溶解氣體的飽和度的指標

△P=TGP-BP

氣體的飽和度，TGP和當地的BP的百分比：

%飽和=(TGP/BP)*100

在養殖系統中，涉及到的可溶性的氣體氧氣二氧化碳氮氣

溶解氣體標準

溶解氣體的良性作用充足的溶解氧可以提高活力，增進生長二氧化碳可能抑制細菌的生長平衡的溶解氣體濃度可以維持生態平衡溶解氣體的危害作用溶解的二氧化碳在一個臨界濃度之上時會使磷酸鈣的飽和度增大，從而影響腎臟的活動當二氧化碳的濃度較高時會降低血液攜帶氧的能力較低的溶解氧濃度在可允許的最低值之下時，會降低氧的攜帶能力較高的溶氧濃度會促進細胞酶的氧化作用，導致呼吸鏈的失效溶解氧和溶解氮的濃度達到飽和時會引起氣泡病（GBD）氣泡病的癥狀：組織中的氣泡增加；血管阻塞；生長和飼養轉變系數的降低；導致死亡溶解氣體的危害作用溶解氣體標準可以接受的△P的范圍變化魚種規格飼養條件溶解氣體的部分相關壓力的變化良好的充氣設備的使用不僅僅是基于氧氣的供給率，而且和溶解氮（DN），△P以及溶解二氧化碳的極限有關氣體滲透原理一種氣體在水中的飽和濃度（C*）將會影響氣液界面的氣體滲透的方向以及速率一種氣體在水中的飽和濃度（C*）是由氣體階段的局部壓力，水溫以及Henry法則講到的水的成分決定的：

C*=BiKi1000[Xi(TP-VP)/760]

Vp,蒸汽壓力

BiKi,,氣體溶解系數氣體蒸汽壓力隨溫度增加而增加，溶解系數隨溫度增加而減少，飽和濃度隨溫度增加而減少溫度的影響水中的溶解固體及懸浮物的濃度也會降低氣體在水中的飽和濃度(C*）。我們采用β將氣體在水中的飽和濃度（C*）從潔凈水(Cw)中轉換到渾濁(Fw)的狀態

β=(C*)FW/(C*)CW一種氣體在水中的飽和濃度(C*)隨著時間或者在一個特殊的接觸器中的位置的改變而改變。當空氣在水面以下被打散，總壓力（TP）將會從流體靜壓力和此地的大氣壓力的總和下降到水泡上升到水表面時的大氣壓力（BP）氣體滲透原理氣體滲透速率使氧氣溶入水中的推動力是水中的主要溶解氣體的不足。氧氣分子首先從大量的氣體狀態轉移到氣液界面。氧氣和氮氣轉移的主要阻力來自于液體交界擴散階段

氣體吸收或者釋放的凈比率是由滲透系數和溶解氣體濃度和飽和濃度(C*)差的乘積所決定的。這個關系可以用微分的形式表述：

dC/dt=KLa(C*-C)影響滲透系數的重要的條件包括氣體液體接觸面，氣體液體的紊亂，該系統的幾何形狀，以及液體的特性溫度影響到滲透系數KLa。KLa的值可以通過溫度的影響得以糾正：（KLa）t=（KLa）20°C(1.024)t-20公式表明水溫變化在10-30攝氏度將引起轉移系數（KLa）60.7%的增長氣體滲透速率水面上的活性物質通過改變液體界面擴散阻力來增加或降低滲透系數（KLa）。在自然條件下得到的KLa值可通過純凈水條件下得以校正，反之亦然，校正系數用α表示：

α=（KLa）FW/（KLa）CW進一步來說，在氣體的分子直徑已知的情況下,一種氣體的KLa值可以被用于定義相關的一種氣體的KLa值（KLa）N2/（KLa）O2=dO2/dN2氣體滲透速率增氧系統的性能比較標準標準條件：DO=0mg/L,溫度=20°C,BP=760mmHg,α=1,β=1

標準氧氣滲透速率（SOTR)SOTR=（KLa）20°C（C*）20°C

增氧系統性能指標標準的充氧效率（SAE），表示相關能量消耗的指標，可以通過SOTR除以功率（PW）的方法得到：

SAE=SOTR/PW

由于采用了不標準的溫度，溶解氧的濃度，大氣壓力，以及水的組成，需校對SOTR和SAE：

AOTR=SOTR[(βC*O2-DO)/9.07](1.024t-20)αAAE=SAE[(βC*O2-DO)/9.07](1.024t-20)α增氧系統性能指標周圍的溶氧濃度達到飽和時，實際的AOTR和實際的充氧AAE將會趨于零，會限制增氧系統的有效使用當評估充氧設備的性能時，公式中的KLa很少被接受。一般用通過該系統中的溶解氧的改變來表示設備的性能，用溶解的氣體的不足的分數來表示：

E=[（DOout-DOin）/（C*O2-DOin）]當設備的效率已知，上面的公式可以重新排列為：

DOout=E（C*O2-DOin）+DOin增氧系統性能指標綜述對于純氧接觸系統，氧氣的滲透速率可以用下面的公式計算

OTR=(△DO)ABQL

標準的滲透效率（TE）：

TE=OTR/PW充氧效率可以表示為

AE=[(△DO)ABQL]/（MW）O2QM增氧系統性能指標吸收氧氣和釋放氮氣的相關比率可以通過△DODN的比率來表示：

△DODN=（DOout-DOin）/（DNout-DNin）這個比率是相當重要的，它表示是出水的TGP（溶解氣體的總壓力）高于或者低于進水。一個執行中的△DODN大約為-2.2，這個值被定義為臨界的曝氣比率，表示進出水之間沒有TGP的變化增氧系統性能指標充氧成本，在比較相對的性能時是很有用的指標，它包括設備的分期償付(AC)，能量消耗(EC)，以及氧氣的成本(OC)TC=（AC+EC+OC）/OTR把設備的維護和投資風險考慮進來十分必要增氧系統性能指標吸收效率純氧接觸系統將純凈的氧氣轉移至水中的系統包含：氧氣的發生裝置控制氧氣的流速的控制組件推動氧氣和水接觸的設備純氧系統應該：使用最少的能源和資金達到較高的氧氣利用率增加進入吸收裝置中的氧氣用于提升氧氣在氣體狀態下的摩爾分數，從而增加溶解氧的飽和濃度。使流出水中的溶解氧的濃度高于空氣中的飽和濃度。在15攝氏度時，飽和濃度為10.17mg/L

純氧的環境中，飽和濃度達到48.1mg/L將水暴露在富含氧氣的環境中，除了可以加速氧氣的滲透，還能夠降低氮氣的飽和濃度。從溶液中脫離出來的氮氣，會在接觸器中進入氣體階段，降低氮氣的轉移比率會有利于創造一個純氧的環境

純氧吸收裝置

水中氣體成分的改變范圍主要由氧氣供給比率決定，水中的溶解氣體的濃度、溫度、壓力和設備的特性決定氮氣以氣體形式的積累會導致較高的操作成本，必須有排氣孔。由于泄出的氣體中含有較高含量的氧氣，因此也有一定的利用價值。由于二氧化碳在水中的溶解率很高，所以在氧氣的吸收裝置中使二氧化碳曝氣的可能不大

純氧吸收裝置

純氧接觸裝置的選擇取決于標準的性能指標是以當地資源條件操作條件固體顆粒的存在會抑制填充塔的使用，由于額外的污染會堵塞用于提供氣體-液體接觸區域的通道在進水和飼養池之間的水壓梯度的存在有利于U型管或者其它的低壓頭接觸器的使用純氧吸收裝置的選擇

一個純凈的氧氣的U型管系統包括2-3個部分：一個氣體擴散裝置，一個U型的垂直管道，提供一個接觸環路，一個泄出氣體的收集裝置在應用過程中，氧氣及泄出氣體在進水口以一個混合比率分散。氣液混合物從一端進入另一端排出。水流的速度保持在氣泡的上升速度之上。當氣體-液體混合物移動通過接觸環路的同時，流體靜力壓升高帶來溶解氧的增加，促進了氧氣的吸收U型管影響U型管純氧接觸系統效率的因素氧氣接觸管的深度進氣速度水的流速氣泡分散器的深度進入水中的溶解氣體的濃度排出氣體的循環利用比率當氧氣接觸管的深度在25-60米、進水速度在1.8-3m/s，操作成本最低U型管U型管的優點可以在較低的水壓下操作(2-3m)

可以處理水中攜帶的微粒物質當氣液的比率超過25%時，存在斷流的可能基礎的投資過于龐大。U型管低速氣泡接觸器氣泡可以較長時間的保留在接觸裝置中。但是當溶解氮排出時，有些氣體必須被排出氣泡接觸器的充氧和曝氣效率主要決定于水和空氣的流動比率相應的溶解氣體的濃度氣體的排放率錐體的幾何形狀操作壓頭操作壓力是由錐體的深度決定的。采用較深的或沒入水中的錐體可以增大氧氣的吸收比率，降低氮氣的排放。低速氣泡接觸器的優點進水口壓力小（1m）

結構簡單可以處理水中的固體顆粒低速氣泡接觸器測流氧氣噴射器影響效率的主要因素包括：負壓腔構造氣體和水流速率接觸管長度壓力噴射器構造一般來講，工作壓力為190-860kpa

，水流速為3.5-4.5m/s，接觸時間6-12s，系統中的溶解氧濃度可以超過100mg/L封閉填料塔純氧接觸器構造和優點為氣體有效地交換降低水層的厚度影響充氧和曝氣因素：噴射管的幾何形狀分散裝置、入水中的溶解氣體的濃度氣體液體的流動速率內部壓力塔的直徑封閉填充塔影響填充塔效率的影響因素包括液體分散裝置的設計填料的選擇塔的深度入水中氣體的濃度操作時的壓力可以增加水中的溶解氧，同時去除溶解氮。該裝置多用于潔凈的水體

封閉立式泵充氧機影響氣體交換的因素：

入水中的溶解氣體濃度入水中的氧-水比率裝置的幾何形狀推進器的設計轉動速操作的深度多階段低壓頭純氧接觸器結合了噴射塔和填充塔的優點，重復的接觸擴大了氧氣和氮氣的溶解比率，促進了氣體交換。由于不需要泵，降低了能源成本和系統癱瘓的風險這一裝置的效率由很多因素決定：水和氣體的流動比率進入的溶解氣體濃度工作的接觸室的數量接觸室中是否存在填充物氧源氧源

1.氣態純氧

2.液態純氧

3.制氧機制氧性價比

1.方便，便宜，基礎投資高

2.方便，較貴，基礎投資少

3.最為方便，投資高，配套設施多充氧量檢控監控策略和方法

1.控制氣液混合比通過測定水流量，測定和調節氣流量

2.自動化控制系統首先測定養殖池出水溶氧濃度，反饋給中央控制器，根據設定的溶解氧濃度，通過電磁閥，自動控制供氣閥開啟的大小。純氧接觸系統設計流程基本設計流程

1.確定養殖場基本環境因素水溫，水流，入流溶解氣體濃度，氣壓。

2.確定養殖品種對溶解氣體的要求氧氣，二氧化碳和氮氣

3.根據養殖量和養殖場條件估算需氧量

4.確定適合供氧量的充氧機類型設計依據設定一個養殖池為單位，耗氧量為ECOC,平衡式為，

(△DO)AB=ECOC+(DOout)RV-(DO)AB相應的溶解氮氣的平衡方程式為，

(△DN)=[BP+(△Pout)-(DOout)(FO2)-VP]/FN2-DNin純氧接觸系統設計流程純氧系統選擇依據依據純氧系統的性能和養殖場的特點,(△DO)AB是由幾個不同的應用環境因素決定的，包括氣壓，氧氣輸送速率，滲透系數

設計原則通盤考慮以上因素，減少費用設計方法設計軟件利用分壓率純氧接觸系統設計流程純氧接觸裝置主要的操作特性設計目標深度填充類型橫截面積使用壓力氧氣輸送速率假定條件

1.所有氣體在填充塔內是均勻混合的

2.(△DO)AB是正值，(△DN)AB是負值填充塔設計流程第一步：選擇初始層深度和填充類型并計算氣體相應的滲透系數（G）20℃。（G）20℃用溫度t，表面活性劑（當α可知時），氣體種類Φ來修正：（G）t,i=Φα（G）20℃1.024t-20第二步：應用公式中的(△DO)AB

和(△DN)AB，并用步驟一中修正后的（G）t,i值來分別計算塔內溶解氧和溶解氮的飽和濃度：（C*O2）AB=(△DO)AB/(1-e-(G)t,i)+（DOin）AB

（C*N2）AB=(△DN)AB/(1-e-(G)t,i)+（DNin）AB填充塔設計流程填充塔設計流程第三步：用亨利定律并結合步驟二得出的氣體飽和濃度，計算氧氣和氮氣相位的局部分壓PP：

PPO2=(C*O2/BO2KO21000)ABPPN2=(C*N2/BN2KN21000)AB

（BiKi1000由表6.1種的溫度公式給出）第四步：現在，塔內的總壓力可用PPO2，PPN2計算得出（水蒸氣的壓力VP由表6.1給出）

CP=760(PPO2+PPN2)+VP填充塔設計流程第五步：計算氮氧的氣相摩爾系數(Xi),XO2=（C*O2）AB/（(CP-VP)/760）(BO2KO21000)XN2=1-XO2第六步：塔內氧的摩爾流速度(QM)O2:(QM)O2=(XO2/XN2)〔|(△DN)AB|QL/MWN2〕+(△DO)ABQL/MWO2第七步：將氧氣的摩爾流速度轉變為標準的容量流速度（