xx特大橋引橋綜合施工技術1工程概況1.1工程簡介xxxx國道主干線是我國公路主骨架網“五縱七橫”中的“一橫”，xx省xx至xx高速公路是其重要的組成部分，是鄂西南地區必不可少的重要運輸通道。xx西21合同段工程是該項目中施工條件最惡劣、施工難度最大的工程之一，其中xx特大橋位于巴東縣野三關鎮xx村一組，大橋xx側（東側）接漆樹槽隧道出口，xx側（西側）接廟埡隧道進口，由于橋隧緊密相連，兩側均為陡峻的懸崖峭壁，交通運輸條件之惡劣、施工場地之狹小、工程之艱巨為全路段之最。1.1.1結構型式xx特大橋中心樁號為K120+433.507，起點樁號為K120+170.037，終點樁號為K120+715.577，橋梁全長545.54m。主橋為1-430m上承式鋼管混凝土拱橋，引橋為簡支梁橋；橋跨布置為1×36m（引橋）+1×19.1m+19×21.4m+1×19.1m（主橋）+2×27.3m（引橋）。橋臺采用擴大基礎，引橋墩采用樁基礎，過渡墩直接坐于拱座上；橋臺身為鋼筋混凝土結構，引橋墩（D3墩）為矩形實體墩，過渡墩為鋼筋混凝土薄壁空心墩，其中D1墩墩身高82.383m，D2墩墩身高73.872m；橋面板采用預應力混凝土箱梁，先簡支后連續；橋面鋪裝為6cm防水混凝土和9cm瀝青混凝土，全橋在兩過渡墩和兩橋臺位置各設一道伸縮縫。主拱橋拱軸線采用懸鏈線，計算跨徑430m，計算矢高78.18m，矢跨比1/5.5，拱軸系數1.756。拱肋采用鋼管混凝土主弦管和箱形鋼腹桿組成的空間桁架結構，截面高度從拱頂6.5m變化到拱腳13m，拱肋寬度為4m，兩肋間距13m，以20道“米”字橫撐相連。主拱圈鋼管外徑1200mm，管壁厚度：拱腳下弦1/8跨為35mm，1/4跨為30mm，其余下弦及上弦均為24mm，鋼管內填充C50混凝土。主橋拱上立柱為□1400×1000mm的鋼箱（內壁加勁）與鋼箱橫聯組成的格構體系，高度為3.153m～71.866m，拱上蓋梁亦為整體鋼箱結構。橋型總體布置見圖1。1.1.2技術標準（1）公路等級：高速公路（2）設計行車速度：80km/h（3）路基寬度：24.5m（4）設計荷載：活載：汽車-超20級，掛車-120；溫度荷載：全橋整體升溫：+30℃；整體降溫：-30℃（5）設計洪水頻率：1/300（6）地震烈度：Ⅵ度，按Ⅶ度設防圖1橋型總體布置圖1.2項目環境1.2.1地形地貌xx特大橋地處構造侵蝕溶蝕峰叢峽谷低中山區，山頂高程為1415m，河床高程660m，相對高差755m，地形上屬不對稱“V”字型峽谷，兩岸地形變化極為復雜，谷深陡坡、懸崖連綿，整體呈現縱坡陡峻、橫坡起伏變化、切割強烈的幽谷地貌景觀。東岸沿橋軸線為陡緩相間的折線陡坡，橋面下方斜坡由下至上坡度變化為45°～30°～20°～45°～64°～73°，橋面上方坡度為42°陡坡，僅在760～810m高程為緩坡帶，拱座及橋臺位于64°～73°急陡坡及陡崖地段，平面投影范圍對應的地面高程850～888m。西岸下方為懸崖峭壁，崖肩高程855m，以上為40°陡坡，拱座位于崖肩以上地帶，平面投影范圍對應的地面高程887～904m。在高程660～665m段為深切河谷，河流總體由北流向南，河谷谷底寬30m。318國道于擬建橋位北4km以外通過，橋位處交通閉塞，通行條件極差。1.2.2地質、水文1.2.2.1地質巖體裂隙發育一般，巖性堅硬，整體穩定性及持力層條件較好。從兩岸鉆孔揭露來看，東岸裂隙不甚發育，西岸地表陡巖邊緣巖體沿節理松弛開裂、溶蝕，形成穩定性較差的危巖體。1.2.2.2地表水xx特大橋跨越的xx，全長數十公里，流域面積大，總落差1000余米，平均坡降18％，年逕流量達億立方米，為常年性河流。河床寬30m，水隨季節變化大，調查最高洪水位高出河床約3m，遠低于擬建橋面，對拱橋無影響。據xx水水質分析成果：PH值8.24，硬度111.9mg／Ｌ，礦化度169.98mg／Ｌ，水化學類型為HC03·Ca型，屬中性微硬淡水。參照《公路工程地質勘察規范(JTJ064—98)》結合區域水文地質條件綜合判斷，橋址區地表水、地下水水質均較好，對混凝土無腐蝕性，對鋼結構具弱腐蝕性。1.2.2.3地下水鉆孔未揭露到穩定的地下水位，一般為干孔。因此，橋址區地下水類型主要為季節性巖溶裂隙水及埋藏較深的巖溶管道水。橋位區地形切割強烈，橋臺及拱座位分布標高較高，地下水徑流及天然排泄條件好，巖溶水位埋藏較深，淺層風化、巖溶裂隙季節性滯水水量極貧乏，對工程施工影響小。1.2.3氣象橋址區氣候屬亞熱帶大陸性夏熱潮濕氣候區，光照充足，降水充沛，嚴寒期短，霧多濕重，最大相對濕度超過85%，區域降雨量大，多年平均降水1084.1mm，多集中于四至八月份。年平均氣溫17.4℃，極端最高氣溫41.6℃，極端最低氣溫-15.2℃。2懸崖條件下拱座高邊坡卸載防護施工技術2.1工程背景xx側拱座按照設計開挖防護接近拱座頂面后，在防護側面接連發生幾次邊坡坍塌事件，山體于2006年3月19日再次發生了大面積的塌方，致使拱座開挖無法進行。業主組織設計、地勘、巖土、監理等部門及專家及時進行了現場勘察、觀測，展開了多次關于xx特大橋xx岸拱座基坑左側山體塌方處理方案會議，分析原因及討論處理方案，認為從坍塌斷面觀察，巖體層理產狀破碎、分層較薄、節理發育，同時風化較嚴重，初步判斷塌方系由基坑左側坡體處山體破碎帶因不堪自重剪切破壞所致；塌方處懸臂上方山體仍處在極不穩定狀態，拱座施工應立即停止，并提出多種處理方案，一致認為必須先對懸臂山體進行卸載，消除繼續塌方的隱患。卸載位置見圖2。圖2卸載位置圖2.2卸荷防護方案2.2.1坡面危石清理正式卸載前先將開挖線以上不在卸載范圍內而且可直接危及卸載防護施工的山體坡面進行清理，主要有左側橋臺外側下部的凸出山體要進行卸載防護，以及右側線路外側凸出山體進行表面危石、浮渣清理，以確保下部卸載工作安全進行。2.2.2山體卸載左側山體塌方后使拱座基坑左側坡體形成了一個深約5m，高78m的懸空端，從出露的巖層看，其層理接近水平，節理發育、巖石破碎。對坍塌凹陷處進行嵌補和支撐懸空部位均很困難且施工過程中的安全難于保證，比較穩妥的辦法是將懸臂山體進行卸載，卸載坡度不宜過陡，因巖層節理發育，容易出現新的巖體坍塌，為防止再度塌方需放緩拱座基坑坡面，實現山體巖層自身基本穩定。左側邊坡以底邊不動沿著背墻面向外側擴展，變原10：1邊坡為5：1坡度，從懸空面沿著背墻坡面向上延伸至與山體原地面線交線處高度達70m，基坑側壁采用5：1放坡，懸空處向外偏移量達5m（因塌方所致），基坑頂部左側外移量較大，較原10：1坡度開挖線偏移達（1/5-1/10）×70+5=12m，左側壁沿著5：1坡度向下卸載至懸空面根部。右側山體卸載，因右側山體巖層為橫向順層，巖層較不穩定，側壁擬放坡4：1進行卸載。在實際施工過程中，可根據山體巖石穩定情況適當調整側壁邊坡坡度，對于較好的地質可調陡邊坡，對于松散破碎的地質可繼續放緩邊坡。2.2.3防護根據對xx岸整體坡面進行了多次勘測，分析巖層走向、巖石節理，研究山體坡面坡度、地形地貌后認為xx岸邊坡山體構造破碎、節理發育、溶蝕現象普遍，卸荷山體巖層間產生連鎖現象明顯，不斷誘發新的險情，為確保卸載施工的安全、徹底、順利進行，決定采用超前注漿導管預加固后再卸載，打錨桿、掛網進行防護，錨桿施作可根據地質情況適時調整。2.3施工工藝2.3.1工藝流程施工準備→測量放樣→鉆導管孔→安放導管→導管注漿→鉆孔爆破→人工排碴→鉆錨桿孔→錨桿施作→掛鋼筋網→噴射混凝土2.3.2施工要點2.3.2.1施工準備人員及開挖所需的機械器具進場，修建蓄水池和變電站，安裝、調試空壓機及鋪設管道。在此期間備足前期所需要的材料。2.3.2.2測量放樣先利用全站儀無棱鏡測出實際的地形坐標，利用AUTOCAD畫出所要切削的輪廓線，根據實際情況進行調整，結合電腦三維技術模擬施工現場，指導進行測量放線和定位，以避免凹進巖面位置無法越過。2.3.2.3注漿小導管施工（1）施工步驟a.測量放線，按設計在巖面上布設出小導管位置。b.鉆機就位、鉆孔，鉆孔直徑為50mm。c.施作超前注漿小導管時，打孔角度根據設計圖紙為與豎向成37°角，間距為60cm，導管采用長3.5m的φ42×3.5mm鋼管，鋼管上按間距20cm梅花形鉆8mm的小孔（前端2.0m范圍內），頂端做成尖錐型，以便頂進。打設完畢后，壓注水泥漿單液，水灰比為1：1，注漿壓力控制在0.5～1MPa之間；注漿結束及時用水泥砂漿充填、封口。d.注漿結束后，可根據實際情況調整注漿參數進行補孔注漿。e.注漿后至開挖前時間的間隔，根據注漿漿液種類控制在1d左右。f.整個過程中要做好記錄，內容包括打孔的角度、間距、深度、鋼管的長度、注漿壓力、注漿數量、起止時間等，作為后續施工調整注漿參數的依據。（2）小導管加工制作小導管采用Ф42×3.5m無縫焊管加工而成，小導管前端加工成尖錐形，以便插打，并防止漿液前沖。小導管中間部位按梅花型間距20cm鉆Ф8mm溢漿孔，尾部100cm范圍內不鉆孔防止漏漿，末端加焊Ф6環形箍筋，以防打設小導管時端部開裂，影響與注漿管的連接。（3）注漿加固范圍及小導管布設邊坡卸荷開挖采用Ф42×3.5mm超前注漿小導管加固山體。每根超前小導管長3.5m，豎向每2.5m設一排，橫向間距0.6m，外插角為與豎向成37度角，前后兩排小導管搭接長度不小于1.0m。（4）小導管安裝用錘將導管直接打入。導管裝入后及時用CS膠泥將管口密封。（5）注漿注漿以注水泥漿單液為主。注漿前應對小導管內的積物用高壓風進行清理，注漿順序由下而上，注漿可以單管也可以多管并聯注漿。多管并聯注漿需加工一個分漿器即可。漿液水灰比可為1.5:1.0，1.0:1.0，0.8:1.0三個等級，漿液由稀到濃逐級變換，即先稀后濃。注漿完后，立即堵塞孔口，防止漿液外流。2.3.2.4鉆孔爆破施工（1）鉆爆設計為保證巖石的整體性，防止階梯邊緣棱角破損，擬采用預裂爆破、淺眼松動爆破、靜態破碎及人工修正相結合的開挖方法。（2）預裂爆破在卸載示意圖圖中規定的開挖控制線外1m采用預裂爆破。預裂技術使該處巖石形成預裂縫（預裂縫寬度為0.5～5cm）以達到隔震作用，使主開挖區的爆破震動波在該縫隙處終止傳播，從而保護未卸載區域的穩定。（3）淺眼松動爆破對于預裂縫以外的主開挖區，以先邊坡外側后內側的順序，進行減弱松動控制爆破，其工藝為密布孔、小藥量、多點多排松動爆破。從而達到多點及各排炮孔爆破所產生的地震波不會產生相互疊加的效果，部分地震波在相互作用中相互抵消。該工藝可以大大提高開挖效率，縮短工期。（4）人工修正經過上述工序后，采用人工利用風鎬等器具進行最后收邊儉底作業。用高壓風管清掃邊坡，去除掉危石，保證綁扎鋼筋、噴射混凝土時人員、機械的安全。2.3.2.5錨桿施工為確保施工安全，在按設計坡度開挖完成后及時按要求進行錨桿網噴防護。錨桿為間距1.5m梅花形布置，長度為3.5m和5m的Φ25錨桿交錯布置，錨桿形式根據現場情況采用注漿錨桿或藥卷錨桿。錨桿尾部焊接φ6鋼筋網，網眼尺寸為30cm×30cm，然后噴射10cm厚C20混凝土。各種防護措施的施工工藝如下：（1）在錨桿施工前，先要按設計要求定出孔位，砂漿錨桿的孔徑應大于桿體直徑15mm，即鉆孔的直徑不小于40mm，鉆孔方向盡量與巖石垂直，鉆好孔后應用高壓風或高壓水將孔眼沖洗干凈，并用塞子塞緊孔口，以防止石渣或泥土掉入鉆孔內。（2）錨桿加工后，要嚴格檢查其數量，規格和質量，去污除銹后備用。錨桿應按設計的尺寸截取，錨桿桿體露出巖面的長度，不應大于噴層的厚度，外端不用墊板應先彎制彎頭。（3）粘結砂漿應拌和均勻，并調整其和易性，隨拌隨用，一次拌和的砂漿應在初凝前用完。2.3.2.6鋼筋網施工鋼筋網根據設計的間距（30cm×30cm）采用在場地分片制作，現場焊接成型，焊接時必須有熟練工人操作，保證焊點牢固，在噴射作業時鋼筋網不變形。2.3.2.7噴射混凝土施工（1）噴射混凝土作業前，施工人員進入施工現場進行排險作業，撬落不穩定的石塊，防止其振動后脫落發生危險。噴射前要先用高壓水清洗受噴石，以確保混凝土與巖石間的粘結強度，充分發揮其加固圍巖，封堵裂隙的作用。（2）噴射混凝土采用干噴作業，作業使用HPH6型噴射機，用攪拌機將集料和水泥拌和好，投入噴射機料斗，同時加入速凝劑，用壓縮空氣使干混合料在軟管內呈懸浮狀態，壓送至噴槍，在噴頭處加入高壓水混合，以較高速度噴射到巖面上。出料口垂直受噴石，距離控制在80cm左右，盡力減少回彈，回彈料不得再用于噴射作業。3懸崖大高差條件下拱座C20混凝土施工技術3.1概述兩岸拱座均位于陡峭的懸崖上，拱座采用整體式鋼筋混凝土結構，基底呈臺階狀。拱座結構尺寸設計為：高22m，順橋向長度21.92m，橫橋向寬度19.5m，單個拱座混凝土工程量達5481.5m3。整個拱座混凝土澆筑分三個階段進行，第一階段澆筑拱座座身C20混凝土3405.5m3，第二階段澆筑主拱座C40混凝土1420.5m3，第三階段澆筑拱腳封腳段C40混凝土655.5m3。其中：第一階段C20混凝土部分共分6次澆筑完成，分次澆筑基本上以設計的臺階位置為分界線，單次最大澆筑混凝土量為688.1m3，單次最小澆筑混凝土量為458.9m3。拱座混凝土施工屬于典型的復雜山區地形條件下大體積混凝土施工。混凝土分區布置圖見圖3。由于施工場地十分有限，混凝土無法直接到達拱座基坑，根據擬定的施工技術方案，對兩岸拱座混凝土均采取泵送施工的方式。受施工現場地形條件和場地的限制，兩岸拱座混凝土施工的輸送管路均屬于大落差、長距離管路，且都是向下泵送。其中：xx岸從輸送泵處至拱座基坑最大高差達100m，輸送管路長達320m；xx岸高差達90m，輸送管路長220m。兩岸拱座混凝土工程量達11000余m3，其中機制砂混凝土就達6807m3。上述條件都對本橋拱座混凝土施工提出了很高的要求，尤其是輸送泵管路的布設，管路布設的科學、經濟、合理與否直接關系到拱座混凝土施工的順利進行。3.2大高差泵送機制砂混凝土配合比選取和應用3.2.1現場條件對配合比的要求3.2.1.1向下大高差輸送的要求xx特大橋主拱座位于兩側山體懸崖處開挖的基坑中，與輸送泵設置位置之間的垂直高差近90m。為了保證向下輸送混凝土的質量，要求所選配的混凝土除具有可泵性外，還必須具有良好的粘聚性和保水性，以保證在向下泵送的過程中不會產生由于自重和壓力引起的離析、泌水及堵管現象。3.2.1.2大體積水化熱的要求按現場條件及施工方案的要求，xx特大橋主拱座C20混凝土部分按開挖階梯進行分層施工，每階梯高度均大于3m；最大寬度8.5m；長度19.5m，單層混凝土方量大于300m3，屬于大體積混凝土類型。為了保證混凝土在水化、增強的過程中不產生溫度裂縫，要求混凝土必須具備低水化熱的特性，在養護和保溫措施的配合下，使得混凝土內部中心溫度與表面溫度的差值控制在允許的范圍內。拱座混凝土分區布置圖見圖3。3.2.1.3泵送混凝土的要求較常規泵送混凝土，xx特大橋主拱座C20泵送混凝土由于設計抗壓強度標號較低，單位體積膠凝材料用量較少，混凝土和易性及可泵性降低，如果單一的加大水泥或細骨料的用量將會提高水化熱和降低混凝土強度，這對工程質量是非常不利的，如何進一步的調整和優化正是本配合比設計的重點。另外，由于向下泵送高差大、泵距長、壓力高，要求混凝土具有較小的壓力泌水率和較長的初凝時間。圖3拱座混凝土分區布置圖3.2.2現場具有材料種類混凝土用材料表見表1。表1C20混凝土用材料表種類名稱規格生產廠家/產地地指標標要求膠凝材料水泥P.S32.55三峽水泥廠3天水化熱小于1197KJJ/kg，7天水化熱熱小于230KKJ/kg外摻料粉煤灰一級武漢陽邏電廠含水率小于1%%，三氧化化硫小于3%，燒失量量小于5%外加劑緩凝減水劑XP-Ⅱ上海新浦化工廠廠減水率大于188%，28天抗壓強強度比大于于120%%粗骨料碎石5-31.5mm大支坪泰豐石場場含泥量小于1%%，母巖強強度大于80MPPa細骨料天然砂中砂洞庭湖Ⅱ區級配，含泥量量小于3%機制砂粗砂大支坪泰豐石場場石粉含量小于110%，亞甲藍藍指標小于于1.4，母巖強強度大于80MPPa3.2.3選取分析以上材料除細集料外均已優化選定，細集料由機制砂和天然砂兩種材料待選，由于該混凝土為泵送類型，且向下泵距超長，混凝土極易離析，此時選擇天然砂比較合理，但該地區處于山區內，天然砂來源困難、價格高昂；而機制砂產源豐富，價格低廉，為了更經濟合理的選用且保證混凝土的施工質量，現對此兩種材料進行對比分析。3.2.3.1基本特性概述（1）機制砂a.機制砂是巖石經除土開采、機械破碎、篩分制成的，粒徑在4.75mm以下的巖石顆粒，但不包括軟質巖、風化巖石的顆粒。b.機制砂的常規檢驗指標有顆粒級配、細度模數、泥塊含量、石粉含量、亞甲藍MB值、輕物質、表觀密度及壓碎指標等。c.機制砂外觀呈灰白色或黑色、顆粒尖銳，含有一定量的石粉。d.機制砂的細度模數一般在3.0～3.7之間，級配符合Ⅰ區砂的技術要求。（2）天然砂a.天然砂是經天然力量（水沖、風吹）形成的，經過篩分選取的粒徑在4.75mm以下的顆粒。b.天然砂的常規檢驗指標有顆粒級配、細度模數、泥塊含量、含泥量、表觀密度、砂當量、有機質含量及堅固性等。c.天然砂外觀呈黃色、棱角光滑、含有一定量的泥土和有機物質。d.天然砂的細度模數一般在1.6～3.7之間，級配符合Ⅰ區、Ⅱ區、Ⅲ區砂的技術要求。3.2.3.2基本特性對比（1）機制砂在生產過程中將產生一定量的石粉，這是與天然砂最明顯的區別之一。有適量石粉的存在，彌補了機制砂配制混凝土和易性的缺陷，同時完善混凝土特細骨料的級配，提高混凝土密實性和綜合性能，但石粉的超標將降低混凝土的強度，并產生干縮裂縫，影響彈性模量。天然砂中的含泥對混凝土是有害的，由于其生產工藝的限制，其特細級配部分是不完善的。（2）機制砂由于是機械破碎制成的，粒形多呈三角體或方矩體，表面粗糙，顆粒尖銳有棱角，這對集料和水泥的粘結是有利的，但對混凝土的和易性是不利的，特別是強度等級低的混凝土可引起混凝土的較大泌水率。天然砂顆粒光滑，摩阻力及比表面積小，可以降低水泥用量及提高和易性，適宜配制高流動性的泵送混凝土。（3）機制砂目前基本為粗砂，細度模數為3.0～3.7之間，大于2.36mm和小于150um的顆粒偏多，而中間顆粒偏少，有時某一粒級斷檔，級配狀況偏差，天然砂細度模數為1.6～3.7之間，顆粒級配較為連續，與機制砂相比，級配較為合理。兩種材料Ⅰ區級配實測曲線見圖4。圖4實測曲線線對比圖由上圖可以看出出，機制砂砂處于下限限，級配偏偏粗；天然然砂處于中中間范圍，級級配良好，采采用機制砂砂配制泵送送混凝土將將提高砂率率和降低混混凝土強度度。（4）機制砂混凝土的的砂率一般般較天然砂砂混凝土高高4%～6%，泵送混混凝土在40%～50%之間，高高砂率會影影響混凝土土的彈性模模量及出現現干燥收縮縮，為了滿滿足泵送混混凝土和易易性的要求求，避免出出現泌水及及離析現象象，應適量量摻入粉煤煤灰，從而而改善綜合合性能。（5）由于機制砂比表表面積較天天然砂大，需需要的水泥泥漿液多，故故機制砂混混凝土用水水量較天然然砂混凝土土用水量高高，一般高高4～8kg/mm3。用水量量的增加將將會提高水水泥用量，對對大體積混混凝土而言言，這一點點是非常不不利的，因因為水泥用用量增大會會加大水化化熱，提高高混凝土初初期內部與與外界溫差差，溫差的的加大將會會出現溫度度裂縫，影影響混凝土土結構穩定定，造成質質量事故。在在大體積泵泵送混凝土土中，由于于工藝條件件限制，混混凝土必須須具有高流流動性能，為為了降低用用水量和水水化熱且能能保證高流流動性能，應應摻入高效效減水劑。3.2.3.33混凝土配配合比設計計對比（1）機制砂配制的CC20混凝土配配比（見表表2）。表2機制砂配置C220混凝土配配合比材料名稱水泥水機制砂碎石外加劑粉煤灰單位用量/Kgg3091858209851.954（2）天然砂配制的CC20混凝土配配比（見表表3）。表3天然砂配置C220混凝土配配合比材料名稱水泥水天然砂碎石外加劑粉煤灰單位用量/Kgg30018080010201.853（3）由以上兩種配比比可以看出出，機制砂砂混凝土較較天然砂混混凝土用水水量高5kg；水泥用用量多9kkg；砂率率多4%，由于砂砂率的變化化引起砂、石石材料用量量略微調整整，以上兩兩種配比坍坍落度均為為170mmm，和易易性良好。（4）機制砂配制的混混凝土7d強度為23.55MPa；28d強度為29.66MPa，天然砂砂配制的混混凝土7d強度為21.99MPa；28d強度為27.22MPa，對比兩兩種結果，機機制砂配制制的混凝土土較天然砂砂配制的混混凝土強度度高2MPa左右。（5）由于本工程項目目為大體積積混凝土范范疇，故采采用水泥用用量大的機機制砂配制制的混凝土土配比進行行熱工驗算算。a.混凝土的拌拌和溫度混凝土組成材料料熱工特性性見表4。由此得出混凝土土的拌和溫溫度TTa=ΣTiWc/(ΣWc)=(55)/(33)=16..2℃表4混凝土組成材料料熱工特性性材料名稱重量W/（kg）(1)比熱c/(kJ.KK)(2)熱當量Wc/kkJ/℃(3)=(1)××(2)溫度Ti/(℃)(4)熱量TiWc/kj(5)=(3×((4)（0）（1）（2）（3）（4）（5）水泥3090.84260153900砂8200.846891711713碎石9850.848271714059拌和水1854.27771511655粉煤灰540.844515675總計Σ2353259842002注：施工期間平平均大氣溫溫度為15℃，砂石受受日照影響響升溫至117℃。b.混凝土的澆澆筑溫度TTj=Ta+（Tq-Ta）×(A11+A2++A3+………+Ann)Tj---混凝土的的澆筑溫度度Ta---混凝土的的拌和溫度度Tq---混凝土運運輸和澆筑筑時室外氣氣溫A1、A2、A3……An----為溫度損損失系數，其其值如下：：混凝土裝裝、和轉運運，每次取取A=0..032；混凝土土運輸時，A=Qt，其中t為運輸時時間（以min計），Q取0.00042；澆筑過過程中A=0..003tt，t為澆筑時時間（以min計）；裝裝料A1=00.0322；轉運A2===0.0332；運輸5min，A3=00.00442×5===0.0021；澆搗30mmin，A4=00.0033×30==0.099求得Tj=16..2+(115-166.2)×0.1175=116.0℃c.混凝土內部部的中心溫溫度按下式計算混凝凝土內部的的中心溫度度Tmax=Tjj++ThMACCROBUUTTONNMTEEditEEquattionSSectiion2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\h..εThMACROOBUTTTONMMTEdiitEquuatioonSecctionn2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\h----混凝土的的最終絕熱熱溫升MAACROBBUTTOONMTTEdittEquaationnSecttion22SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\r1\hSEQMTChap\hε---不同澆筑筑塊厚度的的降溫系數數先求混凝土的最最終絕熱溫溫升MACCROBUUTTONNMTEEditEEquattionSSectiion2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\r1\hSEQMTChap\hThMMACROOBUTTTONMMTEdiitEquuatioonSecctionn2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\h==W---每方混混凝土水泥泥用量QQ---每千克水水泥水化熱熱230kJ/kkgC---混凝土土的比熱，取0.97kJ/kg.kP---混凝土的密度，取2355kg/m3求得ThMACROBUUTTONNMTEEditEEquattionSSectiion2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\h==31.1℃不同齡期的水化化熱溫升及及中心溫度度見表5。表5不同齡期的的水化熱溫溫升及中心心溫度齡期/d036912151821242730Tj1616161616161616161616ε0.740.730.720.650.550.460.370.300.250.24ThMACROOBUTTTONMMTEdiitEquuatioonSecctionn2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\h..ε23.022.722.420.217.114.311.59.37.87.5中心溫度1639.038.738.436.233.130.327.525.323.823.5澆筑塊厚度按44m計算，混混凝土中心心最高溫度度出現在第第3d齡期。d.混凝土表面面溫度TTw(t))=Tq+△T(t)Tw(t)----齡期t時，計算算厚度為處處時的混凝凝土溫度Tq---大氣氣平均溫度度△T(t)---齡期期t時，混凝凝土中心溫溫度與外界界氣溫之差差由公式知，當==h時，即不不采取保溫溫措施時，混混凝土表面面溫度Tw(t)=Tqq=15℃混凝土內外最大大溫差△△T=399.0-115=24℃e.采取保溫措措施后計算算混凝土表表面溫度Tb(t)=Tqq+h′（H-h′）△T(t)H=h+2hh′H---混凝土土計算厚度度h---混凝土土的實際厚厚度h′---混凝土的的虛厚度而h′=k·λ/βλ---混凝土的的熱導率，取2.33w/m.kβ---混凝土模模板及保溫溫層的傳熱熱系數(w/m2.k)k---計算算折減系數數，可取0.6666β=δi---各種保溫溫材料厚度度（m）λi---各種保溫溫材料熱導導率(w/m..k)，麻袋導熱熱系數取0.088w/m..k，每個麻麻袋厚約11.3cmm。βq---空氣層傳傳熱系數，可可取23w//m2.k在混凝土表面覆覆蓋二層麻麻袋，厚22.6cmm，由公式式得出β=2.77，則h′=0.57mH=h+2h′=5.1mm混凝土表面溫度度Tb(t)=155+4/55.12×0.557(5..1-0..57)×(399.0-115)=224.5℃f.混凝土內外外最大溫差差Tmax-Tbb(t)==39.00-24..5=144.5℃＜25℃（滿足要要求）每岸C20拱座分成成六個施工工層，第Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅵ層厚度分分別為：33.4m、3.055m、3.755m、3.4m和3.988m，符合上上述按4..0m驗算的結結果。第Ⅴ層厚度為：4..42m，重復上上述計算步步驟，按55.0m厚度進行行驗算，第第3天齡期ε系數為0.79，驗算得得出：內部部最高溫度度為40..6℃，采取保保溫措施后后混凝土表表面溫度為為25.8℃，混凝土土內外最大大溫差為：：Tmax-Tbb(t)==40.66-25..8=144.8℃＜25℃（滿足要要求）3.2.4細集集料的選用用確定綜合以上對比分分析表明，大大體積泵送送混凝土采采用天然砂砂固然合理理，但從經經濟利益方方面考慮，在在機制砂混混凝土中摻摻入一定量量的外加劑劑及外摻料料同樣可以以彌補和改改善其在工工作性能和和綜合性能能方面的不不足，并且且混凝土強強度較天然然砂混凝土土強度高，大大體積混凝凝土熱工驗驗算符合要要求，所以以本部位工工程選用機機制砂拌制制泵送混凝凝土。3.2.5機制制砂混凝土土施工要點點（1）由于機制砂加工工中易造成成顆粒集中中，在加工工過程中應應特別注意意，不宜使使其顆粒過過粗，細度度模數在3.0～3.4之間為宜宜，石粉含含量控制在在10%以內。（2）因為機制砂含有有較多的石石粉，在拌拌制混凝土土中不易攪攪拌均勻，所所以機制砂砂混凝土攪攪拌時間應應較天然砂砂混凝土增增加30～60s，借以改改善機制砂砂混凝土的的和易性，提提高保水性性與粘聚性性。（3）機制砂混凝土比比天然砂混混凝土易液液化，應避避免過振，同同坍落度條條件下，機機制砂混凝凝土要比天天然砂混凝凝土適當縮縮短振搗時時間，以克克服機制砂砂混凝土的的泌水現象象，避免混混凝土表面面形成疏松松層。一般般搗固成型型時間應比比天然砂混混凝土縮短短15～30s，以混凝凝土表面開開始泛漿為為度。切忌忌搗固過度度，造成混混凝土離析析，表面光光潔度差、起起皺褶等表表面缺陷。（4）由于機制砂混凝凝土粉料含含量高，塑塑性收縮和和干燥收縮縮開裂幾率率增大，因因此機制砂砂混凝土應應加強早期期潮濕環境境下的養護護，宜及時時養護且養養護時間應應比天然砂砂混凝土延延長2～3d，為保證證大體積混混凝土的內內外溫差滿滿足要求，應應搭設暖棚棚及覆蓋保保溫層，杜杜絕裂縫產產生，若養養護不及時時或養護期期間澆水不不足將引起起干縮開裂裂，并影響響混凝土的的耐久性。3.3復雜懸崖崖大落差泵泵送機制砂砂混凝土施施工技術3.3.1泵送送混凝土的的管道計算算理論在科學技術日益益發達的今今天，泵送送混凝土以以其施工速速度快、及及時、能有有效保證施施工質量和和降低勞動動消耗的優優點在土木木工程領域域得到了越越來越廣泛泛的應用。目目前關于泵泵送混凝土土的配合比比設計，我我國現行的的JGJ//T55—96《普通混混凝土配合合比設計規規程》中作作了明確的的規定，其其中包括泵泵送混凝土土的組成材材料、坍落落度、最小小水泥用量量、含氣量量、外加劑劑等的選用用要求。但但在實際施施工中，還還是會經常常出現管道道堵塞、混混凝土噴出出量不足等等問題，這這些問題均均屬于流體體力學中管管道計算的的范疇。3.3.1.11管道計算算的三種情情況（1）計算某種流體體以一定流流量流經某某一管道時時泵機的功功率。（2）計算某種流體體受到一定定壓頭（包包括外加壓壓頭的作用用），流經經一定的管管道時流體體的流量。（3）計算為滿足某某種流體在在一定壓頭頭的作用下下，達到某某一規定的的流量，所所應該選用用的管道直直徑。3.2.1.22柏努利方方程及阻力力公式由于計算上述項項目時均涉涉及到流體體能量的關關系及阻力力的大小，所所以可應用用柏努利方方程和阻力力公式進行行計算。（1）柏努利方程式式：Z1＋P1/γ＋ω12/2g＋He＝Z2＋P2/γ＋ω22/2g＋hW式中：Z—為某某截面的高高度，即幾幾何壓頭，m；P—為某截面所受的的壓強，Pa；γ—為流體的重度，N/m3；P/γ—為壓力勢能所能能產生的流流體柱的高高度，即靜靜壓頭，m流體柱；；ω—為流體的流速，m/s；ω2/2g—為動能能所產生的的流體柱的的高度，即即速度壓頭頭、動壓頭頭，m流體柱；；He—為泵機提供的機機械能，m流體柱。（2）阻力公式：hhW＝hL＋∑hM式中：hL—為為沿程阻力力損失，m流體柱；hM—為局部阻阻力損失，m流體柱。由于泵送混凝土土的流動性性很大，與與普通混凝凝土相比，選選取的砂率率較大，細細粉（粉煤煤灰）的含含量較多，粗粗集料的粒粒徑減小，而而且需要摻摻加泵送劑劑以進一步步增大流動動性，降低低混凝土的的粘度；故故泵送混凝凝土可以近近似看作一一種液體，即即流體。3.3.2泵機機的選型設泵機混凝土斗斗的截面為為截面1—1、泵管出出口處截面面為截面2—2，分別取取其高度為為Z1、Z2；泵送混混凝土的排排放量Q可以根據據施工要求求設定；截截面1—1、截面2—2的壓強分分別為P1、P2，由于截截面1—1與大氣連連同，故P1為大氣壓壓，（P2－P1）為截面2—2的噴出壓壓強，是可可以測定的的；由于泵泵機混凝土土斗的截面面遠遠大于于管道截面面，故W1＝0；阻力損損失hW可以通過過阻力損失失公式計算算得出。則，根據柏努利利方程，可可得：Z1＋P1/γ＋He＝Z2＋P2/γ＋ω22/2g＋hW而混凝土的排放放量Q＝ω2F＝πω2D2/4則混凝土的流出出速度ω2＝4Q/πD2所以，泵機功率率He＝（Z2－Z1）＋（P2－P1）/γ＋（4Q/πD2）2/2g＋hW式中：F—為管管道截面積積，m2；D—為管道直直徑，m。根據泵機功率即即可選出相相應的泵機機型號3.3.3輸送送管管徑的的選擇JGJ/T555—96《普通混混凝土配合合比設計規規程》對泵泵送混凝土土所用骨料料的最大粒粒徑與輸送送管管徑之之比作出了了要求，目目前國內常常用的輸送送管管徑多多為1000mm、125mmm、150mmm三種，其其中尤以1125mmm和150mmm的普及及。由于管管徑的大小小直接影響響到泵送混混凝土的性性能和施工工的經濟利利益，因此此合理選擇擇輸送管管管徑是十分分必要的。一一般的來講講，大直徑徑的管對泵泵送壓力損損失小，可可適應大粒粒徑骨料，但但管段笨重重，費用也也相對較高高；小直徑徑管對混凝凝土產生離離析的可能能性小，對對保證施工工質量有利利，其末端端用軟管布布料時較為為方便，費費用較低，但但是容易產產生堵塞。因因此必須通通過精確的的計算，以以選出最合合理、最經經濟的管徑徑。根據確定的泵機機型號和按按施工要求求確定的排排放量Q，依據柏柏努利方程程可以得出出混凝土的的排放速度度：ω2＝EQ\R(,2g[(Z1-Z2)+Hee-(P22-P1)/γ-hW])又根據混凝土排排放量與管管道直徑的的關系式：：Q＝W2F＝πW2D2/4可求得管管道直徑為為：D＝2EQ\R(,Q/πω2)3.3.4泵送送混凝土的的阻力損失失計算泵送混凝土的阻阻力損失包包括沿程阻阻力損失和和局部阻力力損失兩部部分，即：：hW＝hL＋∑hM3.3.4.11沿程阻力力損失沿程阻力損失公公式：hL＝λLω2/2gDD（m流體柱）式中：ω、D的的意義同上上；L—為管道長長度，m；λ—為摩擦系系數，（即即沿程阻力力系數）。摩擦系數與雷諾諾數及相對對粗糙度有有關：λ＝f（Re，e/D）式中：e—為管管子的絕對對粗糙度，可可以根據所所選取管子子的材料查查出；e//D—為管子的的相對粗糙糙度；Ree—為雷諾數數，Re＝Dωρ/μ；ρ—為混凝土的密度度，㎏/m3；μ—為混凝土土的粘度，Pa.S（可以用用粘度計測測出）。根據上式計算出出雷諾數與與Re與相對粗粗糙度e/D，可以在在摩擦系數數圖中查出出摩擦系數數λ，這樣便便可以按上上面的公式式計算出沿沿程阻力損損失。3.3.4.22局部阻力力損失局部阻力損失公公式：hM＝ζω2/2g（m流體柱）式中：ζ—為局局部阻力系系數。其中混凝土流經經管道、閥閥件的局部部阻力系數數值的確定定如下：（1）擴大損失：ζζ＝（1－F1/F2）2（2）收縮損失：ζζ可以根據F1/F2值查出式中：F1—為為細管道截截面面積，m2；F2—為粗管道道截面面積積，m2。（3）管道進出口的的損失：當混凝土由管道道流入設備備時，ζ＝1；當混凝土由設備備流入管道道時，根據據連接形式式的不同，可可以查出相相應的ζ值。（4）流體流經各種種管道、閥閥件的局部部阻力系數數為常數，可可以查出。確定出局部阻力力系數后，即即可按上述述公式分別別計算出各各項局部阻阻力損失，加加和得到總總的局部阻阻力損失。∑hM＝∑ζω2/2gg（m流體柱）3.3.5管道道布設3.3.5.11管道布設設方式根據上述的理論論計算公式式，結合現現場實際情情況，經過過仔細縝密密的計算和和多次試驗驗，最終科科學合理地地設計出了了現場兩岸岸管路布設設方式。具具體布置詳詳見圖5和圖6。圖5xx岸輸送送泵管路布布設圖圖6xx岸輸送送泵管路布布設3.3.5.22管道布設設要點科學合理的管路路布設方式式是保證泵泵送施工順利進進行的首要條件，在在布置時應應注意以下下幾點：（1）施工前認真進行行配管設計計，繪制布布管簡圖，列列出各種管管件、連接接件和配件件的規格數數量，提出出清單。（2）要盡可能選擇最最短距離來來布置管路路，必要時時可以跨越越或穿過障障礙，跨越越障礙需升升高時應在在管路最高高點設置放放氣閥。（3）在同一條管路中中盡可能使使混凝土斷斷面保持不不變，盡量量不采用錐錐形管或彎彎管。（4）傾斜向下配管時時，應在斜斜管上端設設置氣閥，必必要時可打打開氣閥放放入空氣，使使管內壓力力平衡。向向下配置的的斜管底部部應有足夠夠長度的水水平配管，以以增強抵抗抗混凝土因因自重可能能下落的阻阻力，避免免在管道中中產生真空空段。（5）配管時應把新管管配置在管管路開始部部分，因為為該處壓力力比較高。經經長期使用用后泵管磨磨損較大，不不要把這類類管配置在在泵壓較大大的區間，不不合要求的的舊管不能能使用。（6）配管如不能貼地地布置，則則應在配管管兩端設立立支架，多多采用腳手手架支撐，彎彎管處及錐錐管處支架架應用混凝凝土固定。混凝土輸送管道應有獨立的支承系統，在管道的每個彎管處，必須設有牢固的支架，輸送管不得有裂紋、凹坑，其接頭應嚴密、平滑，不得有彎折現象。泵管接頭卡要卡緊，并上保險銷。（7）夏季炎熱，施工工時也應在在管上蓋上上麻袋或草草墊，并用用冷水澆濕濕，防止高高溫下混凝凝土坍落度度損失過大大造成堵管管。3.4拱座大體積混凝凝土溫度控控制技術3.4.1大體體積混凝土土溫度裂縫縫理論分析析及溫控方方案比選3.4.1.11溫度裂縫縫理論分析析由于水泥的水化化熱作用，混混凝土澆筑筑后要經歷歷升溫期、降降溫期和溫溫度穩定期期三個階段段。升溫階階段，水泥泥產生的水水化熱大量量的聚集在在混凝土內內部不易散散發，內外外溫差使混混凝土內部部產生壓應應力，外部部產生拉應應力，若大大于相應齡齡期的容許許拉應力時時就有可能能產生裂縫縫；降溫階階段，新澆澆筑混凝土土受內部鋼鋼筋及基坑坑約束不能能自由收縮縮，此時彈彈性模量相相對較低，若若降溫梯度度過大就容容易產生較較大的溫度度拉應力，當該拉應力大于相應齡期的混凝土容許拉應力時，也容易產生溫度裂縫。因此控制溫差、盡量降低溫度梯度是保證不產生溫度裂縫的根本。3.4.1.22溫控的基基本方法就目前國內工程程界已完工工和正在施施工的大體體積混凝土土工程的實實踐來看，對對大體積混混凝土施工工的溫度控控制技術主要有有以下二種方法：：第一種：內保法法，內保法法就是在大大體積混凝凝土結構中中采取布設設冷卻水管管的方式進進行人工降降溫，來降降低混凝土土結構內部部的最高溫溫升值和加加速混凝土土的散熱速速度，使混混凝土內外外溫差控制制在規范允允許范圍內內。這也是是最常見、目目前普遍采采用的一種種的方法。第二種：外保法法，所謂外外保法就是是對大體積積混凝土結結構采取相相應保溫、保保濕措施，控控制混凝土土結構表面面溫度和濕濕度的散失速度，從而而控制混凝凝土內外溫溫差在規范范允許范圍圍內。相對對前者來說說后者在目目前工程界界的應用比比較少見。上述二種溫控方方法各有優優缺點，對對內保法而而言，冷卻卻水通水的的流量和速速率是關鍵鍵，如果通通水的流量量和速率控控制不好，導導致降溫速速度過大，就很容易對混凝土形成“冷擊”而出現裂縫；對外保法來說，大體積混凝土結構物外露面的模板、出露鋼筋等是保溫、保濕的薄弱環節，這些地方的保溫、保濕措施一旦處理不好是很容易出現表面裂縫的。3.4.1.33溫控方案案的比選（1）無論采取哪種溫溫控方法，其其本質和最最終目的都都一樣。其其本質是::控制大體體積混凝土土結構的拉拉應力不超超過混凝土土相應齡期期的抗拉強強度。溫度控制制的最終目目的是使大體體積混凝土土內部溫度度場的變化化按照預計計的目標發發展，具體可分分解為：a.降低核核心混凝土土的最高溫溫度和最高高溫升值；b.降低內內外溫差，并控制在在允許范圍圍內，使混凝土土內溫度分分布盡量均均勻；c.控制基基礎溫差，以防止混混凝土可能能出現的貫貫穿性裂縫縫；d.控制上上下層溫差差，以防止可可能出現的的層間裂縫縫；e.控制混混凝土降溫溫速率，以防出現現“冷擊”。（2）就本橋而言由由于本橋拱座設計計配筋只有有六個面上有有鋼筋，而而拱座結構構尺寸、體體積、面積積均較大（設計高22m，橫橋向向寬19..5m，順橋向向寬22..42m），若采采用內保法法，則僅支支立和固定冷卻卻管的支架架就需耗費費大量的型型鋼，根據據初步測算算兩岸拱座座C20混凝凝土部分共共需φ50鍍鋅鋼管管約40000m，重16t；型鋼支支架采用∠50×550×5㎜的角鋼鋼，兩岸拱拱座C20混凝凝土部分共共需角鋼44250mm，重17.66t。同時由于于拱座均位位于兩岸陡陡峭的懸崖崖上，施工工現場極其其狹小，內內保法所采采用的循環環水箱還需需在兩岸拱拱座位另辟辟平臺；且且拱座位處處與xx底垂直直高差達200余米，內內保法所需需的循環冷冷卻水需從從xx抽取，這這樣無論是是從現有的的泵站取水水還是另建建泵站均要要投入大量量的資金。由此可見，若采采用內保法法不但材料料用量較大大，而且工工序繁雜，影影響進度。另另外，根據據現場地形形條件，布布置循環冷冷卻用水設設施較為困困難，降溫溫質量將大打折扣扣。而對外保法法而言，在施施工中我們們只需對外外露面的模模板、出露露鋼筋等薄薄弱環節的的保溫、保保濕措施進進行強化控控制即可；；另外，本本拱座混凝凝土C20部分的施工工是集中在冬冬、春兩季氣氣溫較低期期間進行的的，這樣采用保保溫隔寒措措施后，既既能降低混混凝土表面面溫度的散散失速度，又有利于混凝土強度的增長。因此綜合考慮質量、造價、進度并結合本工程的實際情況，本拱座混凝土C20部分施工溫控方案確定采用“外保法”。在實際施工中我們對外露面的模板、出露鋼筋等薄弱環節的保溫、保濕措施進行了強化和24d不間斷的監控。3.4.1.44溫度控制制標準綜合考慮混凝土土的入模溫溫度、混凝凝土水化熱熱的發展變變化規律、保保溫保濕養養護等因素素，制定了了以下溫控控標準：（1）混凝土在澆筑溫溫度基礎上上的最大水水化熱溫升升值不大于355℃。（2）混凝土內表最最大溫差不不超過25℃。（3）拆模時內外溫溫差小于225℃。3.4.2外保保法實施的的技術要點點3.4.2.11合理設置置保溫、保保濕系統，強強化薄弱部部位保溫、保保濕措施為了防止內外溫溫差過大，造造成溫度應應力大于同同期混凝土土抗拉強度度而產生裂裂紋，保溫溫、保濕養養護工作尤尤其重要，應應特別加強混混凝土的保保溫保濕養養護。混凝凝土澆筑完完成后，在在混凝土表表面收水時時即采用一一層塑料薄薄膜加一層層麻布，再再覆蓋一層層塑料薄膜膜加一層麻麻布，最后后覆蓋一層層塑料薄膜膜封頂，即即采用“兩布三膜”進行保溫溫保濕養護護。下層薄膜膜防止水分分蒸發，保保持利用蒸蒸發出來的的水分進行行養護，中中間層薄膜膜隔離低溫溫雨水，同同時使表面面已升高的的溫度不易易散失，而而最外層的的塑料薄膜膜可采用黑黑色塑料薄薄膜以充分吸收收利用白天天陽光的溫溫度，有利利于提高混混凝土表面面溫度，從從而有效的的減小內外外溫差。同同時當混凝凝土施工時時的大氣溫溫度在5℃以下和雨天天時,我們還在在在拱座澆澆筑現場采采用腳手架架和彩條布搭搭設了保溫棚，棚棚內放置了8～10盞碘鎢燈燈以提升棚棚內環境溫溫度。覆蓋時我們特別別對外露模板板和出露鋼鋼筋部分的的覆蓋質量量進行了強強化控制，對對出露的鋼鋼筋采取用用海綿包裹裹措施，以免免鋼筋刺穿穿塑料薄膜膜，外露模模板也采取取在模板外外側覆蓋了了兩層麻袋袋，同時為為防止外露露模板覆蓋蓋麻袋遭受受雨淋而降降低保溫效效果，還應應在兩層麻麻袋外面加加蓋一層彩彩條布，上上述措施的的強化有效效地保證了這些些部位混凝土土的溫度和和濕度不受受損失。3.4.2.22科學布置置測溫系統統為了驗證理論計計算的可靠靠性，及時時掌握混凝凝土內、外部的實實際溫度值值，準確推推算中心與與表面的溫溫度差，以以便采取有有效應急技技術措施，嚴嚴格控制溫溫度裂縫的的出現，實實現信息化化施工，我我們對澆筑筑完畢的混混凝土進行行了連續的的、24h不間斷的的溫度監控控。的狀材約的代在布/在工個和邊間安測在位中部一探（1）每一施工層周邊邊的三個測測溫探頭通通過鋼筋骨骨架固定，中中心部位的的三個測溫溫探頭捆綁綁在一根鋼鋼筋上，鋼鋼筋安放位位置與頂面面/底面的中中心點連線線重合，上上部通過水水平支撐鋼鋼管固定。（2）測溫探頭嚴禁與與鋼筋接觸觸，并與鋼鋼筋保持一一定的距離離。施工時時應注意保保護，避免免碰撞測溫溫探頭，使使之發生損損壞。（3）測溫輸出端應伸伸出混凝土土頂面1m以上的長長度，端部部插頭在施施工期間用用塑料袋密密封好，防防止水和混混凝土與之之接觸。3.4.2.33嚴格測溫溫頻率混凝土覆蓋測溫溫元件，即即開始測溫溫工作，測測溫28d，其頻率率為：第1d～第3d每2h測溫溫一次，第4d～第7d每4h測溫一次次，第8h～第14d每8h測溫一次次，第14d～第211d每12h測溫一次次，，第22d～第288d每24h測溫一次次。3.4.2.44測溫結果果記錄與分分析每一施工層我們們都及時的的進行了詳詳盡的溫度度監測，由由于篇幅所所限本文僅僅選取了有有代表性的的第Ⅰ區、第Ⅲ區、第Ⅴ區的測溫溫結果分析析如下（第第Ⅰ區是最底底層的、第第Ⅲ區為中間間層、第Ⅴ區是混凝凝土工程量量最大的一一層）：（1）第Ⅰ區溫度曲線圖（2）第Ⅲ區溫度曲線圖（3）第Ⅴ區溫度曲線圖（4）結果分析從上述三區測溫溫結果繪制制成的溫度度曲線圖可可以看出，采采取保溫保保濕措施后后的混凝土土內外溫差差均不超過過25℃，且絕大大部分都在在20℃以下，這這充分說明明本拱座混混凝土C20部分溫控控方案是成成功的，本本工程實踐踐也證明了了在大體積積混凝土的的溫度控制制施工中采采用“外保法”是完全可可行的。同時從上面三區區的溫度曲曲線圖中可可以看出：：理論計算算的中心最最大溫升值值和混凝土土表面溫度度與實際實實測值都存存在較大出出入。經過過認真分析析比較后我我們得出其其原因：其其一是當對對混凝土采采取周密的的保溫措施施后，混凝凝土結構的的散熱速度度大大降低低，在短時時間內相當當于對混凝凝土結構起起到了蓄熱熱的作用從從而導致混混凝土結構構中心最大大溫升值和和表面溫度度都大大升升高。其二二是對混凝凝土采取“外保法”后，混凝凝土結構中中心最大溫溫升值的計計算不能再再是最大絕絕熱溫升值值與混凝土土澆筑溫度度的和值，而而應該是與與采取保溫溫措施后混混凝土表面面溫度的和和值。這樣樣經過修正正計算后的的混凝土中中心最大溫溫升值應為為49℃，這與實實測值基本本上是符合合的。其三三是到施工工后期，前前期施工完完的分區對對后施工的的分區存在在溫度場的的疊加現象象，這也是是導致后面面幾個分區區混凝土中中心溫升值值和表面溫溫度越來越越高的重要要原因之一一。3.5結語xx特大橋拱座座C20混凝土采用用機制砂配配置的混凝凝土進行施施工不僅可可以滿足泵泵送、溫度度控制、工工程質量等等各方面要要求，最為為主要是可可帶來可觀觀的經濟效效益。當地地天然砂價價格為160元/m3，機制砂價價格僅為50元/m3，價差110元/m3，本部位位結構C20混凝土方方量為73300m33，可直接節省成本40余萬元。案的準學機配路土完本泵土必材凝合開；理泵和路泵土功施工實踐證明：上述理論計算公式是科學的、合理的，本橋泵送管路布設方式是成功的；對今后類似工程具有一定的借鑒意義，特別是對場地受限制的復雜山區條件下大落差、長距離向下泵送混凝土施工有很好的指導作用。施工實踐證明：：在大體積積混凝土溫溫度控制施施工中采用用“外保法”是完全可可行的，而而且節省資資金、施工工方便，特特別是對于于復雜山區區地形條件件的大體積積混凝土溫溫度控制施施工具有一一定的參考考價值。同同時特別值值得注意的的是該方法法在氣溫較較低的冬、春春季節實施施效果較好好，但在氣氣溫較高的的夏、秋季季節應慎重重采用。4.特殊條件下空心心薄壁矩形形高墩施工工技術4.1工程概況況交界墩采用鋼筋筋混凝土雙雙柱式薄壁壁空心結構構，兼做鋼管管拱肋吊裝裝時的扣塔塔，在墩頂頂設置有平平衡索錨梁梁。大橋設設有D1、D2兩交界墩，均均坐落在兩兩岸拱座上上，其中D1墩墩身高82.3883m、D2墩墩身高73.8872m，每每10m設置置一道255cm厚的的橫隔板，墩墩身外輪廓廓為矩形，墩墩柱順橋向向寬5m，橫橋橋向寬3..5m，兩兩墩柱之間間中心距為為13mm，凈距9..5m，壁壁厚60ccm。交界墩正正面圖見圖圖7，墩身截截面圖見圖圖8。蓋梁度m高9梁寬m向.蓋置單混程0m圖7交界墩正面圖圖8交界墩截截面圖4.2墩身施施工4.2.1方案案比選4.2.1.11運輸系統統選擇空心高墩施工中中，采用塔塔吊來翻升升模板、運運送材料最最為常見。本本工程施工工現場地形形復雜，場地狹小小（橋隧相相連），物料供應應處距墩身身位置較遠遠，需要塔塔吊懸臂伸伸長度大，相相應旋轉范范圍需要足足夠大，但但垂直高差差大使得旋旋轉范圍不不足，塔吊吊無法安裝裝，若增大大安裝高度度則與纜索索起重機發發生沖突；；另外，懸懸臂過長會會使走行時時間增加，起重重量利用效效率降低。根據現場實際情情況，纜索索起重機已已經安裝完完畢，其起起重重量為為單鉤75t，在保證證吊裝物體體平穩的基基礎上減少少起重索線線數（12線變8線），其其升降速度度可達到33m/miin，從橋臺臺（物料供供應處）到到拱座最長長走行時間間約為50miin。由于其其起吊重量量大（可吊吊50t），起升升頻率相對對減小，隨隨著空心墩墩的增高，每每次混凝土土施工的時時間會相對對減少，因因此采用纜纜索起重機機作為空心心墩施工提升系系統較為理理想。4.2.1.22模板及操操作平臺選選擇在空心高墩施工中中板模有施但式剛無身正差承墩單受模較易臺土量業小隱風采翻升模模板施工，混混凝土外觀觀質量好，與滑模、爬模相比，無扭和不規則錯臺現象，混凝土表面光滑平順，施工進度較快，日進度可達到1.5m，并且可以連續或間斷施工，便于施工管理，操作簡單方便，勞動強度低，作業安全。xx特大橋交界墩具有墩身較高，斷面尺寸單一，無曲線變化的特點，較適合大塊模板施工，綜合比較采用翻轉模板施工。翻轉模板可自帶帶施工平臺臺，但該種種形式使模模板寬度增增大，利用用纜索起重重機進行提提升翻轉時時安全性降降低；另外外需要設人人員上下專專業電梯，費費用較高。4.2.1.33經濟比較較施同此時大八時采進時市價投間購間上自翻投模這就資上為臺管照施進按價投采組作模投總在右用模管的工節方較本點慮量安工施方種高內架模纜機工4.2.2施工工工藝4.2.2.11總體思路路根據現場實際情情況，xxx岸施工進進度較快，D1墩與D2墩施工可以以錯開，因因此投入兩套模模板（雙柱柱）可以滿滿足現場的的使用需求求。每套模模板有4節，每節節高2m，每兩兩節作為一組一一次翻升，即每循循環翻升44m。每節節翻模由鋼模模、內外腳腳手架、對對拉螺栓等等組成。4.2.2.22翻模施工工工藝流程程本翻模是由四節節大塊組合合模板及內內外鋼管腳腳手架等組組合而成的的成套模具具，每節段模模板高2m。第1節段翻模模主要由內內外模板、圍圍帶、拉桿桿、內外模模板固定架、作作業平臺組組成。施工工時第1節段模板板支立于拱拱座頂上，依次向上支立四四節段模板板。第一次次支立模板板總高度22m，因此，需需要設置拉拉線精確定定位并確保保牢固。當第1節段混凝凝土強度達達到2.55MPa時，鑿毛清理第1節段混凝凝土表面，支立第2、3節段模板(新的4m高)并進行校校核，再進行混混凝土施工工。待第二次次澆筑的混凝凝土強度達達到2.55MPa時，進行鑿毛清清理混凝土土表面，支立第4節段模板板，拆除第第1節段模板板，少量調調整后利用用模板內外外腳手架和和纜索起重重機將其翻翻升至第4節段模板板頂，又形成新新的4m高節段段澆筑混凝凝土，依此此循環向上上形成拆模模、翻升立立模、模板板組拼、搭搭設內外工工作平臺、鋼鋼筋接長連連接、綁扎扎、灌筑混混凝土、養養生和測量量定位、標標高測量的的循環不間間斷作業，直至達到到設計高度度。翻模施施工工藝流流程框圖見見圖9。圖9翻模施工工藝流流程框圖4.2.2.33腳手架施施工（1）設計參數及計算算以最高墩為例，雙排鋼管腳手架需搭設的最高高度為83.6m。腳手架采用單立管，立桿的縱向間距為1.175m，橫向間距為0.9m，步距為1.5m。材料為φ48×3.5mm鋼管，腳手板采用竹跳板。根據施工荷載及腳手架自重，驗算大、小橫桿的強度和撓度、扣件抗滑力、立桿穩定性、最大搭設高度。驗算根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）和《公路橋涵施工技術規范》（JTJ025-2000)進行，并經過設計代表復核、專家評審，結果均滿足規范和施工要求，限于篇幅，在此不詳述。（2）施工順序擺放掃地桿→→逐根樹立立立桿并與與掃地桿扣扣緊→裝掃地小小橫桿并與與立桿、掃掃地桿扣緊緊→裝第一步大橫桿并并與各立桿桿扣緊→安裝第一一步小橫桿桿→安裝第二二步大橫桿桿→安裝第二二步小橫桿桿加設臨時時拋撐桿，上上端與第二二步大橫桿桿扣緊（在在裝設連墻墻桿后拆除除）→安第三、四四步大橫桿桿和小橫桿桿→安連柱拉桿桿→安立桿→架設剪刀刀撐→鋪設腳手手板→綁扎防護護欄桿及擋擋腳板，并并掛立網防防護。（3）防護設施腳手架的搭設材材料通過纜纜索起重機機運輸，考考慮到安全全、方便施施工的要求求，雙柱腳腳手架之間間通過橫向向連接系連連接，并在在連接系上上設有回旋旋踏步式階階梯、護欄欄，周邊掛掛安全綠網網。另外在在每層施工工區周邊設設有安全綠綠網，每110m高度度設置一道道安全繩網網，操作平平臺滿鋪竹竹跳板，用用鐵絲固定定于小橫桿桿上。4.2.2.44鋼筋施工工為保證墩身在施施工過程中中模板與鋼鋼筋位置的的準確性，在墩身壁內設置勁性骨架。勁性骨架由∠100mm×100mm×10mm角鋼為主肢的型鋼制成，分節段加工、安裝，根據每一次澆筑的墩身高度確定節段長度及安裝節數，用小型鋼橫向連接成整體。墩身鋼筋采取預預先在兩岸橋臺集集中分段下下料、統一一制作，鋼筋分段段定尺9m，施工時時用纜索吊吊運送至兩岸施工工現場接長長、綁扎。主主筋采用鐓粗直螺紋紋連接套連連接，通過過管鉗人工工加勁，直直至絲扣與與連接套全全部結合為為準。鋼筋骨架架綁扎時按按規范要求求錯開接頭頭位置，先先架立四個個角上的勁勁性型鋼，再再接長主筋筋、綁扎構構造筋、安安裝新型塑塑料墊塊，保證有足夠夠的保護層層，通過用鋼鋼管與腳手手架連接進進行鋼筋骨骨架定位直至墩頂。4.2.2.55模板設計計及施工（1）外模結構每套外模由4節節模板組成成，節段模模板高2m。節段外外模8塊為1組，由8塊定型平平板模組成。模模板橫、豎豎縫均采用用螺栓連接接方式拼接接。外模面面板采用δ=8mm的鋼板板，模板角連接接采用∠100mmm×100mmm×10㎜角鋼，縱縱肋采用[100mmm×48mm×5.3mmm槽鋼，按間距4115mm等分布置置；橫肋采采用90mm×8mm扁鋼鋼，最大間間距5300mm；橫向拉拉桿位置設設雙枝[110槽鋼，平面順橋向共設置6道拉桿，橫橫橋向設置置4道，拉桿桿豎向最大大間距1000cm。外外模分為A、B、C三種規格，單塊最大重量為589㎏，最小重量為387㎏。（2）內模結構內模與外模同時時支立，考慮到內內模作業空空間較小，拆除時存存放空間也也小，因此本交交界墩內模模采用組合合鋼模板加加異型角模模配以內鋼鋼管腳手架架的方式。墩墩底段、墩墩頂段和墩墩身標準段段倒角處的的三角部分分的異型模模采用定制制。（3）模板驗算根據混混凝土作用用于模板的的側壓力，驗驗算面板強強度和撓度度、背肋強強度和撓度度、面板與與背肋的組組合撓度。驗驗算依據《公公路橋涵施施工技術規規范》（JTJ0025-22000))進行，驗驗算結果均均滿足規范范和施工要要求。（4）模板施工內、外模的翻升升利用纜索索起重機，配配以手動葫葫蘆來完成成。施工平臺臺以內、外外腳手架為為主體進行行搭設。拉拉桿采用φ22圓鋼制制作，通過外加PVCC套管來重重復使用。內內模設置活活接頭，活活接頭采用用花籃扣的的結構形式式，拆裝方便便同時可以以縮短工序序循環時間間。每一節節段縱向定定型模、角角模及層間間模板均用螺螺栓聯接成成整體，并并在內、外外模之間支支頂60ccm鋼筋，以以保證空心心墩墩身的的厚度。4.2.2.66混凝土施施工空心墩墩身混凝凝土設計為為C30普通混凝凝土，在兩兩岸拌和站站集中攪拌拌生產，混混凝土罐車車運輸至施施工現場，纜索吊垂直起吊8m3混凝土吊斗配以輻射漏斗、滑槽、串筒，緩降入模。混凝土澆筑采用水平分層灌筑，通過串筒來保證混凝土進倉落差不大于2m，分層厚度不大于30cm，混凝土振搗采用Φ50mm插入式振動器振搗。振搗時先沿邊距模板10cm左右布置振搗，然后在中間按梅花型布置振搗，以振搗至表面出漿且混凝土不再下沉為宜。在灌筑過程中觀察模板、支架等支撐情況，如有變形或沉陷要立即校正并加固。混凝土強度達到2.5MPa以上時，清除浮漿，鑿毛混凝土表面，進行下道工序施工。模板拆除后以無污染水灑水養護，并用塑料薄膜包裹灑水養生。在氣溫低于5℃時，采用保暖罩，并內部通過碘鎢燈提高溫度，以加快混凝土強度的提高，節約時間縮短工期。4.2.2.77橫隔板施施工墩身設計每100m設置一一道橫隔板板，而橫隔隔板上下均均為小變截截面，通過過異型角模模來實現其其現場澆筑筑。墩身翻翻模施工時時，做好鋼鋼筋預留工工作，先澆澆筑隔板變變截面，待待墩身達到到一定高度度后統一澆澆筑正常段段。在橫隔隔板中心預預留60ccm×60cmm的進人孔孔（方便拆拆除內腳手手架），待待拆除完已已澆筑橫隔隔板下的內內腳手架后后，封閉預預留孔。4.2.2.88墩頂異型型段施工交界墩設計時在在墩頂處設設有高1..05m的的異型段，施工采用用竹膠模板板制作異型內、外外模，其余余面的外模模仍使用大大塊組合鋼鋼模。異型型面模板采采用角鋼做做成骨架定定位、加固固，組合鋼鋼模采用鋼鋼管來定位位、固定，內內模定位、加加固通過內內腳手架來來完成。在在此過程中，要要為交界墩墩頂的超大大蓋梁施工工提供預埋牛牛腿安裝的的預留槽孔孔，槽孔的的定位預留留對位置、標高均均要求精確確。4.2.2.99施工質量量控制（1）模板試拼模板到達施工現現場后，先先進行試拼拼，重點檢檢查模板長長寬尺寸、拼拼縫、表面面平整度和和邊線的垂垂直度。檢檢查合格后后，通過雙雙支[10槽鋼作為為背楞，按照拉桿桿孔位把每每個面上的的兩塊模板板連接為一一體，方便便施工。（2）立模糾偏根據墩身尺寸放放出立模邊邊線，立模邊線線外用砂漿漿找平，找平層用用水平尺分分段抄平，待砂漿硬硬化后由線線路中心向向兩側立模模。第1節段模板板安裝后，用水準儀儀和全站儀儀檢查模板板頂面標高高和墩身中中心及平面面尺寸，符合標準準后進入下下道工序。每每節段立模模后，測定墩身身各邊中心點以及及邊角點，可在兩節模板間的縫隙用0.5～1mm薄鋼板塞填以便糾偏，軸線偏差不大于10mm后，方可進入下道工序施工。（3）施工中模板的檢檢查模板在安裝、拆拆卸及翻升升過程中，嚴嚴禁模板表表面與鋼筋筋碰撞，以以免變形。模模板在調整整時，注意意其垂直度度、接縫情情況、內外外模的間距距及保護層層厚度。節節段混凝土土澆筑前，嚴嚴格檢查各各對拉螺桿桿的定位情情況，螺母母要擰緊上上牢，并在在混凝土澆筑筑過程中加加強巡視，以以免絲扣滑滑脫。模板板在周轉使使用過程中中，經常檢檢查其表面面及肋帶，及及時修整，以以確保表面面平整度及及外形尺寸寸滿足設計計要求，即即：模板拼拼裝成型后后，應滿足足表6所示的標準。表6模板組裝質量標標準序號項目名稱允許偏差檢查方法1板面對角線誤差差＜3.0㎜尺量2相鄰模板面錯臺臺＜2.0㎜尺量，檢查拼接接縫3相鄰模板上口高高差＜1.5㎜尺量，檢查拼接接縫4板面平整度＜0.5㎜3m直尺檢查4.2.3結語語xx特大橋D11、D2薄壁空心心高墩，從從2006年9月開始依次施施作，到2007年4月施工完完畢，正常常時每日平平均完成11.4m墩墩身（包括括腳手架搭搭設、鋼筋筋綁扎、模模板翻升、混混凝土施工工作業等全全部工序），最最快時可以以達到每日日2m。實踐踐證明采用用內外腳手手架、大塊塊組合翻轉模板施工，纜纜索起重機機配合技術術合理可行行，該技術術方案可以以實現在特特殊條件下下保證作業業人員安全全、降低勞動強強度、加快快施工進度、結構構尺寸易于于滿足規范范要求、混混凝土內實實外美等橋橋梁工程施施工的要求求。4.3蓋梁施工工4.3.1支架架選型超頂高，施工工現場場地地狹小，施施工條件差差、難度大大，且蓋梁梁結構尺寸寸和體積均均很大，因因此施工方方案正確、合合理地選取取對于蓋梁梁正常、安全施工工至關重要要。施工方方案是否合合理主要取取決于蓋梁梁施工支架架形式的合合理與否，因因此在本交交界墩蓋梁梁施工支架架形式擬定定了以下兩兩種對比方方案。4.3.1.11方案一：：輕型桁架架（N型）輕型桁架（N型型）方案是是采用槽鋼鋼制作成單單片桁架，一一道蓋梁順順橋向前后后各一片，桁桁架支撐在在墩身預埋埋工56aa牛腿上，前前后兩片桁桁架通過工工字鋼連成成整體，以以加強其整整體穩定性性和提高其其承重能力力。單片桁架主要由由弦桿、腹腹桿及節點點板組成，桁桁架上、下下弦桿均采采用一組二二根[25C槽鋼鋼構成箱形形截面；腹腹桿采用[18槽鋼，二二根一組，口口對口拼接接；腹桿與與弦桿之間間焊接采用用坡口焊接接方式，并并在腹桿與與弦桿間增增設有節點點板，節點點板采用11cm厚的的鋼板制作作。單片桁桁架截面高高度為1445cm，單單片桁架長長24000cm。一岸前后后兩片桁架架間在上、下下弦桿處設設有連接工工字鋼I32c，共布置17道，兩端懸懸臂段在靠靠近墩柱處處各布置1道I32c工字字鋼和8道雙支槽鋼[12..6。輕型桁架架構造見圖圖10。圖10輕型桁架架構造圖4.3.1.22方案二：：貝雷梁支支架貝雷梁支架方案案是采用貝貝雷片拼裝裝成貝雷梁梁，蓋梁順順橋向前后后各一道（單層3排為1道），貝雷梁支撐在墩身預埋工56a牛腿上，前后兩道貝雷梁之間通過工字鋼連成整體，以加強其整體穩定性和提高其承重能力。貝雷梁支架主要要由工字鋼鋼牛腿、主主桁架貝雷雷梁（縱向向）、連接接工字鋼（橫橫向）組成成，主桁架架采用6排貝雷梁，每每側各3排。貝雷梁梁頂面鋪橫橫向I32c工字字鋼，共布布置17道；兩端懸懸臂段在靠靠近墩柱處處各布置1道I32c工字字鋼和8道雙肢槽鋼[12..6。工字鋼鋼與貝雷梁梁之間墊硬硬雜方木進進行預拱度度調整。貝貝雷梁支架架構造見圖圖11。圖11貝雷梁支支架構造圖圖4.3.1.33支架選定定通過對上述二種種支架方案案的比較，結合本工程特點，綜合考慮施工質量、施工工期、經濟效益等多種因素，施工采用貝雷梁支架方案。貝雷梁支架相比較輕型桁架具有以下優勢：a.施工工期架片品從到場貝運牛從吊完輕從單運進拼架到腿相梁操易工b.經濟效益用片使本重作安的而架蓋過用工箱過用雷可c.推廣價值用橋中梁便架重易易易尤峭雜施4.3.2貝雷雷梁支架設設計計算4.3.2.11支架設計計的基本要要求支架設計要做到到經濟合理理、便于加加工、方便便運輸安裝裝，在運輸輸、安裝和和使用過程程中，必須須具有足夠夠的強度、剛剛度和穩定定性，整個個結構必須須安全可靠靠。4.3.2.22支架設計計計算的基基本原則a.荷載組合在本支架設計計計算時荷載載取永久荷荷載和可變變荷載。永永久荷載是是作用在結結構上的不不變荷載，如如蓋梁鋼筋筋混凝土、模模板、貝雷雷梁支架等等自身結構構重量，在在荷載組合合時安全系系數取1.2。可變荷荷載是施工工過程中對對結構上的的可以變化化的荷載，如如振動荷載載、人員機機具設備、風風荷載等，在在荷載組合合時安全系系數取1.4。計算結結果見表7。表7荷載計算結果荷荷載大小荷載種類數值（kN）安全系數備注永久蓋梁自重3772.5001.2模板及背楞自重重98.01.2支架自重119.51.2可變人員、機具設備備152.81.4振動荷載26.41.4荷載組合1.2×（37772.55+98..0+1119.5）+1.44×（152..8+266.4）=50339b.主桁架設計計算算⑴