PAGE落某~某隧道土建工程(A標段)基坑(含干塢及接口段)開挖專項施工方案廣州某隧道工程基坑開挖專項施工方案第一章基坑(干塢)工程設計概況§1工程位置及工程范圍某隧道工程位于廣州市的東南部，連接某與某，隧道線路呈南北走向，起點與XX～某隧道相接，兩座隧道以某東西向主干道中心線為界。某隧道工程起點位于某東西向主干道的道路中線位置，終點為某26號路與中環路的交點。本項目(A工程)工程的起訖里程為SK0+265～SK0+817，全長552m，包括214m的沉管段和338m的北端岸上段。隧道所處的官洲河受季節影響明顯。§2基坑(含干塢及接口段)設計概況2.1地形、地貌某位于廣州海珠區東南部珠江河心，是一個呈北東-南西向展布的橢圓形小島，原名官洲島，長軸約2.8km，寬0.9km，周邊長6.8km，面積約2km2。地貌上屬珠江三角洲海沖積平原、低丘地貌。島內尚未開發，本項目工程范圍內基本為低丘地貌，施工道路尚不具備。某（小谷圍島）原狀地貌具有中低山、丘陵、盆地和平原等多種地貌類型，地勢自東北向西南傾斜。目前某的開發對島上的原狀地貌改變很大，島內路網建設已基本成形。2.2工程地質及水文地質條件2.2.1區域構造特征本工程所在地在區域構造上處于瘦狗嶺斷裂以南的構造區。主體構造東西向，其次是北西向。由中生界白堊系構成的東西向比較寬闊的褶皺和燕山晚期及喜馬拉雅期形成的一系列北西向斷層，是繼承性構造。2.2.2斷裂根據廣州幅（1：5萬）等區域地質資料，近場地的區域性斷裂有廣三斷裂。次級斷裂有官洲斷裂、北亭斷裂、大朗斷裂等斷裂構造。與本工程關系較為關聯的是官洲斷裂。根據1：5萬地質圖，官洲斷裂位于官洲村北西側，走向北東（約NE45°），走向延長大于1500m，斷裂性質不明。斷裂兩盤巖性均為混合巖。該斷裂距場地約200m呈NE-SW向延伸，距本工程最近。2.2.3褶皺本場地處于三水斷陷盆地東延部分，褶皺構造不明顯。2.2.4地層巖性工程所在地區地層主要有下古生界混合巖，中生界白堊系、新生界的第四系。由老至新簡述如下：⑴下古生界（Pz1）本層在工程區域內及東南部地區廣泛分布，巖性為花崗巖變質而成的青灰色、淺灰色、灰白色混合巖。⑵白堊系（K）①白鶴洞組（k1b）：巖性為暗紅～紫紅色粉砂巖、鈣泥質粉砂巖，礫巖夾泥巖，主要分布在工程區域北部地區。②三水組（k2s）：巖性主要為砂巖，泥質粉砂巖，粉砂質泥巖等。⑶第四系（Q）第四系包括全新統（Q4）和上更新統（Q3）：全新統由人工填土（Qme）、坡積土層（Qdl）海陸交互相沉積的淤泥、淤泥質土層和粉細砂夾淤泥層（Qmc）、沖積洪層（Qal+pl）以及殘積土層（Qel）。2.2.5巖土分層及其特征根據鉆探揭露，場地上部第四系（Q）土層，按其工程特征、成因類型和沉積層序可分為人工填土層（Qme）、坡積土層（Qdl）、海陸交互相沉積層（Qmc）、殘積土層（Qel）；下伏基巖為下古生界變質混合巖。現將各巖土層分層情況及其工程特征從上而下分述如下：⑴人工填土層（Q4me）<1>主要為素填土和雜填土。呈灰色、棕紅、褐黃等色，主要組成物為粘性土、砂和碎塊石，局部充填垃圾，多呈松散狀，均勻性差，土粒結構雜亂，埋藏形態無規律，厚度0.1～4.30m。⑵坡積土（Q4dl）<2>該層根據其土性可分為<2-1>種植土和<2-2>砂質性粘土、粉質粘土2個亞層，具體土性特征及分布情況如下：<2-1>種植土，呈淺灰、淺黃色，底部呈褐黃色、褐紅色，一般為松散狀，主要由粘性土和砂組成，含有碎石及植物根系，厚度0.30～2.70m，平均厚度0.83m，主要分布在官洲島果園和菜園。<2-2>砂質粘性土、粉質粘土，呈淺灰、淺黃色，多呈可塑狀，厚度1.90～9.40m，平均厚度5.83m，主要分布在山坡腳等地勢較低的地方。⑶海陸交互相沉積層（Q4mc）<3>該層根據其土的性質可分為<3-1>軟土層和<3-2>層砂層2個亞層，其中<3-1>軟土層可進一步細分為<3-1A>淤泥層及<3-1B>淤泥質土層。具體土性特征及分布情況如下：<3-1A>淤泥層：呈灰～深灰、灰黑色，流塑狀，略具腐臭味，土質細膩粘滑，局部含腐殖質，夾薄層粉細砂，該層局部分布。<3-1B>淤泥質土層：呈灰～深灰、灰黑色，流塑狀，略具腐臭味，土質細膩粘滑，局部含腐殖質，夾薄層粉細砂。該層厚度0.50～7.10m，平均厚度3.88m，主要分布在官洲島。<3-2>粉細砂、粉細砂夾淤泥層：主要由粉細砂組成，局部含中粗砂，呈灰～深灰色，飽和，呈松散狀，級配良好，常夾淤泥層。層厚0.40～1.20m，平均0.70m，該層分布不連續，僅局部分布。⑷沖洪積砂層（Q3al+pl）<4>該層為沖洪積形成，以中粗砂為主，局部含粉細砂，呈土黃色、灰白色，飽和。主要分布工程區域以南的于侖頭村。⑸殘積土層（Qel）該層按其性質和狀態特征的差異可分為<5-1>和<5-2>兩個亞層：<5-1>可塑殘積砂質粘性土、粘性土層：混合巖風化殘積形成，主要為砂質粘性土，呈褐黃、紫紅、棕紅等色，呈可塑狀，含石英顆粒，粘性較差，遇水易軟化崩解。層厚2.00～8.60m，平均4.38m，頂面埋深0.60～5.10m。主要分布在官洲島地勢較低地方。<5-2>硬塑殘積砂質粘性土、粘性土層：由混合巖風化殘積形成，主要為砂質粘性土，呈褐黃、紫紅、棕紅等色，多呈硬塑狀，底部過渡為堅硬狀，含石英顆粒，粘性較差，遇水易軟化崩解。層厚0.90～13.50m，平均6.47m，頂面埋深0～12.60m，該層分布廣泛。⑹基巖：下古生界（Pz1）變質巖本層廣泛分布于工程區域下部，為下古生界（Pz1）古老變質巖，巖性為混合巖，屬花崗巖類巖石經變質作用形成。在勘察場地內根據其風化程度的不同，從上而下可分為4個層，即<6>層全風化混合巖，<7>層強風化混合巖，<8>層弱風化混合巖，<9>層微風化混合巖。現分述如下：①全風化混合巖<6>巖性為下古生界混合巖，褐黃、褐紅間灰白等色，原巖風化完全，巖芯呈堅硬土狀，手捏易碎。層厚1.90～10.00m，平均5.05m，頂面埋深0～14.50m。區內本層分布廣泛。②強風化混合巖<7>巖性為下古生界混合巖，褐黃、褐紅間灰白等色，巖石已強烈風化，風化裂隙發育，巖芯多呈土夾碎塊狀，局部夾薄層中風化巖，巖芯破碎。層厚3.50～33.50m，平均18.18m，頂面埋深0～21.00m。區內本層分布廣泛。③弱風化混合巖<8>巖性為下古生界混合巖，呈黃色、褐灰、青灰色、褐紅色等，中粗粒結構、塊狀及條帶狀構造，巖石組織結構部分破壞，礦物成分基本未變化，節理裂隙較發育，巖芯較新鮮，多呈碎塊狀，部分呈短柱狀。該層頂面埋深12.60～42.60m。④微風化混合巖<9>巖性為下古生界混合巖，呈褐紅色、青灰色、褐黃色，中粗粒結構、塊狀及條帶狀構造，少有風化裂隙，巖芯呈柱狀，大部分為長柱狀，巖石完整而堅硬，敲擊聲脆。該層頂面埋深15.90～42.80m。地質縱剖面見附圖1-2所示。2.2.6水文地質⑴地下水的賦存條件及地下水類型按地下水賦存方式來劃分，本工程范圍內地下水類型主要有兩種：一種是賦存于第四系人工填土層、坡積層和砂層孔隙潛水，另一種為賦存于基巖裂隙承壓水。按地下水含水層介質不同，主要含水地層為<3-2>層孔隙含水層及混合巖基巖裂隙含水層。⑵地下水補給、徑流和排泄條件本工程地處亞熱帶季風性氣候區，其中大氣降雨是本區地下水的主要補給來源之一，每年4～9月份是地下水的補給期，10月～次年3月為地下水消耗期和排泄期。根據本路段的巖土層特征及地表水的分布特征分析，本路段地下水的主要補給來源以大氣降水和官洲河水的滲透補給為主。其中第四系孔隙水，屬淺循環地下水，與官洲河河水水力聯系明顯，地下水位受漲落潮影響上下波動，天然水力坡度不大；基巖裂隙水以垂直循環為主，徑流途徑不大。排泄方式主要表現為在江水低潮時向江河排泄，另外主要以地表蒸發和植物蒸騰方式排泄。地下水位：地下水位隨地形的高度變化而變化，基本上都在地面標高下0.5～1.4m范圍內均可見到穩定水位。⑶地下水的富水性本工程區內地下水主要為賦存于第四系沖積<3-2>層粉細層砂孔隙類潛水，其次為賦存于基巖中的裂隙承壓水。砂層普遍呈松散狀，透水性較強，但分布范圍較局限，富水性有限；基巖中裂隙發育部位，透水性一般，具承壓裂隙水，富水性有限，透水性差，富水性弱，為弱透水層或相對隔水層。本工程區域內地下水富水性貧乏到一般。2.3氣象條件廣州市受季風環流所控制，冬季處于極地大陸高壓的東南緣，常吹偏北風，且恰在冷暖氣團交綏地帶，氣象要素變化大。夏季受副熱帶高壓及南海低壓槽的影響，常吹偏南風，由于暖濕氣流的盛行，氣候高溫多雨，因而擺脫了回歸干燥帶及信風帶的影響，而表現出季風氣候的特色。廣州南亞熱帶季風氣候顯著，日照充足，熱量豐富，長夏無冬，雨量充沛，干濕季明顯。但熱帶氣旋、暴雨、洪澇、干旱、寒潮和低溫陰雨也常出現。主要影響天氣有：⑴臺風一年之內，除1～4月沒有熱帶氣旋直接影響廣州市外，其他各月均有受熱帶氣旋直接影響的可能。而5～10月最有可能受到熱帶氣旋直接的侵襲。因此，5～10月是廣州市臺風的季節，盛夏的7、8、9三個月，熱帶氣旋影響和侵襲廣州市的可能性均較大，分別占全年的71.4%和81.5%。這三個月可以說是廣州市臺風活動的盛期。⑵暴雨從季節分配來看，廣州市一年中的暴雨主要集中在夏季風盛行時期，每年4～9月夏季風盛行，暴雨顯著增加；10月至翌年3月，主要受冬季風控制，暴雨顯著減少。所以，廣州市暴雨季節長，暴雨日數多。從廣州市各地平均狀況看，除12月沒有暴雨外，其余各月都有，最多出現在春夏之交的5、6月，是防汛的緊張階段；其次是8月、4月和7月；再次是9月，其它月份均極少出現暴雨。2.4水文條件廣州市地處珠江三角洲，境內河流縱橫，屬南方豐水地區。本工程位于官洲河及其兩側，間于南、北珠江水道之間，官洲河寬200米，水深2.15m～7.40m。為三角洲密布河網之一。珠江徑流年內分配不均勻，汛期為4～9月，流量占全年徑流量的80%～85%，最大月徑流量一般出現在5月份或6月份。珠江廣州河道為感潮河流，潮汐類型為不規則半日潮，每天基本上有二漲二落，往復流十分明顯。水文狀況如下（高程系統均為廣州城建高程系統，下同）：歷年最高潮位7.62m（老雅崗站）百年一遇潮位7.55m最低潮位3.64m年平均潮差1.50m廣州河道除遇較大洪水外，基本受潮流控制，即使在汛期，潮流影響仍很顯著。2.5工程總體設計本隧道設計為雙向4車道，隧道凈寬2×9.45m，中間設置寬1.4m寬的廊道，隧道凈高為5.45m。隧道兩端洞口各設雨水泵房和風機房一座，隧道中部設廢水泵房1座。北端設置C、D匝道與某路網連接，南端設置輔道與某中環路連接，并對某26號路進行改造。本工程U型槽段采用明挖法施工，岸上暗埋段采明挖順筑法施工，水中段采用沉管法施工。其中沉管段采用軸線干塢分三節預制管節、兩次浮運出塢，從而岸上段(干塢段SK0+310～SK0+570)基坑需分兩次進行開挖：即先按干塢底標高-5.61m進行開挖、控制，在沉管管節預制、浮運出塢后再進行二次開挖。2.6基坑支護設計在本項目范圍北邊岸上段基坑內，能滿足一次性預制全部3節管段和北岸27.5m接口段主體施工的場地需要。214m的沉管段分為E1、E2和E3三節管段，每節管段的名義長度分別為：E1—94m、E2—116m、E3—4m。設計采用北岸軸線干塢方案，塢底標高為-5.61m，接頭段主體結構標高和塢底標高能夠錯開，在高潮位時滿足管段浮運出塢要求，根據這一設計思路，進行了一系列結構和施工設計。2.6.1U型槽引道段基坑支護設計U型槽段里程為SK0+265～SK0+330共長65m，其中SK0+310～SK0+330段為干塢開挖范圍，起點處(北側)在干塢開挖期間采用臨時支護。本段的基坑總開挖量72000m3。在干塢開挖后，二次開挖土石方量約為30000m3（另需回填6000m3）。主要的支護形式：

8、9區樁錨墻支護(SK0+265～SK0+310線路左側)：即+8.3m以上邊坡采用土釘網錨噴支護結構，+8.3m以下采用φ1200@1400鉆孔樁+預應力錨索支護，其中8區設有18根25m的鉆孔樁、6排錨索，9區16根長19.5m的鉆孔樁、4排錨索。樁間設旋噴樁止水。

16區網錨噴支護(SK0+310～SK0+330線路左側)：分兩級邊坡設置。一級邊坡1：1，采用7層錨桿和預應力錨索間隔設置，錨索最大抗拔力為300KN，錨桿最大抗拔力為145KN；二級邊坡1：1，最多處設置10層錨桿，最大抗拔力為145KN。噴砼為120mm厚C20，鋼筋網為φ8@200×200。

13區網錨噴支護(SK0+265～SK0+310.72線路右側)：分兩級邊坡設置。一級邊坡1：0.75，設置4層錨桿，錨桿最大抗拔力為180KN；二級邊坡1：0.5，最多處設置10層錨桿，最大抗拔力為180KN。噴砼為120mm厚C20，鋼筋網為φ8@200×200。

14區網錨噴支護(SK0+310.72～SK0+330線路右側)：分兩級邊坡設置。一級邊坡1：0.75，設置8層錨桿，錨桿最大抗拔力為180KN；二級邊坡1：0.5，最多處設置9層錨桿，最大抗拔力為180KN。噴砼為C20，鋼筋網為φ8@200×200。

10區網錨噴支護(干塢北端頭臨時處理)：分三級邊坡設置。一級邊坡1：2，設置3層錨管，錨管最大抗拔力為75KN；二級邊坡1：3，設置5層錨管，錨管最大抗拔力為60KN；三級邊坡1：3，設置5層錨管，錨管最大抗拔力為60KN。噴砼為C20，鋼筋網為φ8@200×200。2.6.2干塢段(明挖暗埋段SK0+330～SK0+570)基坑支護設計明挖暗埋段分為岸上段和接口段兩部分，其中岸上段范圍為SK0+330～SK0+573，接口段范圍SK0+573～SK0+600.5。岸上段部分SK0+330～SK0+570在管節預制期間做為軸線干塢進行設計。在管節浮運出塢后再進行二次開挖或部分回填進行主體結構的施工。主要工程量：干塢一次開挖土石方量約為550000m3，二次開挖土石方量約為29800m3（另需回填6000m3），放坡開挖掛網噴射混凝土厚度為100mm和120mm，約21000m2，混凝土量約為2200m3；主要支護形式：

16區網錨噴支護(SK0+330～SK0+415線路左側)：分兩級邊坡設置。一級邊坡1：1，采用7層錨桿和預應力錨索間隔設置，錨索最大抗拔力為300KN，錨桿最大抗拔力為145KN；二級邊坡1：1，最多處設置10層錨桿，最大抗拔力為145KN。噴砼為120mm厚C20，鋼筋網為φ8@200×200。

17區網錨噴支護(SK0+415～SK0+570線路左側)：分三級邊坡設置，干塢施工期間為兩級邊坡。一級邊坡1：1，采用5層錨桿和3層預應力錨索間隔設置，錨索最大抗拔力為300KN，錨桿最大抗拔力為145KN；二、三級邊坡1：1，最多處設置10層錨桿，最大抗拔力為145KN。噴砼為120mm厚C20，鋼筋網為φ8@200×200。

15區樁錨墻支護(SK0+330～SK0+480線路左側)：+11.8m以上部分按21區形式進行處理，+11.8m以下按15區進行處理。+11.8m～+8.3m以上邊坡采用土釘網錨噴支護結構，+8.3m以下采用φ1200@1400鉆孔樁+預應力錨索支護，共設111根長19.3m的鉆孔樁、3排錨索支護，錨索最大抗拔力530KN。靠干塢內設有入塢便道，便道外側設二級邊坡支護，詳細見入塢便道設計概況。樁間設旋噴樁止水。

18區網錨噴支護(SK0+415～SK0+570線路右側)：+10.3m以上按21區進行處理，其下按18區進行處理。分三級邊坡設置，干塢施工期間為兩級邊坡。一級邊坡1：1.5，采用1層錨桿設置，錨桿最大抗拔力為90KN；二級邊坡1：1，采用4層錨桿4設置，錨桿最大抗拔力為90KN；三級邊坡1：1，最多處設置5層錨桿，最大抗拔力為90KN，并在二、三級邊坡平臺上設有入塢便道；四級邊坡1：1，采用4層錨桿設置，錨桿最大抗拔力為90KN。噴砼為120mm厚C20，鋼筋網為φ8@200×200。

19區網錨噴支護(SK0+570端頭)：SK0+570端頭在接口段基坑范圍內采用連續墻支護，兩側分別采用19區和20區形式進行支護。19區分別在基坑兩側設有13根長26m的φ1200@1400鉆孔樁+預應力錨索支護，設有三層錨索：第一層錨索為與護岸結構的對拉錨索，二、三層錨索最大抗拔力為1050KN。

20區網錨噴支護(SK0+570端頭)：20區支護主要為連接19區與兩側支護結構的過渡，設有一級邊坡1：0.2(+8.3～2.89m范圍)，采用3層錨桿設置，錨桿最大抗拔力為90KN。噴砼為100mm厚C20，鋼筋網為φ8@200×200。

21區網錨噴支護(SK0+415～SK0+570線路右側)：21區為15區+11.8m以上、18區+10.3m以上部分支護，與兩側支護結構的過渡，設有一級邊坡1：1.5，設有10層錨桿設置，錨桿最大抗拔力為90KN。噴砼為100mm厚C20，鋼筋網為φ8@200×200。2.6.3接口段(明挖暗埋段SK0+570～SK0+607.765)基坑支護設計接口段開挖土石方量約為34000m3；采用的支護形式有：連續墻+預應力錨索支護、連續墻+預應力錨索+鋼管支撐支護、鋼管樁+雙重管旋噴樁止水+素混凝土連續墻+預應力錨索+鋼管支撐支護。SK0+570處與干塢接口處，采用5幅800mm厚連續墻作圍護結構，墻頂標高為-5.61～-20.61，設一道預應力錨索3束7φ5鋼絞線、L=20000@1500、抗拔力330KN、預加力300KN。接口段兩側共各設有3幅1000mm厚和5幅1200厚連續墻，4層鋼管支撐、6層預應力錨索支護，預應力錨索最大抗拔力為1150KN、最大預加力550KN，鋼管支撐最大預加力700KN。塢門處采用23根φ1050、壁厚25mm鋼管樁，外設有800mm厚素混凝土連續墻防滲，在鋼管樁與連續墻間設有雙重管高壓旋噴樁止水。同時，上側采用4層鋼管支撐支護，下側采用4層預應力錨索支護，預應力錨索最大抗拔力為640KN、最大預加力450KN，鋼管支撐最大預加力700KN。各區支護結構設計見附圖1-3所示。2.7主要工程數量本工程的主要工程量如表1-1～表1-4所示。表1-1+8.3m以上主要工程量序號工程名稱單位數量備注1＋8.3米以上土土方開挖量量m3278197..172普通錨桿m33550.0003預應力錨索（77φ5）m27240.0004坡面噴砼m214613.0005鋼筋噸166.426漿砌片石水溝m133.567砌體水溝m3136.308C15砼墊層m3526.959排水孔（φ500×2000PVC管管）m1408.000表1-2干塢底（-5.61）～+8.3米平臺工程數量序號工程名稱單位數量備注1基坑開挖土方量量m3302050..442普通錨桿m33184.0003錨筋Φ32L＝9960根6156.0004Φ48，t＝3.5花管m1960.0005坡面噴砼m215737.5566鋼筋噸218.647素砼墊層（1220mm厚厚）m21780.0008砌體水溝m3886.859C15砼墊層m3532.4810預應力錨索（77Φ5）m58404.00011排水孔（Φ500×2000PVC管管）m2244.00012C15混凝土墊墊層m31088.400表1-3二次開挖程數量表序號工程名稱單位數量備注1土方開挖m329816.0002普通錨桿m43783坡面噴砼m21880表1-4接口段工程數量表序號工程名稱單位數量備注1土方開挖m334773.0002錨索m9481.0003鋼支撐噸84.014支撐C30混凝土m340.415立柱及聯系梁鋼鋼材重量噸14.586對拉錨索挖土方方m32468.0007對拉錨索處砌體體磚塊14400.000§3影響基基坑(含干塢及及接口段)施工主要要環境條件件3.1地形形、地貌與與交通運輸輸條件對施施工組織的的影響本項目工程主要位位于官洲河河北岸某一側及官官洲河中，某位于廣州海珠區東南部珠江河心，是一個呈北東-南西向展布的橢圓形小島。地貌上屬珠江三角洲海沖積平原、低丘地貌。島內尚未開發，本項目范圍內基本為低丘地貌。由于某尚未開發發，施工道道路尚不具具備，目前前進入島內內的陸路交交通只有位位于某最西端的的一座橋梁梁，進入島島內后，道道路要經過過原有的廣州州市漁輪修修造廠廠區區（該廠已已搬遷）、部部分已有便便道（地鐵鐵施工）和和島上居民民區，才能能到達施工工現場，且且目前的道道路都非常常窄，寬度度在2.7～3.2m左右右，轉彎半半徑也很小小。施工期期間要進出出很多大型型設備、拖拖車等，材材料運輸的的車流量也也很大，目目前島內的的道路是不不能滿足施施工需要的的，因此在在工程開工工前，要先先對既有道道路進行拓拓寬和順直直，并要另另修部分便便道，才能能保證工程程施工的需需要。3.2工程程地質條件件對基槽開開挖施工和和干塢基坑坑安全的影影響從區域工程地質質剖面圖上上看，水中中沉管段基基槽浚挖區區域主要為為：<5-22>硬塑殘積積砂質粘性性土、粘性性土層、<6>全風化混混合巖和<7>強風化混混合巖地層層，上部有有少量<5-11>可塑殘積積砂質粘性性土、粘性性土層和<3-11B>淤泥質土土層，總體體上看地質質情況還是是比較良好好的。基槽槽中最硬巖巖層<7>強風化混混合巖地層層，但不可可避免在基基槽中地層層中可能會會存在少量量孤石，會會給挖泥船船造成一定定難度，需需要進行適適當的水下下爆破作業業；另一方方面，上部部<5-22>硬塑殘積積砂質粘性性土、粘性性土層、少少量<5-11>可塑殘積積砂質粘性性土、粘性性土層和<3-11B>淤泥質土土層屬于不不穩定地層層，將增加加基槽邊坡坡的開挖和和二次清淤淤等工作。北岸干塢范圍內內存在變質質混合巖，遇遇水會崩解解，這種地地層的存在在對放坡開開挖的深基基坑安全會會構成一定定的威脅。淤淤泥質地層層對預應力力錨索（桿桿）的成孔孔會產生不不利影響。3.3降水水、暴雨及及臺風等自自然條件對對工程施工工的影響廣州市年降水量量在1612～1909毫米之間間，降雨量量年內分布布不均勻，雨雨量主要集集中在4～9月，約占占年雨量的的80%以上，其其中前訊期期（4～6月）占年年雨量的40～50%，后汛期期（7～9月）占年年雨量的30～40%，每年10月至次年3月是少雨雨季節，降降雨量占全全年雨量的的20%左右。臺臺風是影響響廣州市的的重要天氣氣系統，一一年之內，除1～4月沒有熱帶氣旋直接影響廣州市外，其他各月均有受熱帶氣旋直接影響的可能，而5～10月最有可能受到熱帶氣旋直接的侵襲，盛夏的7、8、9三個月是廣州市臺風活動的盛期。廣州市暴雨季節長，暴雨日數多，從季節分配來看，每年4～9月夏季風盛行，暴雨顯著增加；10月至翌年3月，暴雨顯著減少，暴雨最多出現在春夏之交的5、6月，是防汛的緊張階段，其次是4月、7月和8月，再次是9月。由于某尚未開發發，島內原原有排水方方法主要為為利用地形形條件自然然排水。且且基坑兩側側地勢高，匯匯水面積大大，施工期期間需充分分考慮周邊邊的截排水水措施，防防止周邊水水系匯入基基坑。3.4工程程范圍內建建筑物的拆拆遷進展對對基坑開挖挖施工組織織的影響根據本工程現有有的拆遷進進度，在基基坑東側原原有村道外外仍有34棟民房未未拆遷，村村道以西有有6棟民房未未拆遷。同同時，接口口段處村民民的先人堂堂搬遷工作作也未完成成。目前無無法完全進進行接口段段圍護結構構的施工，同同時，干塢塢段大部分分地段無法法大面積開開展圍護結結構和基坑坑土石方的的開挖施工工。根據拆遷進展，擬擬先安排接接口段部分分圍護結構構的施工；；同時進行行干塢8、9、15區支護樁樁的施工和和18區西側+8.3mm平臺以上上邊坡的開開挖支護施施工，8、9、15區支護結結構完成后后進行西側側相應邊坡坡地段的土土方開挖及及支護施工工，同時由由安排部分分基坑內土土方開挖施施工。待拆拆遷完成后后，再大面面積安排基基坑的開挖挖和支護施施工。第二章施工總平平面布置及及總體施工工方案§1施工總總平面布置置基坑開挖期間施施工總平面面布置分為為兩部分進進行：即U型槽段及及干塢段施施工總面布布置和接口口段施工總總平面布置置。1.1U型型槽段及干干塢段基坑坑開挖支護護期間施工工總平面布布置U型槽段和干塢段段施工總平平面布置又又分為兩期期進行：支支護樁結構構施工期間間、干塢基基坑開挖支支護期間。根據現有的拆遷遷進度，支支護樁需于于原地面開開始進行施施工。在支支護樁結構構施工期間間，除生活活、進場道道路外，另另需布置有有支護樁鉆鉆孔所需的的泥漿池、鋼鋼筋籠加工工場地及相相應的支護護樁施工道道路。施工期間，可利利用原有SK0++330處魚塘作作為鉆孔樁樁施工期間間所需的泥泥漿處理池池，分為二二級沉淀進進行處理。泥泥漿在沉淀淀后挖除涼涼曬干燥后后外運處理理。15區鉆孔樁施工時時，鋼筋籠籠加工分兩兩處進行布布置：即加加工場一布布置在15區SK0++380處西側，加加工場二布布置在SK0++450處東側。8、9區和19區施工時時鋼筋籠加加工場布置置在相應區區段附近。同時為保證成樁樁所需的混混凝土、其其它材料進進行，沿鉆鉆孔樁一側側布置一條條寬不小于于4m的臨時時道路，以以保證運輸輸車輛的通通行。+8.3m以上基基坑開挖期期間，在原原地面東側側及塢口段段修建臨時時運輸道路路，同時，西西側入塢便便道按設計計采用修建建砼路面，土土方運輸方方向主要為為河岸邊村村道及新修修便道。+8.3m～-55.61mm范圍土方方開挖期間間，利用塢塢內便道進進行運輸，同同時在塢尾尾修建臨時時道路進行行土方運輸輸。支護材料的加工工場地位于于干塢西側側。施工總平面布置置見圖2-1所示。1.2接口口段基坑開開挖支護期期間施工總總平面布置置接口段開挖支護護期間，上上層土方主主要采用接接力開挖方方式，下層層土方從干干塢內進行行運輸。主主要布置有有鋼支撐堆堆放場、材材料加工場場等。詳見見施工總平平面布置圖圖2-2所示。§2施工總總體方案本工程從施工內內容及各項項工程的邏邏輯關系來來看，主要要包括以下下幾個方面面的工程內內容：接口口段及干塢塢基坑土方方開挖、錨錨桿、預應應力錨索、掛掛網噴砼、混混凝土支撐撐、鋼管支支撐、鋼立立柱、聯系系梁及干塢塢基底處理理等九部分分。按照“順序合理理、先護后后挖、總體體流水、局局部平行、抓抓住關鍵、控控制風險、重重視質量、保保證安全、組組織協調、確確保工期”的基本原原則進行施施工組織安安排。順序合理、先護護后挖――按各項工工程施工的的邏輯順序序安排施工工；先進行行＋8.33m以上的的土方開挖挖，才能進進行護岸、接接口段和支支護8、9、15和19區鉆孔樁樁施工，基基坑開挖中中要逐級防防護逐級開開挖，做到到上不護下下不挖。總體流水、局部部平行――錨索、錨錨桿施工后后等強時間間決定著基基坑開挖的的速度，混混凝土支撐撐、鋼支撐撐、土方開開挖、網錨錨噴支護安安排流水作作業，在基基坑兩側網網錨噴支護護區采用拉拉槽的方式式開挖，形形成錨索、錨錨桿施工與與土方開挖挖平行進行行。抓住關鍵、控制制風險――施工中抓抓住關鍵問問題，通過過監測和管管理手段，對對一些重大大風險源進進行監測，對對基坑的穩穩定性、混混凝土支撐撐的質量、鋼鋼支撐施加加的軸力、鋼鋼立柱及聯聯系梁的施施工等進行行重點管理理。重視質量、保證證安全――正確貫徹徹設計意圖圖，對圍護護結構的防防滲系統做做牢固，提提高干塢基基底處理的的質量，做做好網錨噴噴支護各個個環節的質質量，在確確保安全生生產和質量量的前提下下，加快施施工進度。組織協調、確保保工期――加強對各各個工作隊隊伍的協調調，土方開開挖隊伍和和網錨噴支支護隊伍的的協調要相相當重視；；通過合理理投入，加加強協調工工作，達到到實現工期期目標。基坑采用“豎向向分層、水水平分區、先先邊后中、先先支后挖”的原則進進行施工。接接口段先進進行圍護結結構連續墻墻的施工，基基坑封閉后后進行基坑坑開挖，采采用水平分分層、中間間拉槽的方方式進行施施工，開挖挖一層、支支護一層；；干塢段先先施工8、9、15、19區支護樁樁，然后分分層分段進進行開挖，采采用水平分分層、縱向向分段、中中間拉槽的的方式進行行開挖。第三章支護及基基礎工程施施工§1鉆孔支支護樁施工工本工程鉆孔支護護樁共為：：15區111根、8區18根、9區16根、19區26根，共計171根。鉆孔孔樁設計為為φ12000@14000。1.1施工工安排按先15區，后8、9再再19區的順序序組織施工工。采用回轉鉆機成成孔，反循循環排碴；；遇有孤石石或巖層強強度較高時時采用沖擊擊成孔。鋼鋼筋籠在加加工場制作作成形，吊吊車吊裝入入孔，樁芯芯混凝土采采用導管水水下灌注法法灌注，混混凝土頂面面比設計標標高高出550cm以以上以保證證樁芯混凝凝土質量。根據相關技術規規范，鉆孔孔樁施工時時必須滿足足一定的樁樁間凈距要要求，根據據本工程的的鉆孔樁樁樁徑及鉆機機作業面要要求，鉆孔孔樁采用間間隔2根樁成樁樁方法進行行施工。1.2施工工工藝鉆孔樁施工工藝藝流程見圖圖3-1所示。圖3-1鉆孔孔樁成樁施施工工藝圖圖說明:鉆孔樁施工前平平整施工場場地,根據測量量放樣的樁樁位埋設護護筒和進行行鉆機安裝裝并且設置置泥漿池、沉沉淀池，做做好鉆孔施施工準備。在在鉆進過程程中應經常常檢驗泥漿漿密度，保保證泥漿密密度符合要要求。在鉆鉆孔結束檢檢查達到設設計要求后后及時清孔孔處理，經經監理工程程師檢查合合格后吊裝裝鋼筋籠并并且做好灌灌筑水下砼砼施工準備備，水下砼砼采用導管管法施工，砼砼罐車運輸輸，在施工工過程中控控制好砼樁樁質量。1.3施工工方法及主主要技術措措施鉆孔樁施工方法法示意圖見見圖3-2所示。圖3-2鉆孔孔樁施工程程序示意圖圖1、成孔施工方法法①鉆機就位鉆機就位前，先先平整場地地，鋪好枕枕木并用水水平尺校正正，以確保保鉆機平穩穩、牢固；；嚴格樁中中心位置測測放樁位，并并在護筒安安裝前后對對樁位進行行認真的檢檢查，確保保測量放線線的準確。②埋設護筒反循環鉆機施工工是在靜水水壓力條件件下進行鉆鉆孔作業，故故埋設護筒筒保持孔內內水頭壓力力是反循環環施工作業業的關鍵。護護筒選用66mm厚鋼鋼板，護筒筒直徑1..05m。為為保持護筒筒內的水位位高出自然然地下水位位2m以上，確確保孔壁的的任何部位位均保持0.022MPa以上的靜靜水壓力，維維持孔壁不不坍塌，結結合地下水水位條件，護護筒高度設設計為1.5～2.0m，護護筒埋設位位置應準確確，其中心心與樁位中中心允許誤誤差不大于于20mmm，并應保保證護筒的的垂直度與與水平。③泥漿的維護與管管理泥漿循環由泥漿漿池、沉淀淀池、循環環槽、泥漿漿泵、清碴碴設備和排排水、排廢廢漿等設施施組成。鉆鉆孔成樁作作業采用分分區、分段段進行組織織。成孔過程中，定定期清理泥泥漿循環系系統，確保保文明施工工。泥漿池池實行專人人管理、負負責。對泥泥漿循環和和沉淀池的的碴土，專專門配備一一臺抓斗機機進行打撈撈，渣土經經數次翻曬曬后作干土土外運。④泥漿護壁護壁泥漿采用膨膨潤土和添添加外加劑劑組合配制制，泥漿比比重控制在在1.2～1.3。在成孔過程中經經常測定泥泥漿比重、粘粘度、含砂砂率和膠體體率。泥漿漿的控制指指標：粘度度18～22s，含砂率率不大于8%，膠體率率不小于90%。為使泥漿具有較較好的技術術性能，適適當摻入碳碳酸鈉(Na22CO3))、碳酸氫氫鈉(NaHHCO3))等分散劑劑，其摻入入量為加水水量的0.5%左右。鉆進時及時補充充泥漿，保保持孔內泥泥漿面高于于地下水位位1.0mm以上。⑤鉆進A、對照地質資料料，根據土土層類別、孔孔徑大小、鉆鉆孔深度、泥泥漿供應量量確定相應應的鉆進速速度。B、在淤泥和淤泥泥質土層中中，鉆進速速度不宜大大于1m/miin；在松散散砂層中，鉆鉆進速度不不宜大于33m/miin；在硬土土層或巖層層中的鉆進進速度以鉆鉆機不發生生跳動為準準。C、根據配備的導導向裝置檢檢查控制鉆鉆孔的垂直直度，以確確保鉆孔垂垂直度保持持在允許范范圍內。D、成孔一次完成成，中間不不能間斷施施工，成孔孔完畢至灌灌注混凝土土的間隔時時間不能大大于24h。E、鉆進過程中若若發生斜孔孔、彎孔、縮縮徑、塌孔孔或沿護筒筒周圍冒漿漿以及地面面沉陷等情情況，立即即停止鉆進進，采取措措施處理。F、當鉆孔傾斜時時，可往復復掃孔修正正，如糾正正無效，在在孔內回填填粘土或風風化巖塊至至偏孔處上上部0.55m，再重重新鉆進；；鉆進中如如遇塌孔，立立即停鉆，回回填粘土，待待孔壁穩定定后再鉆；；護筒周圍圍漏水可用用稻草拌黃黃泥堵塞漏漏洞。G、鉆孔至設計深深度后，及及時通知監監理等有關關各方進行行終孔驗收收簽證，驗驗收合格后后立即進行行清孔作業業。⑥清孔方法A、第一次清孔樁孔成孔后，進進行第一次次清孔，清清孔時將鉆鉆具提離孔孔底0.3～0.5m，緩緩慢回轉，同同時加大泵泵量，每隔隔10miin停泵一次次，將鉆具具提高3～5m來回串動動幾次，再再開泵清孔孔，確保第第一次清孔孔后孔內無無泥塊，相相對密度達達1.2左右。B、第二次清孔鋼筋籠、導管下下好后，用用導管進行行第二次清清孔，第二二次清孔時時間不少于于30miin，測定孔孔底沉渣小小于10ccm時，停停止清孔。清清孔結束后后，盡快灌灌注混凝土土，其間隔隔時間不大大于30miin。第二次次清孔注入入漿相對密密度為1.10左右，漏漏斗粘度18～25s，第二次次清孔后泥泥漿相對密密度控制在在1.15左右，不不超過1.20。測定孔底沉渣，應應用測錘測測試，測繩繩讀數必須須準確，用用3～5孔必須校校正一次。2、樁孔質量檢測測樁孔質量參數包包括：孔徑徑、孔深、鉆鉆孔垂直度度和沉渣厚厚度等。①孔深:鉆孔前先用水準準儀確定護護筒標高，并并以此作為為基點，按按設計要求求的孔底標標高確定孔孔深，以鉆鉆具長度確確定孔深，孔孔深偏差保保證在-0～+100mmm以內。②沉渣厚度以第二二次清孔后后測定量為為準。③孔徑用孔徑儀測測量，若出出現縮徑現現象及時進進行掃孔，待待符合要求求再進行下下道工序。3、鋼筋籠制作吊吊裝①鋼筋籠在現場加加工場鋼筋筋籠平臺上上制作，起起重機吊裝裝，按整體體制作吊裝裝方案施工工。②采用鋼筋籠外焊焊鋼板墊塊塊的方法保保證鋼筋籠籠的主筋保保護層滿足足設計要求求。③鋼筋搭接采用焊焊接，單面面焊焊縫長長度不小于于10d，35d范圍內接接頭數不得得超過鋼筋筋總數的一一半。④鋼筋籠加強箍設設置三角形形內撐，防防止吊運時時扭轉、彎彎曲，吊裝裝時隨鋼筋筋籠下放割割除，以免免影響導管管上下。⑤鋼筋籠吊放時，對對準孔位，吊吊直扶穩，緩緩慢下沉，避避免碰撞孔孔壁。4、樁身混凝土施施工①樁身混凝土配制制樁身混凝土采用用商品混凝凝土，配合合比設計方方法除應執執行《普通通混凝土設設計規程》外外，在正式式拌制混凝凝土前，應應進行試配配，試配混混凝土強度度應比設計計樁身強度度提高15～25%，坍落度度宜為160～220mmm，砂率40～45%，水泥用用量280～360kkg/m33。②導管構造導管內徑根據樁樁徑和每小小時灌注量量定為2000mm，導導管壁厚設設計為3mmm，導管管第一節底底管長度設設計為4..5m，標標準節長度度設計為33.0m，并并配備若干干1.5mm、1m及0.5mm長的管節節備用。③混凝土灌注A、采用水下混凝凝土灌注法法施工，混混凝土開灌灌前，導管管全部安裝裝入孔，安安裝位置確確保居中。導導管底口距距孔底高度度以能放出出隔水塞和和混凝土為為宜，一般般控制在550cm左左右。隔水水塞采用鐵鐵絲懸掛于于導管內。B、混凝土灌入前前先在灌斗斗內灌入0.1～0.2mm3的1:1..5水泥砂漿漿，然后灌灌入混凝土土。待初灌灌混凝土足足量后，截截斷隔水塞塞的系結鐵鐵絲將混凝凝土灌到孔孔底。C、混凝土灌注過過程中導管管始終埋在在混凝土中中，嚴禁將將導管提出出混凝土面面。導管埋埋入混凝土土面的深度度，最小不不得小于22m。導管管應勤提勤勤拆，一次次提管拆管管不得超過過6m。D、混凝土灌注中中防止鋼筋筋籠上浮。混混凝土面接接近鋼筋籠籠底端時，導導管埋入混混凝土面的的深度宜保保持3m左右，灌灌注速度適適當放慢。當當混凝土面面進入鋼筋筋籠底端1～2m后，可可適當提升升導管。導導管提升要要平穩，避避免出料沖沖擊過大或或鉤帶鋼筋筋籠。E、混凝土灌注的的上升速度度不得小于于2m/h，每根樁樁的灌注時時間須不大大于3小時。F、混凝土實際灌灌注高度應應比設計樁樁頂標高高高出一定高高度，其超超出設計高高度取0..5m。G、混凝土灌注過過程中設專專人測量導導管埋深，填填寫灌注記記錄。1.3樁間間雙重管旋旋噴樁止水水施工1、施工工藝流程程旋噴施工工藝流流程見圖3-3。圖3-3旋噴噴樁施工工工藝流程圖圖2、工藝參數漿液：使用4225號硅酸鹽鹽水泥，水水灰比1:1漿液壓力:20～30MPPa漿液流量:80～120LL/Minn噴嘴孔徑及個數數:φ2mm～φ3mm(一或兩個)空氣壓力:0.7MMpa空氣流量：1～～2m3/MMin噴嘴間隙及個數數:1mmm～2mm(一或兩個)提升速度約約10r..p.m旋轉速度約約10r..p.m說明：依據鉆孔孔所探明的的巖土分布布情況對技技術參數作作適當調整整。3、施工方法及技技術措施(1)鉆機就就位在現場按設計圖圖的孔位放放線，然后后移動鉆機機，使鉆桿桿頭對準孔孔位中心。同同時為保證證鉆機達到到設計要求求的垂直度度，鉆機就就位后必須須作水平校校正，使其其鉆桿軸線線，垂直對對準鉆孔中中心位置，保保證鉆孔的的垂直度不不超過1.0％。在校校直糾偏檢檢查中，利利用垂球（高高度不得低低于2米）從垂直直兩個方向向進行檢查查，若發現現偏斜，則則在機座下下加墊薄木木塊進行調調整。(2)成孔采用XY-100型型鉆機成孔孔，孔徑為為130mmm，嚴格格按已定樁樁位進行成成孔，平面面位置偏差差不得大于于50mmm，采用原原土造漿護護壁。(3)插管插管是將噴射注注漿管插入入地層預定定的深度，成成孔的時間間不能停止止太久，以以免坍孔而而插管不能能達到原定定的深度。在在插管過程程中，為防防止泥沙堵堵塞噴管，可可邊射水邊邊插管，水水壓力一般般不超過1Mpa。若壓力力過高，則則易引起孔孔壁坍塌。(4)噴射、注注漿漿液按前述要求求進行配制制。當噴射注漿管插插入預定深深度后，由由下而上進進行提升、噴噴射同步進進行，使用用的參數見見表6-10所示。施工過程中應隨隨時檢查漿漿液的初凝凝時間、注注漿流量、風風量、壓力力、提升速速度等參數數是否符合合設計要求求，并隨時時做好記錄錄，有異常常情況及時時報告并處處理。當漿液初凝時間間超過20h時，應及及時停止使使用該水泥泥漿。(5)廢棄漿漿液處理噴射注漿施工中中，將產生生不少廢棄棄漿液。為為確保場地地整潔和順順利施工，在在施工前擬擬在場地內內設置泥漿漿池，泥漿漿在施工中中抽排匯入入泥漿池中中，待泥漿漿固結后再再外運處理理。(6)沖洗噴射注漿施工完完畢后，應應把注漿管管等機具設設備沖洗干干凈，管內內、機內不不得殘存水水泥漿，通通常把漿液液換成水，在在地面上低低壓噴水，以以便把泥漿漿泵、泥漿漿管和軟管管內的漿液液全部排出出。(7)移動機機械把鉆機等機械設設備移到下下一孔位上上。(8)施工應應急措施根據經驗：孔口口冒漿量小小于注漿量量的20%為正常現現象，若超超過20%或完全不不冒漿時，應應查明原因因并采取相相應措施。若因地層中有較較大空隙引引起的不冒冒漿，則可可在漿液中中摻加適量量的速凝劑劑，縮短時時間，使漿漿液在一定定土層范圍圍內凝固。另另外還可在在空隙地段段增大注漿漿量，填滿滿空隙后再再后繼續正正常旋噴。冒漿過大的主要要原因一般般是：有效效噴射范圍圍與注漿不不相適應，注注漿量大大大超過旋噴噴固結所需需的漿量所所致，減少少冒漿的措措施有三種種：①提高旋噴噴壓力。②適當縮小小噴嘴孔徑徑。③加快提升升旋噴速度度。旋噴時，要做好好壓力，流流量和冒漿漿量的量測測工作，鉆鉆桿的旋噴噴和提升必必須連續不不斷。當拆拆卸鉆桿繼繼續旋噴時時，要注意意保持鉆桿桿有0.55m的搭接接長度，不不得使噴射射固結體脫脫節。§2連續墻墻施工2.1施工工方案因連續墻的墻身身主要穿過過<7>下古生界界強風化混混合巖地層層，巖石已已強烈風化化，風化裂裂隙發育，巖巖芯多呈土土夾碎塊狀狀，局部夾夾薄層中風風化巖，巖巖芯破碎，抗抗壓強度最最大值為40.11MPa,,貫入度平平均為300cm，如如果單純選選擇液壓抓抓斗挖槽機機成槽無法法滿足施工工要求，鑒鑒于此，本本工程采用用兩種成槽槽方案進行行施工，以以提高成槽槽效率、縮縮短成槽時時間，確保保槽壁穩定定。1、槽厚0.8mm和1.0mm的連續墻墻采用液壓壓抓斗＋沖沖擊成槽相相結合的施施工方法土層至全風化混混合巖層擬擬采用一臺臺抓斗挖槽槽機成槽，嵌嵌入強風化化混合巖地地層采用兩兩臺ZZ-3沖擊鉆機機，先用鉆鉆機沖主孔孔，再用鉆鉆機鉆造副副孔，中間間留下的“巖墻”用簡易沖沖擊鉆配以以特制方錘錘破碎成槽槽。2、槽厚1.2mm的連續墻墻采用沖擊擊成槽的施施工方法主要采用兩臺ZZZ-3沖擊鉆機機，先用鉆鉆機沖主孔孔，再用鉆鉆機鉆造副副孔，中間間留下的“巖墻”用簡易沖沖擊鉆配以以特制方錘錘破碎成槽槽。2.2成槽槽順序合理安排成槽順順序是保證證施工工期期的關鍵要要素，為避避免現場施施工出現混混亂局面，耽耽誤施工工工期。根據據設計要求求和施工需需要，將護護岸和接口口段35幅槽段劃劃分4個施工順順序，每序序9（二序為8幅）幅同同時施工（單單幅槽段成成槽計劃8天，綜合10天完成），合合計40天完成35幅槽段的的施工任務務。具體順順序安排見見下表：一序：N14--N12--N10--N8-JJN20－JN122-JN110-JNN8-JNN6二序：JN4--JN2--N6-NN4-N22-JN118-JNN16-JJN14三序：N13--N11--N9-JJN21--JN113－JN111-JN99-JN77－JN5四序：JN199-JN117-JNN15-JJN3-JJN1-NN7-N55-N3--N1另外塢門段的55幅連續墻墻和5幅0.8mm厚素混凝凝土防滲墻墻穿插進行行施工，計計劃20天完成。2.3導墻墻施工導墻采用20ccm厚“][”型C25鋼筋混凝凝土墻，導導墻壁厚220cm，兩兩片導墻凈凈間距比地地下連續墻墻厚度大44cm。靠靠近泥漿池池一側的內內片導墻的的背面設置置泥漿溝，截截面500××600mmm，溝壁壁磚墻采用用水泥砂漿漿砌筑，溝溝底用M5砂漿抹面面。且沿縱縱向每個槽槽段留兩個個溢漿口，尺尺寸為300××150mmm。導墻墻溝槽土方方采用挖掘掘機開挖，人人工配合。鋼鋼筋在加工工場加工、現現場進行綁綁扎。混凝凝土采用商商品混凝土土泵送入模模澆注，分分層搗固密密實。模板板采用組合合鋼模。導導墻鋼筋混混凝土分段段施工，每每段長度約約30m，分分段施工縫縫與連續墻墻的分段接接頭錯開00.5m以以上。圖3-4連續續墻導墻結結構示意圖圖1、導墻施工工藝藝流程見圖圖3-5所示。圖3-5連續續墻導墻施施工工藝流流程圖2、導墻施工技術術措施導墻溝槽土方開開挖設臨時時排水系統統，防止槽槽坑積水。導墻在拆模后及及時沿其縱縱向每隔22m設上、下下兩道支撐撐，將兩片片導墻支撐撐起來，以以防導墻壁壁位移。上上道支撐采采用[10槽鋼，下下道采用80×880方木。導墻強度達100MPa并架設好好支撐后，墻墻背用粘性性土分層回回填夯實，夯夯填時兩側側對稱均勻勻回填，防防止墻體產產生水平位位移。導墻達到設計強強度以前嚴嚴禁重型機機械在附近近行走、停停置或作業業，以防導導墻變形。導墻施工質量標標準見表3-1所示。表3-1導墻墻施工質量量標準序號項目單位質量標準1導墻中軸線偏差差mm±102內外導墻間距mm±103導墻內壁面垂直直度%0.54導墻內墻面平整整度mm35導墻頂面平整度度mm10若導墻被破壞或或變形，應應拆除，并并用優質土土（或摻入入適量水泥泥、石灰）回回填坑底并并夯實，重重新建筑導導墻。3、導墻施工注意意事項導墻不得以雜填填土為基底底，遇到雜雜填土須挖挖出，若挖挖出以后土土方超深，則則此處的導導墻加深，遇遇暗浜及其其它障礙物物時按上述述方法處理理，若暗浜浜的面積較較大，深度度較深，采采取地基加加固的措施施。導墻施工接頭應應與地下連連續墻接頭頭位置錯開開。槽壁段段施工時，為為確保槽壁壁穩定必須須嚴格控制制槽壁附近近的堆載，不不允許車輛輛在上面行行駛和碰撞撞。導墻拆模后，及及時進行墻墻間支撐，支支撐按間隔隔2米設上下2道的原則則設置木支支撐（100mmmx1000mm），導導墻后側若若需回填土土時，用粘粘性土回填填并夯實，不不得漏漿。導墻施工時必須須特別注意意導墻的內內孔尺寸，嚴嚴防混凝土土澆筑時漲漲模造成槽槽寬減小，進進而妨礙抓抓斗挖槽。2.4連續續墻成槽根據地層的不同同，采用有有抓土成槽槽、沖擊成成槽或兩都都結合的工工藝進行連連續墻的成成槽。2.4.1抓土成槽槽1、成槽試驗根據本工程地質質條件，選選擇標準幅幅為6m作為成成槽工藝試試驗槽段。根根據施工方方案設計，地地下連續墻墻施工前先先進行試驗驗槽段的施施工，以核核對地質資資料，檢驗驗所選用的的設備、施施工工藝及及技術措施施的合理性性，取得造造孔成槽、泥泥漿護壁等等第一手資資料。2、成槽施工(1)、連續墻墻抓土成槽槽施工工藝藝流程圖見見圖3-6所示。圖3-6連續續墻抓土成成槽施工工工藝圖(2)、施工方方法①、槽段放樣：根根據設計圖圖紙和業主主提供的測測量控制樁樁點在導墻墻上精確劃劃出分段標標記線。②、槽段開挖標準槽段采取三三序成槽，先先挖兩邊，再再挖中間。開開挖過程中中要實測垂垂直度，并并及時糾偏偏。單幅槽槽段成槽見見表3-2所示。槽槽段開挖順順序見圖3-7所示。開開挖出的碴碴土裝入自自卸汽車運運至臨時棄棄碴場集中中堆放。表3-2地下下連續墻施施工方法示示意圖表序號圖示說明1準備開挖的地下下連續墻溝溝槽2用液壓槽壁機進進行成槽開開挖3吊放鋼筋籠4灌注水下混凝土土5已完工的槽段圖3-7槽段段抓土順序序圖③、槽段接頭處理理本工程有筋連續續墻接頭形形式采用“工”字鋼接頭頭，用8mmm厚鋼板板焊接成“工”字型狀后后與筋籠焊焊接牢固。其其施工如圖圖3-8所示。(a)待開挖的的連續墻；；（b）開挖一一期槽段并并下鋼筋和和工鋼接頭頭（c）澆筑一一期槽段；；（d）開挖二期槽段段及下放鋼鋼筋籠；（e）澆筑二二期槽段混混凝土圖3-8有筋筋槽段接頭頭示意圖先施工一期A槽槽段，一期期槽段澆注注混凝土前前在工字鋼鋼背后回填填，在二期期B槽段成槽槽結束后用用鋼刷進行行接頭刷壁壁處理。吊吊放二期鋼鋼筋籠端頭頭向內收15。，便于于二槽段與與一期槽段段端頭相互互嵌套，形形成整體。無筋槽段采用鎖鎖口管接頭頭進行處理理。即在灌灌注混凝土土前，兩側側設置鎖口口管，待混混凝土灌注注完成后，拔拔除鎖口管管，形成連連續墻接頭頭面。④、槽段質量檢查查槽段開挖結束后后，檢查槽槽位、槽深深、槽寬及及槽壁垂直直度，合格格后可進行行清槽換漿漿。槽段開開挖質量標標準見表3-3所示。表3-3槽段段開挖質量量標準序號項目單位質量標準備注1槽壁垂直度%≯0.52槽深mm0～+200同一槽段深度一一致3槽寬mm0～+504槽段中心線偏差差mm±50⑤、清底換漿槽段的掃孔作業業利用槽壁壁機液壓抓抓斗有序地地從一端向向另一端進進行，抓斗斗每次移動動50cmm左右，將將槽底的碴碴土清除干干凈。清槽方法采用泥泥漿泵反循循環法進行行。開始時時利用循環環泥漿進行行清碴，直直至清碴達達到要求后后改用優質質泥漿進行行置換，確確保槽段混混凝土與槽槽底緊密結結合。泥漿補給要及時時，槽內泥泥漿液面控控制在導墻墻下20ccm，并高高出地下水水位1m，以防防造成槽壁壁塌落。施工中應采用大大比重泥漿漿，以防挖挖槽過程中中槽壁坍塌塌；施工結結束后，應應用小比重重泥漿來置置換槽內的的大比重泥泥漿，使槽槽內泥漿比比重降低至至1.15，并保持持槽內泥漿漿均勻以利利于混凝土土灌注；清清碴后槽底底沉碴不得得厚于1000mm。⑥、注意事項槽壁機定位后，抓抓斗平行于于導墻內側側面，抓斗斗下放時，自自行墜入導導墻內，不不允許強力力推入，以以保證成槽槽精度。不不宜滿斗挖挖土，即每每斗不能擠擠滿土方，因因為土在泥泥漿中經過過擠壓后，會會影響泥漿漿質量，使使泥漿粘度度比重增大大。裝土的的抓斗提升升到導墻頂頂面時，要要稍停，待待抓斗上泥泥漿滴凈后后，再提升升轉到臨時時堆土場，以以防泥漿污污染場地。掉掉在導墻上上的泥土清清至槽孔外外，嚴禁鏟鏟入槽中。抓斗挖土過程中中，上、下下升降速度度均緩慢進進行，抓斗斗還要閉斗斗下放，開開挖時再張張開，以免免造成渦流流沖刷槽壁壁，引起坍坍孔。抓斗斗下放挖土土時，抓斗斗中心對準準放于導墻墻上的孔位位中心標志志物，保證證挖土位置置正確。(3)、護壁泥泥漿配制和和使用地下連續墻成槽槽過程中，為為保持開挖挖溝槽壁的的穩定、懸懸浮泥漿，要要不間斷地地向槽中供供給優質泥泥漿。①、泥漿性能指標標泥漿采用膨潤土土泥漿，由由膨潤土、水水和一些外外加劑配制制而成。制備泥漿的水選選用純凈的的自來水。泥漿的配合比及及性能指標標的確定，除除通過槽壁壁穩定的檢檢算外，還還須在成槽槽過程中根根據實際地地質情況進進行調整。制制備泥漿的的性能指標標見表3-4所示。表3-4制備備泥漿的性性能指標項目性能指標檢驗方法比重1.1～1.33g/mll泥漿比重計粘度18～25s500ml/7700mll漏斗法含砂率<5%含砂量計膠體率>95%量杯法失水量<30ml/330minn失水量儀泥皮厚度1～3mm/30miin失水量儀靜切力1min2～3N/m2靜切力計10min5～10N/m2穩定性30g/mm33穩定性筒PH7～9PH試紙②、泥漿的制備和和使用根據一次同時開開挖槽段的的大小、泥泥漿的各種種損失及制制備和回收收處理泥漿漿的機械能能力確定所所需的泥漿漿數量，采采用泥漿攪攪拌機拌制制泥漿。膨膨潤土泥漿漿攪拌均勻勻后，在貯貯漿池內一一般靜止24小時以上上，加分散散劑后最低低不少于3小時，以以便膨潤土土顆粒充分分水化、膨膨脹，確保保泥漿質量量。使用振動篩和旋旋流器進行行泥漿的再再生處理，以以便凈化回回收重復使使用。通過過振動篩強強力振動除除去較大土土渣，余下下的一定量量的細小砂砂粒在旋流流器的作用用下，沉落落排渣。凈凈化后，用用化學調漿漿法調整其其性能指標標，制成再再生泥漿。無法再回收使用用的劣質泥泥漿，經過過三級沉淀淀進行泥水水分離后，水水排入下水水道，泥渣渣用作填土土或按有關關規定運至至合理地點點。施工場地設集水水井和排水水溝，以防防地表水流流入槽內，破破壞泥漿性性能。施工期間，控制制槽內泥漿漿面在導墻墻下20ccm，并高高出地下水水位1m，以防防造成槽壁壁塌落。在容易產生泥漿漿滲漏的土土層中施工工時，適當當提高泥漿漿粘度（可可摻入適量量的羧甲基基～纖維素素），增加加泥漿儲備備量，并備備有堵漏材材料。當發發生泥漿滲滲漏時應及及時堵漏和和補漿，使使槽內泥漿漿液面保持持正常高度度。③、清槽后的泥漿漿性能在清槽過程中不不斷置換泥泥漿，清槽槽后，槽底底以上0.2～1m處的泥漿漿比重小于于1.15，含砂率率不大于8%，粘度不不大于28s。④、泥漿系統泥漿循環系統布布置如圖3-9所示。圖3-9泥漿漿循環系統統示意圖⑤、泥漿再生處理理泥漿在槽內所處處的位置不不同，受污污染的程度度也不一樣樣，槽段開開挖施工中中要注意觀觀察泥漿質質量的變化化情況，取取出溝槽內內不同深度度（一般3～5m一點）的的泥漿測試試比重、粘粘度、含砂砂率、PH值等，當PH值達到11時，回收收至循環沉沉淀池，PH值小于11時，可經經再生處理理后重復使使用。泥漿漿再生處理理工藝流程程見圖3-10所示。圖3-10泥泥漿再生處處理示意圖圖⑥、泥漿工作狀態態（循環方方式）分析析在連續墻泥漿護護壁成槽過過程中，根根據成槽方方式的不同同，泥漿工工作狀態也也不相同。本本工程工程程中，泥漿漿采用靜置置式工作狀狀態，根據據抓挖深度度及時補充充泥漿。(4)、地下連連續墻施工工質量標準準槽底沉碴厚度：：≤100mmm。墻身垂直度：≤≤±0.55%。墻頂中心線偏差差：≤30mmm。裸露墻面大致平平整，表面面密實，無無滲漏，局局部突出部部分≤100mmm并不侵侵入內襯墻墻凈空。孔孔洞、露筋筋、蜂窩的的面積不超超過單元槽槽段裸露面面積的5%。槽段接縫處僅有有少量夾泥泥，無漏水水現象。2.4.2連續墻入入巖成槽1、施工工藝及流流程見圖3-11所示。圖3-11巖巖段成槽工工藝流程圖圖2、施工方法本工程大部分地地下連續墻墻不同程度度的入巖，為為了保證施施工進度和和維持槽壁壁的穩定，結結合本工程程地質情況況采用槽壁壁機配合沖沖擊鉆施工工；對入巖巖最深的槽槽段直接采采用沖擊鉆鉆機成槽施施工，泥漿漿護壁反循循環出碴。先先用圓錘跳跳孔施工，先先施工完單單數孔，再再施工偶數數孔，最后后用方錘擊擊打兩孔之之間小墻。3、施工技術措施施①、沖擊鉆進工法法施工時除除應滿足一一般地段成成槽技術規規范要求外外，還應遵遵守以下技技術措施。②、沖擊鉆進工法法成槽，渣渣土主要通通過泥漿反反循環攜帶帶出地面，從從溝槽出來來的泥漿含含有大量的的土碴，且且本工程泥泥漿溝較長長，土渣容容易沉積，應應派專人負負責泥漿溝溝清理工作作，防止泥泥漿倒灌流流入正在開開挖施工槽槽段，污染染施工槽段段泥漿。③、沖擊鉆進工法法成槽時，先先開始沖擊擊鉆進的1、3、5、7、9序沖擊孔孔應嚴格控控制其垂直直度，嚴防防偏槽。④、當發現偏槽時時，應及時時進糾偏，如如遇半軟半半硬地質，必必要時回填填石塊進行行糾偏。2.4.3連續墻過過淤泥層成成槽由于場地存在含含水率高的的淤泥層，過過該地質仍仍然選用槽槽壁機成槽槽，泥漿護護壁。淤泥泥層中槽壁壁的穩定性性差，容易易塌槽或縮縮孔，因此此過淤泥層層時除了遵遵守一般地地段槽壁機機成槽工藝藝及技術措措施外，還還需采取以以下措施：：1、施工工藝及流流程施工工藝及流程程同一般地地段地連續續墻施工工工藝流程相相似。2、施工技術保證證措施①、泥漿控制保證證措施成立以實驗工程程師為組長長，生產經經理及項目目總工參與與的領導小小組，嚴把把泥漿質量量關，編制制泥漿生產產與需求計計劃，做到到無充足泥泥漿不能開開槽，泥漿漿質量不合合格不開槽槽，從而切切斷可能因因泥漿原因因造成塌槽槽事故發生生；成槽過程中密切切檢測泥漿漿比重及其其相應技術術參數變化化，對泥漿漿實施動態態管理，定定時利用專專用取漿筒筒對該地層層不同標高高泥漿質量量進行抽樣樣檢測；對該地質槽段進進行實驗段段成槽，掌掌握泥漿配配合比和各各種指標的的控制標準準；提高泥漿比重，控控制在1.2～1.3g/mml之間，必必要時加入入適量重晶晶石；槽段靜置時應適適時補充新新鮮泥漿；；②、嚴格控制施工工時間，盡盡量避免大大型設備在在施工槽段段邊行走；；③、必要時縮短槽槽段長度，以以形成土體體拱效應。2.5鋼筋筋籠制作及及吊裝1、鋼筋籠制作連續墻槽段多為為6m，鋼筋筋籠最長達達30.99m。對于于長度255m內的鋼鋼筋籠采用用整體加工工方式進行行，長255m外的采采用分兩段段加工成型型，并在吊吊裝入槽時時對接成整整體。連續續墻鋼筋籠籠按設計要要求加工制制作，在場場地內設[16槽鋼拼裝裝而成的鋼鋼筋籠加工工平臺。為為保證鋼筋筋籠在起吊吊過程中具具有足夠的的剛度，采采用增設縱縱、橫向鋼鋼筋桁架及及主筋平面面上的斜拉拉條等措施施，所有鋼鋼筋連接處處均采用焊焊接，最后后焊接鋼板板保護層。長25m外的鋼筋筋籠分兩段段加工成型型，分段位位置設在彎彎矩最小處處，同時在在加工平臺臺同時加工工，以保證證主筋能順順利對接。鋼筋籠制作完之之后在一側側焊接工字字鋼作為兩兩節段連續續墻的接頭頭，并保證證上下貫通通。鋼筋籠制作質量量標準：見見表3-5所示。表3-5地下下連續墻鋼鋼筋籠制作作的允許偏偏差項目允許誤差(mmm)主筋間距±10箍筋間距±20籠厚度（槽寬方方向）±10籠寬度（段長方方向）±20籠長度（深度方方向）±50加強桁架間距±302、鋼筋籠吊裝對于長度25mm內的鋼筋筋籠采用整整體吊裝入入槽，長225m外的的采用分兩兩段加工、吊吊裝、對接接入槽。吊裝時合理布置置吊點，鋼鋼筋籠的吊吊裝配備履履帶式起重重機，主、副副鉤同時工工作，使鋼鋼筋籠逐離離地面，并并改變其角角度，直到到垂直，吊吊車移到使使鋼筋籠對對準槽段的的中部緩緩緩入槽，詳詳見圖3-12所示。圖3-12鋼鋼筋籠吊放放圖鋼筋籠與用φ220鋼筋加工工成的吊環環焊接并用用20#槽鋼作為為扁擔擱于于導墻面上上，控制其其標高。為保證槽壁的完完好性，在在清槽后3～4h內下完鋼鋼筋籠，并并開始灌筑筑混凝土。2.6水下下混凝土灌灌筑地下連續墻墻身身混凝土采采用導管法法灌注水下下混凝土，根根據本工程程地下連續續墻的分幅幅情況，所所有墻幅均均采用兩根根導管進行行灌混凝土土。導管由由灌注架提提升，地下下連續墻灌灌注方法見見圖3-13所示。1、水下混凝土性能能：設計墻體混凝土土強度等級級為C30，采用商商品混凝土土入孔時混混凝土的坍坍落度控制制在20±2ccm，擴散度為340～380mmm；水灰比比不大于00.6m；；每立方混混凝土中水水泥用量不不少于3770kg；；粗骨料最最大粒徑不不大于300mm；混混凝土拌和和物的含砂砂率宜為40%~~45%。圖3-13地地下連續墻墻灌注方法法示意圖水泥選用普通硅硅酸鹽水泥泥，通過試試驗確定摻摻入適當外外加劑，使使混凝土滿滿足水下灌灌注要求。2、導管的構造和和使用采用直徑250，壁厚厚4mm無縫縫鋼管自制制，管節間間采用法蘭蘭盤接頭，并并加焊三角角形加勁板板避免提升升導管時法法蘭盤掛在在鋼筋籠上上。標準管節長度為為2m，并配配備若干11.5m、1m及0.5mm長的管節節。導管按所需長度度拼接，底底管長度為為4m長的管管節。導管使用前進行行試拼試壓壓，試壓壓壓力為0.6～1.0MMpa，導管間間間距采用用3米，并且導導管應盡量量靠近接頭頭。3、隔水栓采用氣囊隔水栓栓。4、二次換漿清孔孔鋼筋籠和導管就就位后，報報請監理驗驗收，并進進行二次換換漿清孔。合合格后及時時灌注水下下混凝土，其其間歇時間間不宜超過過4h。5、水下混凝土灌灌注施工技技術措施開始灌注時，隔隔水栓吊放放的位置應應臨近泥漿漿面，導管管底端到孔孔底的距離離以順利排排出隔水栓栓為宜，約約為0.3～0.5m。為為保證導管管底端一次次性埋入水水下混凝土土的深度，儲儲料斗儲存存量設計為為2m3。混混凝土灌注注的上升速速度按不小小于2m/h控制，每每槽段灌注注時間控制制在4h以內。隨隨著混凝土土灌注面的的上升，適適時提升和和拆卸導管管，導管底底端埋入混混凝土面以以下一般保保持在2～4m，不大于于6m并不小小于1m。水下下混凝土的的灌注連續續進行，不不得中斷。間間歇時間一一般應控制制在15miin內，任何何情況下不不得超過30miin。同一槽段兩根導導管混凝土土灌注面均均勻上升，各各導管處的的混凝土表表面的高差差控制在00.3m以以內。在水下混凝土灌灌注過程中中，設專人人測量導管管埋深，填填寫好水下下混凝土灌灌注記錄表表。混凝土灌注高度度超設計高高度0.55m。考慮慮交通干擾擾等因素，混混凝土灌筑筑主要安排排在夜間進進行。2.7異形形槽段處理理在地下連續墻分分幅中，墻墻體為“L”型、“Z”型，在施施工導墻時時，拐角處處布置如圖圖3-14所示。圖3-14地地下連續墻墻拐角處示示意圖異形槽段安排在在一序施工工。開挖時時先抓挖2，使抓斗斗沿長導墻墻開挖能夠夠起到導向向作用，當當2開挖完成成后，再開開挖1。清槽完完成后即可可吊放“L”型鋼筋籠籠，1的拐角處處回填小沙沙袋對懸空空地下連續續墻接頭進進行封閉，灌灌注水下混混凝土。2.8地下下連續墻施施工常見問問題的預防防及處理措措施地下連續墻施工工中常見問問題產生的的原因、預預防及處理理措施見表表3-6所示。表3-6地下下連續墻施施工常見問問題的預防防及處理措措施表常見問題產生原因預防及處理方法法卡鉆（鉆機、抓斗在在成槽過程程中被卡在在槽內，難難以上下或或提不出來來的現象）鉆進中泥漿中所所懸浮的泥泥渣沉淀在在鉆頭周圍圍，將鉆頭頭與槽壁之之間的空隙隙堵塞；中途停止抓挖，未未及時將鉆鉆機提出地地面，泥渣渣沉積在挖挖槽機具周周圍，將鉆鉆機卡住；；槽壁局部塌方，將將鉆頭埋住住；鉆進過程中遇地地下障礙物物被卡住；；槽孔偏斜彎曲過過大，鉆頭頭、挖槽機機為柔性垂垂直懸掛，被被槽壁卡住住。鉆進中將鉆頭慢慢慢下降或或空轉，避避免泥渣淤淤積、堵塞塞，造成卡卡鉆；中途途停止鉆進進應將鉆頭頭、抓斗提提出槽外；；鉆進中控控制好泥漿漿指標，防防止塌方；；挖槽前應應探明地下下障礙物并并及時處理理，經常檢檢查垂直導導向裝置，上上下左右掃掃孔糾偏。鉆頭、抓斗卡住住后不能強強行提出，可可采用高壓壓水或空氣氣排泥方法法排除泥渣渣及塌方土土體，再慢慢慢提出。必必要時，用用挖豎井的的方法取出出。槽壁坍塌（槽段內局部孔孔壁坍塌出出現水位突突然下降，孔孔口冒細密密的水泡，出出土量增加加而不見明明顯進尺，鉆鉆機負荷顯顯著增加等等現象）砂土層護壁泥漿漿選擇不當當，不能形形成堅實可可靠的護壁壁；地下水位過高，泥泥漿液面標標高不夠；；泥漿水質不合要要求，含鹽鹽和泥砂較較多，易于于沉淀，使使泥漿性質質發生變化化，起不到到護壁作用用；泥漿配置不合要要求，質量量不合要求求；在松軟砂層中鉆鉆進，進尺尺過快，或或鉆機回旋旋速度過快快，空轉時時間太長，將將槽壁擾動動；成槽后擱置時間間過長，未未及時吊放放鋼筋籠灌灌注混凝土土，泥漿沉沉淀失去護護壁作用；；單元槽段過長，或或地面附加加荷載過大大。在砂土層鉆進時時采取慢速速鉆進，適適當加大泥泥漿比重；；控制泥漿漿液面高度度；成槽時時根據土質質情況選用用合格泥漿漿，并通過過試驗確定定泥漿比重重；泥漿必必須采用膨膨潤土配制制，并使其其充分溶脹脹，儲存時時間滿足要要求；水質質必須滿足足要求；單單元槽段長長度一般不不超過6m，并注意意控制槽段段附近的地地面荷載。嚴重坍塌時，要要拔鉆填入入較好的泥泥土重新下下鉆；局部部坍塌可加加大泥漿比比重，已塌塌土體可用用鉆機攪成成碎塊抽出出；如發現現大面積坍坍塌，應將將鉆頭抓斗斗提出地面面，用優質質粘土（摻摻入20%水泥）回回填坍塌處處以上1～2m，待沉積積密實后再再進行鉆進進。鋼筋籠難以放入入槽內或上上浮（成槽后，吊放放鋼筋籠被被卡住，難難以全部放放入槽內，混混凝土灌注注時鋼筋籠籠被托出槽槽面出現上上浮現象）槽壁凹凸不平；；鋼筋籠尺寸不準準，縱向接接頭產生彎彎曲；鋼筋籠剛度不夠夠，吊放時時產生變形形，定位塊塊不符合要要求；導口管底低于鋼鋼筋籠底、槽槽底沉碴過過多。成孔要保護鉆孔孔垂直度，保保證槽壁面面平整；嚴嚴格控制鋼鋼筋籠外形形尺寸；鋼鋼筋籠上下下兩節對正正，并保持持垂直狀態態。如因槽壁面彎曲曲而使鋼筋筋籠不能放放入，應修修整槽壁后后再吊放鋼鋼筋籠。控制好成槽深度度及鋼筋籠籠的吊放標標高，必要要時在導墻墻下設錨固固點固定鋼鋼筋籠。混凝土內泥夾層層（混凝土灌注后后，地下連連續墻混凝凝土內存在在泥夾層）導管不夠，部分分角落灌注注不到，被被泥碴充填填；導管埋置深度不不夠，泥渣渣從底口進進入混凝土土內；導管接頭不嚴密密，泥漿摻摻入導管內內；首批混凝土量不不足，未能能將泥漿與與混凝土隔隔開；混凝土未連續灌灌注造成間間斷或灌注注時間過長長；導管提升過猛，或或測深有誤誤，導管底底口超出混混凝土灌注注面而涌入入泥漿；混凝土灌注時局局部坍塌。每槽段設兩根導導管同時灌灌注；導管管埋入混凝凝土深度一一般為2～6m；導管接接頭連接嚴嚴密并在使使用前進行行試壓；首首批灌入混混凝土量要要足夠充分分，使其有有一定的沖沖擊量，并并使混凝土土面一次性性超過底口口0.8mm以上；做做好灌注前前的準備工工作，中途途停歇時間間不超過15minn，槽段內內混凝土上上升速度不不應低于22m/h。遇坍塌可將沉積積在混凝土土上的泥土土吸出，繼繼續灌注同同時應采取取加大水頭頭壓力等措措施；如混混凝土凝固固，可將導導管提出，將將混凝土面面清出，重重新下導管管灌注混凝凝土；混凝凝土已凝固固出現夾層層，應在開開挖后清除除泥土后采采取壓漿補補強辦法處處理。§3冠梁施施工支護樁、地下連連續墻頂均均設置冠梁梁，將連續續墻連接為為整體，在在綁扎鋼筋筋的同時將將預埋件及及