福州耀隆化工集團公司搬遷改造項目聯堿裝置高支模工程專項施工方案編制人：審核人審批人：編制單位：中石化工建設有限公司編制日期：2011年12月18日目錄TOC\o"1-5"\h\z\u第一章工程概況、編制依據 3第二章施工準備 3第一節技術準備 3第二節物資準備 4第三節勞動力準備 4第三章支撐體系設計 4第一節板模板支模體系設計 4第二節梁模板支模體系的設計 5第四章高支模施工方法 6第一節鋼管滿堂架施工工藝 6第二節驗收審批及拆除 8第五章質量、安全管理措施 11第一節高支模施工的安全管理組織 11第二節高支模施工注意問題 12第三節安全技術措施 12第四節安全應急救援預案 15第五節質量檢查、驗收 17第六節支撐體系變形監測措施 21第六章 高支模（板）計算書 22第七章 高支模（梁）計算書 31

第一章工程概況、編制依據一、工程概況本工程為雙層框架結構，結構填充墻及防火墻采用200厚蒸壓加氣混凝土砌塊，規格（600*200*200）。屋面防水等級為三級，采用4厚SBS改性瀝青防水卷材，C20混凝土150配直徑6mm@150單層雙向鋼筋網耐磨混凝土地面。建筑結構安全等級為二級，設計使用年限為50年，抗震設防類別丙類，框架抗震等級為三級，地基基礎設計等級為丙級。據統計在結構施工中的模板支撐體系具體情況分布如下：部位支模架高度（板厚100）面積備注鹽粉碎及儲運棧橋201750㎡局部20m，全部按超過20m高度考慮根據現場實際情況和材料，我項目將該部分高支模采取鋼管滿堂架形式搭設支撐體系。根據不同部位的搭設方式相同取最大搭設高度等作為代表進行計算。二、編制依據為了保證本工程高支模施工安全，加強施工安全的管理，按相關規定特編制本專項施工方案。方案編制計算依據如下：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162—2008；2、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204-2002；3、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130—2001；4、《建筑施工手冊》（第四版）；5、《恒智天成安全計算軟件》。第二章施工準備第一節技術準備在模板施工前作好充分準備，以便提高效益，確保質量，確保施工進度，須作好如下工作：1、組織編制高支模專項施工方案。2、報送TCC總承包單位，監理單位審核，提出合理性意見。3、按照TCC總承包單位審核意見，修改專項施工方案，并報送監理單位審批。4、方案審批返回后，對施工班組進行書面技術交底。第二節物資準備一、材料準備：確保材料質量合格，貨源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按規定地點存放，做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢試驗并附有新鋼管應有產品質量合格證；其質量檢驗報告及其鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準《金屬拉伸試驗方法》（GB/T228）的有關規定，質量應符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合規范的規定；鋼管必須涂有防不銹漆；新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲大螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理，并對多次使用的受力材料作必要的強度測試。二、機具準備：根據施工機具需用量計劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做好進場使用前的檢驗、保養工作，確保運轉正常。三、周轉材料準備：做好模板、鋼管支頂等周轉料的備料工作，分批分期進場。第三節勞動力準備一、根據勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。二、做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，同時健全各項規章制度，加強遵紀守法教育。第三章支撐體系設計第一節板模板支模體系設計一、材料選用模板：采用915mm×1830mm×18mm（厚）膠合板。木枋：50mm×100mm木枋。支撐系統：選用φ48×3.0mm鋼管及配件、φ14對拉螺栓等。縱橫水平拉桿：選用φ48×3.0mm鋼管及配件。縱橫向剪刀撐：選用φ48×3.0mm鋼管及配件。板模板采用18厚膠合板為板底模，50×100木枋作背楞立放，間距為≯300mm，采用φ48×3.0鋼管滿堂架作支撐體系。二、立桿設置板下立桿橫向間距為1.3m，縱向間距為1.3m，立桿除頂步可采用搭接外，其余各步接頭必須采用對接扣件連接，且對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設在同步內。縱橫水平桿及剪刀撐的搭設必須與鋼管架立桿相連接牢固（先搭穩定桿，后搭剪刀撐），立桿底部設置墊板，立桿頂部自由端長度不得超過200。三、水平桿設置水平桿橫向間距為1.3m，縱向間距為1.3m，水平桿步距≤1.5m，底部第一步水平桿距樓面高度≤1.7m，立桿與套管連接處下方設置縱橫向水平桿一步。最頂步距兩水平桿中間加設一道水平桿（縱橫向），所有水平桿的兩側端部要與四周結構頂緊頂牢。四、剪刀撐設置在外側周圈設由下至上的豎向連續式剪刀撐，中間在縱橫向每隔10m左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度為4～6m，并在縱橫向剪刀撐相交部位的頂部、掃地桿設置水平剪刀撐。在滿足以上要求外，在縱橫向相鄰的兩豎向連續式剪刀撐之間增加“之”字型斜撐，在有水平剪刀撐的部位，在剪刀撐中間處增加一道水平剪刀撐。五、掃地桿設置在支撐架底部縱橫方向滿設掃地桿，縱向掃地桿至地面的距離不得大于200mm。六、起拱跨度大于4m的板按跨度的1/1000～3/1000起拱。七、與框架柱連接在支模架周圍和中間遇到框架柱時，采用鋼管抱柱拉結支模架，按水平間距6～9m、豎向間距2～3m設置拉結固定點。第二節梁模板支模體系的設計一、材料選用梁模板分底模板、側模板，采用18厚膠合板，底模支撐采用φ48×3.0（4道，縱向設置），側模次楞采用50×100mm木枋（5道），主楞采用φ48×3.0（間距400），穿梁螺栓采用φ14（4道，間距200），采用φ48×3.0鋼管滿堂架作支撐體系。二、立桿設置1、框架梁在梁底設置一道承重立桿，與周圍立桿用水平桿連接成一整體。2、非框架梁梁兩側立桿橫向間距為梁寬+兩側各100，梁底不設承重立桿。3、設置要求立桿縱向間距均為1.3m，立桿除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，且對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設在同步內，立桿頂部自由端高度不得超過200。三、水平桿設置水平桿步距≤1.5m，立桿與套管連接處下方設置縱橫向水平桿。四、構造要求1、扣件設置當梁為非框架梁時，在固定水平縱向橫桿的扣件下方再設置一個扣件（雙扣件連接），防止水平縱向橫桿下滑導致梁底模下沉變形。2、掃地桿設置在支撐架底部縱橫方向滿設掃地桿，縱向掃地桿至地面的距離不得大于200mm。3、剪刀撐設置框架梁兩側立面從下向上連續設置剪刀撐，剪刀撐與地面夾角控制在45°～60°之間。3、起拱跨度大于4m的梁按跨度的1/1000～3/1000起拱。第四章高支模施工方法第一節鋼管滿堂架施工工藝一、模板安裝1、主梁模板安裝：框架梁按＠150縱向鋪設100×50木枋，按照的軸線將梁底板固定在木枋上，然后安裝梁側模板，側板與底板兩邊加釘并設置夾木固定，側板腳固定后，用吊錘或水平尺校正側板兩端的垂直度，拉通光線，釘托板，托板釘好再釘間距少于500不大于45°的斜撐（捺水）。框架梁高為800以上時模板采用兩道水平方向φ12＠6O0螺桿和100×50木枋固定；為了提高螺桿的利用率，螺桿加PVC套管φ20，拆模后螺桿可以再用。2、次梁安裝：在主梁與次梁交接處（主梁側板預留次梁缺口的地方）釘上襯口擋，并根據標高鋪設梁底板，梁底板同樣采用鋼管支撐，按圖紙要求，將梁底板枋木固定在鋼管支撐上（梁底枋木間距150），以后按照主梁模板安裝程序（除不需釘托板外）作好側板的裝釘工作。梁高≥800的均設螺桿固定。3、當梁的跨度在4m≤L時，起拱高度控制在1‰～3‰。4、樓面模板安裝1）、根據結構層高扣除樓板厚度后，按經驗反算出所需立桿高度，對于立桿高度不合模數的，通過在標準高度立桿上加設套管的形式來解決，套管與立桿間設置扣件固定提高穩定性。2）、通過標高控制，在模板及墊設木枋正下方縱橫向布置水平桿，水平桿與立桿的連接采用雙扣件形式連接，木方按＠300豎向布置在水平桿之上，然后滿鋪模板，與支墊木枋頂牢。3)、樓板鋪設要密貼、平整，不得松動，樓面模板安裝后，必須將樓面清理干掙。二、扣件式鋼管支模的安裝1、使用滿堂扣件式鋼管支承梁板模板。經對傳遞到鋼管支頂立桿和橫桿上荷載的計算，根據扣件式鋼管支頂立桿的容許承載力確定鋼管支頂立桿間距1.3m。為確保支頂縱橫兩個方向的穩定，采取如下措施：1）、各立桿之間布置多道縱橫向水平桿，要求水平桿步距不得超過1.5m（最底層步距不得超過1.7m），立桿頂部自由端高度不超過100，距最底部200設掃地桿（縱橫向均設）。2）、滿堂支架的四邊和中間每隔4排支架立桿應設置一道縱向剪力撐，由底至頂連續設置。另外，主梁底下兩側立桿也應設置剪刀撐，剪刀撐的斜桿與地面傾角控制在45o～60o。3）、滿堂支架的兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐（水平加強層）。4）、在搭設一步高后，應進行立桿和橫桿的校正調直。立桿應用線錘校正其垂直度，橫桿應拉線調直校正水平。5）、立桿接長采用對接，接長時采用對接扣件，頂部套管的高度控制在150～350mm之間，使立桿直接傳力至地基。立桿要求交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離必須大于500mm，各接頭中心至節點的距離不宜大子步距的1/3。6）、縱、橫向水平桿接長宜采用對拉扣件連接，也可以采用搭接。水平桿的對接應交錯布置：兩根相鄰縱向或橫向水平桿的接頭不宜設在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。2、樓板模板采用18mm厚夾板，模板墊楞用100×50mm木枋，底楞用Φ48×3.0mm腳手鋼管。底楞直接擱置在立桿頂部套管上3、梁模板采用膠合模板，底板擱置在墊縱檁上。墊縱檁為100×50mm木枋，間距不超過150（且不少于3根木枋支墊）4、在安裝鋼管支頂時，由施工員在首層樓（地）面上彈出墨線定向，要注意鋼管支頂立桿的垂直度，并調節好立桿的標高和立桿的平面布置，使梁位置在兩條立桿之間，框架梁下方加設頂桿（頂桿間距同立桿間距，與兩側立桿用水平桿連接成整體），梁兩邊立桿及樓板立桿間距控制在L＝0.8m第二節驗收審批及拆除一、驗收及拆除的批準程序1、支模完畢，經班組、項目部自檢合格，報監理及TCC驗收合格后方能綁扎鋼筋、澆筑混凝土。2、高支模拆除前，必須向監理及TCC單位申請拆模報告，監理單位簽字同意后方可拆模。3、本工藝標準應具備以下主要質量記錄：1)模板檢驗批質量驗收記錄。2)模板分項工程質量驗收記錄。3)拆模申請報告。二、高支模架的拆除1、支撐系統的水平縱橫桿、剪力撐等不得隨意拆除。2、拆除每層支撐及模板前，應將該層混凝土試件送實驗室檢測，當試塊達到規定的強度達到100℅要求后，并呈報TCC及監理公司經監理工程師同意辦理書面手續并確認不再需要時，方可拆除。3、高支模拆除前，外腳手架與建筑物邊設安全平網，預防物體打擊事故發生。4、側模拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角不受損傷。5、拆除4m6、拆除平臺、樓板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。7、嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作。8、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。9、嚴格控制模板及其支架拆除的順序。10、拆除腳手架支撐前，應清除高支模支撐上存留的零星物件等雜物。11、拆除腳手架支撐時，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。12、拆除模板和支頂時，先將門式腳手架可調頂托松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉桿、剪刀撐及門式腳手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脫模劑。13、腳手架支撐的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求運行：1）腳手架支撐的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；2）同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行。3）通長水平桿，必須在腳手架支撐拆卸到相關的門架時方可拆除。4）工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品。5）拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入袋內，交叉支撐應先傳遞至地面并放室內堆存。6）拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊。7）拆下的門架、鋼管與配件，應成捆用機械吊運或由井架傳送至地面，防止碰撞，嚴禁拋擲。三、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工注意事項除了要遵守規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載增設梁下頂桿（本工程框架梁下方均增設頂桿）；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的剛度、穩定性。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.水平加強層的設計：a.高支模架四邊一周均設置水平加強層，從上往下每隔2步設置一道；b.中部每隔4排立桿間距設置，從上往下每隔2步設置一道；c.水平加強層以水平剪刀撐的形式設置。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部每隔4排立桿間距設置。5.頂部支撐點的設計：a.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；b.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。第五章質量、安全管理措施第一節高支模施工的安全管理組織一、組織機構項目經理項目經理技術負責人生產經理施工組后勤組內業組質量組材料組測量組安全組搭設的支撐體系由安全員旁站指導，注意控制好支撐體系的鋼管間距、步距、標高，材料質量、搭接高度，剪刀撐、水平拉結位置的安設等。二、各班組的職責1、木工班負責高支模施工中的支模架的搭設，模板的制作及安裝、拆除。在砼澆筑時對高支模架體的穩定性進行監督觀察。2、鋼筋班負責高支模施工中的墻、柱、梁、板的鋼筋的制作及安裝。3、砼工班負責高支模施工中墻、柱、梁、板的砼的澆筑及砼澆筑后的清理工作。4、架工班負責臨邊洞口防護攔桿的搭設。項目經理高航為第一安全責任人，楊慶用為現場專職安全管理員，并相應成立高支模施工安全管理領導小組。領導小組以項目經理為組長；專職安全員為副組長；生產經理、技術負責人、施工員及各施工班組長為組員。第二節高支模施工注意問題1、成立以項目經理為中心的領導班子，對本工程存在的實際問題做了充分的分析后，決定采用扣件式鋼管腳手架建立高支模系統。2、施工現場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。3、支模完畢，經班組、項目部自檢合格，報監理及TCC驗收合格后，方能進行下一道工序。4、高支模施工現場作業人員不得從支撐系統上爬下，應從外排柵進入工作面。5、高支模搭設、拆除和砼澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。6、混凝土澆筑時，專職安全員觀察模板及支撐系統的變化情況，發現異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經施工現場負責人檢查同意后方可復工。第三節安全技術措施一、安全技術要求1、高支模腳手架搭設前，應按相關的國家和地方規范標準及施工組織設計的要求向搭設和使用人員做技術和安全作業要求的交底。2、對支模架、配件、加固桿等應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料。3、搭拆腳手架支撐必須由專業架子工擔任，并按現行國家標準《特種作業人員安全技術考核管理規程》（GB5036）考核合格，持證上崗。4、搭拆腳手架支撐體時工人必須正確佩戴安全帽，穿防滑鞋。5、高支模拆除前，外腳手架與建筑物邊設安全平網，預防物體高處墜落事故發生。6、操作層（樓層）上施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得在腳手架支撐上集中堆放模板、枋木、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架支撐上拉纜風繩或固定、架設砼泵、泵管及起重設備等。7、模板支撐架搭設完畢后應進行檢查驗收，合格后方準使用。8、在頂架搭設過程中要實行嚴格的監控，由專職施工員進行現場指揮監督，隨時糾正可能出現的質量安全隱患。搭設前要進行班前安全技術交底，搭設完畢后要進行自檢，若發現有松動、傾斜、彎曲、不牢固等現象，必須及時進行整改，整改有困難的，要有可行的加固方案方可施工。10、在澆筑砼前重點檢查、巡查的部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動。3）支撐架體和架體桿件是否有變形的現象。4）安全防護措施是否符合規范要求。11、在澆筑頂板砼過程中，支架下面要安裝照明燈，在安全員的監督下，派木工進行巡查，負責檢查模板、支頂，若發現異常，立即停止澆筑砼，并及時組織人員進行加固處理，保證澆筑工作正常進行。泵送砼時，應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵送管道出口處。12、腳手架支撐在使用過程中，嚴禁拆除任何桿件或零配件。13、施工現場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準與腳手架接觸。14、腳手架支撐安裝好后，應進行驗收，合格后方可進行梁、板、模的安裝。澆筑砼前再次對腳手架支撐進行檢查，確定無問題后方可澆筑砼。15、不配套的腳手架與配件不得混合使用于同一腳手架支撐體中。16、支撐體系搭設（安裝）應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，并逐層進行加固。17、水平加強層、縱橫剪刀撐搭設應符合構造要求，并與支撐系統的搭設同步進行。18、泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。19、應避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊。20、交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。21、拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。22、拆除模板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。二、預防坍塌事故的安全技術措施1、模板支撐必須嚴格按照高支模施工方案施工。2、安裝梁底模板及木方前，確保梁底支架水平桿已拉設。3、不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動等的支撐材料作立柱。立柱基礎應牢固，并按設計計算嚴格控制模板支撐系統的沉降量。斜支撐和架體應牢固拉接，形成整體。4、模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移時，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排除后，方可作業。5、樓面堆放模板及搭材料時，嚴格控制數量、重量，防止超載。堆放數量較多時，應進行荷載計算，并對樓面進行加固。6、裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等要拿起穩妥堆放，已防止坍塌事故發生。7、安裝外圍柱模板、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網，腳手架搭設高度要高出施工作業面至少1.2m。8、拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。9、泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。10、應避免裝卸物料對模板支撐產生偏心、振動和沖擊。11、交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。12、拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。13、縱橫向水平桿靠墻柱邊部分應該與墻柱進行連接固定，提高支撐的整體性。三、預防高空墜落事故安全技術措施1、項目經理對本項目的安全生產全面負責，指導做好高處作業人員的安全教育及相關的安全預防工作。2、支、拆模板時應保證作業人員有可靠立足點，作業面應按規定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置，并不得超過設計計算要求。3、所有高處作業人員應接受高處作業安全知識的教育；特種高處作業人員應持證上崗，上崗前應依據有關規定進行專門的安全技術簽字交底。4、高處作業人員應經過體檢，合格后方可上崗。施工單位應為作業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業人員應按規定正確佩戴和使用。5、安全帶使用前必須經過檢查合格。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。6、項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位，夜間應設紅燈示警。7、已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.2m，然后在護欄上再鋪設一層密目式安全網。8、高處作業前，應由項目負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收，經驗收合格簽字后，方可作業。安全防護設施應做到定型化、工具化，防護欄桿以黃黑（或紅白）相間的條紋標示，蓋件等以黃（或紅）色標示。需要臨時拆除或變動安全設施的，應經項目分管負責人審批簽字，并組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后，方可實施。10、拆除模板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。11、安裝樓面模板時，在工作面下1m處滿掛兜網作為水平防護措施，以確保安全。第四節安全應急救援預案一、概況在高支模區域內施工極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大事故。本預案針對高支模施工可能發生的高空墜落、模板坍塌、物體打擊緊急情況的應急準備和響應。二、機構設置為對可能發生的事故能夠快速反應、救援，項目部成立應急救援領導小組。項目經理高航為第一安全責任人，楊慶用為現場專職安全管理員，并相應成立高支模施工管理領導小組。組長：高航副組長：楊育林、張鑫組員：楊慶用、祖凌宏、林士新、黎夢育、陳禮軍三、報警救援報警救援聯絡電話：火警：119公安：110醫療：120交通：122四、人員分工與職責（1）項目經理高航：負責高支模應急救援全面工作。（2）現場技術負責人楊育林：負責制定事故預防措施及相關部門人員的應急救援工作職責。（3）現場專職安全員楊慶用：負責現場高支模施工的安全檢查工作及現場應急救援的指揮工作，統一對人員，材料物資等資源的調配，并負責事故的上級匯報工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。（4）各組員：當發生緊急情況時，負責事故的匯報，并采取措施進行現場控制工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。五、應急救援工作程序（1）當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。（2）由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。（3）事故發生時，組長或其他組員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人負責指揮安排。（4）項目部指定現場專職安全員李林青負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。六、應急救援方法（一）高空墜落應急救援方法：1、當現場只有１人時應大聲呼救；２人以上時，就有１人或多人去打“120”2、仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷等癥狀，并很可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3、如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4、如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。（二）模板、坍塌應急救援方法：1、工地發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場。2、報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；3、急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；4、清現事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小；5、預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。（三）物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢、應急以后及時送醫院治療。1、止血：根據出血種類，采用加壓包扎止血法、指壓止血法、填塞止血法和止血帶止血法。2、對傷口包扎：以保護傷口，減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3、對于頭部受傷的傷員，首先應他細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐，昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4、如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院搶救。第五節質量檢查、驗收一、驗收要求支模完畢，經班組、項目部自檢合格，報監理及TCC驗收合格后方能綁扎鋼筋、澆筑混凝土。二、拆除報告支模架拆除前，必須向監理單位申請拆模報告，監理單位簽字同意后方可拆模。三、本工藝標準應具備以下主要質量記錄1、模板檢驗批質量驗收記錄。2、模板分項工程質量驗收記錄。3、拆模申請報告。四、模板安裝質量要求必須符合《混凝土結構工程施工及驗收規范》（GB50204-2011）及相關規范要求。即"模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載"。（一）主控項目1、安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2、在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（二）一般項目1、模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。2、對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10％，且不應少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3、固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定；檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。（三）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1的規定。檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（四）模板垂直度控制1、對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。2、模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；3、模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（五）頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。（六）模板的變形控制1、墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。2、澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。3、門窗洞口處對稱下混凝土；4、模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；5、澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；6、模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。（七）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。（八）窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。（九）清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50×100洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（十）跨度大于4m的梁、板，按跨度1/1000～3/1000起拱。五、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。1、膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。2、進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。3、模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。4、墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。5、門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。6、支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。六、脫模劑及模板堆放、維修1、木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。2、模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。3、裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。4、拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第六節支撐體系變形監測措施1、檢測內容和監測要求（1）監測項目：支架沉降、位移和變形。（2）測點布設：沿建筑物縱向每10～15m布設一個監測剖面，每個監測剖面布設2個支架水平位移監測點、3個支架沉降觀測點。監測儀器精度應滿足現場監測要求。（3）監測頻率：在澆筑混凝土過程中實施實時監測，監測頻率20分鐘一次；混凝土澆筑完成后，監測頻率30分鐘一次。2、監測報警指標監測項目監測報警值支架沉降5mm支架水平位移15mm（2m高）3、監測方法支撐的沉降變形監測采用水準儀進行。做法是：在基層柱的側面標示出觀測基準點，分別在支撐桿上標示觀測點（位置在基層結構面上約1.5m處）。在整個澆筑混凝土的過程中，安裝專人在基層結構面上進行監測。支撐的水平位移變形監測采用經緯儀進行。做法是：在支撐桿上標示觀測點（位置在基層結構面上約2m處）。在整個澆筑混凝土的過程中，安裝專人在基層結構面上進行監測。4、處理方法當監測數據接近或達到報警值時，立即組織有關各方采取應急或搶險措施，同時向上級有關部門報告。高支模（板）計算書高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等規范編制。一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.30；縱距(m):1.30；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):28.00；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):3.500；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):38.00；木方的截面高度(mm):88.00；5.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C25；每層標準施工天數:20；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):100.00；樓板的計算長度(m):5.00；施工平均溫度(℃):20.000；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.1×1+0.35×1=2.85kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2=3.5×1=3.5kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2×2.85+1.4×3.5=8.32kN/m最大彎矩M=0.1×8.32×0.32=0.075kN·m；面板最大應力計算值σ=74880/54000=1.387N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為1.387N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q=2.85kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×2.85×3004/(100×9500×2157994.667)=0.008mm；面板最大允許撓度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計算值0.008mm小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=3.8×8.8×8.8/6=49.05cm3；I=3.8×8.8×8.8×8.8/12=215.8cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.1=0.75kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.3=0.105kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1=(3.5+2)×0.8×0.3=1.32kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(0.75+0.105)=1.026kN/m；集中荷載p=1.4×1.32=1.848kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.848×0.8/4+1.026×0.82/8=0.452kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.848/2+1.026×0.8/2=1.334kN；方木的最大應力值σ=M/w=0.452×106/49.045×103=9.209N/mm2；方木抗彎強度設計值[f]=13.0N/mm2；方木的最大應力計算值為9.209N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13.0N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=0.8×1.026/2+1.848/2=1.334kN；方木受剪應力計算值T=3×1334.4/(2×38×88)=0.599N/mm2；方木抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2；方木受剪應力計算值為0.599N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=0.75+0.105=0.855kN/m；集中荷載p=1.32kN；方木最大撓度計算值V=5×0.855×8004/(384×9500×2157994.67)+1320×8003/(48×9500×2157994.67)=0.909mm；方木最大允許撓度值[V]=800/250=3.2mm；方木的最大撓度計算值0.909mm小于方木的最大允許撓度值3.2mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.026×0.8+1.848=2.669kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.578kN.m；最大變形Vmax=1.03mm；最大支座力Qmax=7.729kN；支撐鋼管最大應力σ=0.578×106/4490=128.738N/mm2；支撐鋼管抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的計算最大應力計算值128.738N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為1.03mm小于800/150與10mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=7.729kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!六、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.138×28=3.875kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.1×0.8×0.8=1.6kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=5.699kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(3.5+2)×0.8×0.8=3.52kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=11.767kN；七、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式:其中N立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=11.767kN；φ軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》，按下式計算l0=h+2ak1計算長度附加系數，取值為1.155；u計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u=1.7；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；上式的計算結果：立桿計算長度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.537；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=11767.04/（0.537×424）=51.681N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=51.681N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0=k1k2(h+2a)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2--計算長度附加系數，h+2a=1.7按照表2取值1.071；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.071×(1.5+0.1×2)=2.263m；Lo/i=2263.13/15.9=142；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.34；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=11767.04/（0.34×424）=81.625N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=81.625N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=2500kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=2500kpa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=117.67kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=11.767kN；基礎底面面積：A=0.1m2。p=117.67≤fg=2500kpa。地基承載力滿足要求！

高支模（梁）計算書高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等規范編制。由于YKL13截面尺寸較大（400×1000），且位于6/D～B軸部位（層高27.7m），具有代表性，故選取梁段YKL13進行計算。計算梁段：YKL13。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.00混凝土板厚度(mm):100.00；立桿梁跨度方向間距La(m):1.30；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：28.00；梁兩側立柱間距(m):0.60；承重架支設:1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.30；采用的鋼管類型為Φ48×3；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：400；次楞根數：5；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；穿梁螺栓豎向根數：4；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度90mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為50.994kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=40×1.8×1.8/6=21.6cm3；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.4×18×0.9=7.78kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.4×2×0.9=1.01kN/m；q=q1+q2=7.776+1.008=8.784kN/m；計算跨度(內楞間距):l=225mm；面板的最大彎距M=0.1×8.784×2252=4.45×104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=4.45×104/2.16×104=2.059N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=2.059N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=18×0.4=7.2N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=225mm；E--面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×7.2×2254/(100×9500×1.94×105)=0.068mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=225/250=0.9mm；面板的最大撓度計算值ω=0.068mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=0.9mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度40mm，截面高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40×902×1/6=54cm3；I=40×903×1/12=243cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內楞的最大彎距(N.mm)；W--內楞的凈截面抵抗矩；[f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.225=4.94kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=400mm；內楞的最大彎距:M=0.1×4.94×400.002=7.91×104N.mm；最大支座力:R=1.1×4.941×0.4=2.174kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值σ=7.91×104/5.40×104=1.464N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值σ=1.464N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算其中E--面板材質的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=18.00×0.23=4.05N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=400mm；I--面板的截面慣性矩：I=4.86×106mm4；內楞的最大撓度計算值:ω=0.677×4.05×4004/(100×10000×4.86×106)=0.014mm；內楞的最大容許撓度值:[ω]=400/250=1.6mm；內楞的最大撓度計算值ω=0.014mm小于內楞的最大容許撓度值[ω]=1.6mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.174kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I=21.56cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M=0.435kN.m外楞最大計算跨度:l=200mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值:σ=4.35×105/8.98×103=48.42N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應力計算值σ=48.42N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.238mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=200/400=0.5mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.238mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=0.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.4×0.3=2.16kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.16kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=800×18×18/6=4.32×104mm3；I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=133.33mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.00×0.90=22.03kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=22.03+0.30+2.02=24.35kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×24.35×0.1332=0.043kN.m；σ=0.043×106/4.32×104=1.002N/mm2；梁底模面板計算應力σ=1.002N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.80=20.68KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=133.33mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=133.33/250=0.533mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×20.68×133.34/(100×9500×3.89×105)=0.012mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.012mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=133.3/250=0.533mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1×0.133=3.4kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.133×(2×1+0.4)/0.4=0.28kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)×0.133=0.6kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值q=1.2×3.4+1.2×0.28=4.416kN/m；活荷載設計值P=1.4×0.6=0.84kN/m；鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.49cm3I=10.78cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q=4.416+0.84=5.256kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×5.256×0.8×0.8=0.336kN.m；最大應力σ=M/W=0.336×106/4490=74.918N/mm2；抗彎強度設計值[f]=205N/mm2；鋼管的最大應力計算值74.918N/mm2小于鋼管抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×4.416×0.8=2.12kN；鋼管的截面面積矩查表得A=424.000mm2；鋼管受剪應力計算值τ=2×2119.680/424.000=9.998N/mm2；鋼管抗剪強度設計值[τ]=120N/mm2；鋼管的受剪應力計算值9.998N/mm2小于鋼管抗剪強度設計值120N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=3.400+0.280=3.680kN/m；鋼管最大撓度計算值ω=0.677×3.68×8004/(100×206000×10.78×104)=0.46mm；鋼管的最大允許撓度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；鋼管的最大撓度計算值ω=0.46mm小于鋼管的最大允許撓度[ω]=3.2mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.000=25.500kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(25.500+0.350)+1.4×4.500=37.320kN/m2；梁底支撐根數為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：當n＞2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力RA=RB=1.479kN，中間支座最大反力Rmax=9.656；最大彎矩Mmax=0.287kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.04mm；支撐鋼管的最大應力σ=0.287×106/4490=63.891N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算