中國科技XX會展中心工程辦證樓懸挑承重支模架專項施工方案XX建設集團有限責任公司2010年5月目錄TOC\o"1-1"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc328743278"一、工程概況1HYPERLINK\l"_Toc328743279"二、腳手架搭設計劃及操作要求1HYPERLINK\l"_Toc328743280"三、懸挑型貝雷片承重支模體系平臺設計計算書2HYPERLINK\l"_Toc328743281"四、辦證樓懸挑支模架支撐系統10一、工程概況辦證樓LED顯示屏高度70.2米，在標高為50.57米部位設計有一個懸挑5米長的結構，原施工方案采用鋼管腳手架作為支撐模板體系，現考慮成本大，施工周期長且架體高度較大，穩定性差等因素，故對原方案進行修改，采用貝雷片桁架作為懸挑結構部分的承重支模架體系，有利于縮短工期，節約成本。二、腳手架搭設計劃及操作要求（一）本工程的模板支撐腳手架，根據建筑平面的變化，采用各種不同形式：1、樓板錨固式懸挑型鋼平臺（貝雷片）。2、懸挑型鋼平臺上搭設滿堂鋼管腳手架，梁下間距布置為0.7m×0.6m,其它部位間距布置為0.7m×0.9m。3.貝雷片按梁體分布不同，具體布置見（貝雷片布置圖）（二）安全要求：1、材料的規格和質量必須符合有關技術規定的要求。2、嚴格控制施工活荷載，確保有較大的安全儲備。3、立桿間距橫向0.9米，縱向0.7米，步距1.50米。4、懸挑平臺上的支架要與室內支架連成整體，以保證整個腳手架的穩定性。5、搭設過程中要及時設置斜撐、剪刀撐，角度450~600，避免在搭設中發生偏斜和傾倒。6、腳手架要鋪滿、鋪平、鋪穩，不得有探頭板。7、搭設完畢后應進行驗收，檢查合格后才能使用。8、作業層的外側面應掛設密目式安全網圍護。9、設置斜道以供人員上下，斜道上設置防滑條。10、架子工必須熟悉和嚴格遵守安全技術操作堆積佩戴和使用勞動保護用品。11、必須有良好的防電、防雷裝置，可靠的接地裝置，同時設置避雷裝置。12、六級以上大風、大雪等不利天氣條件時，應暫停在腳手架上作業。（三）搭設要點：1、搭設桿件注意事項：(1)、按照桿件的搭設順序和規定的構造方案及尺寸進行擺設。(2)、扣件擰緊程度要適當，扣件螺栓擰緊力矩值不應小于40Nm，且不應大于65Nm。（3）、及時結構接續或采用臨時支頂，以確保搭設過程的安全。（4）、搭設工人必須佩掛安全帽。（5）、未完成的腳手架，在每一收班時要保證架子穩定。2、扣件及貝雷片安裝(1)、連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，以防雨水進入。（2）、裝螺栓時應將根部放正和保持適當的擰緊程度，這時腳手架承載能力，穩定和安全影響很大。因此，要求扭力矩控制在40~65N·M。（3）、貝雷片安裝時，首先要確保貝雷片和樓板的有效接觸面和水平穩定以及橫向連接和錨固點的牢固。三、懸挑型貝雷片承重支模體系平臺設計計算書（取懸挑長度5m方向為計算單元）（一）計算說明：1、貝雷片平面布置根據荷載和懸挑的長度的不同而分別設計（詳見附圖）①在懸挑長度為5ｍ方向分別設置A，B，C3個受力計算單元，在A，Ｃ２個計算單元區域下分別布置４片貝雷架，B區域下布置６片貝雷架作為辦證樓懸挑結構模板架支撐體系的承重鋼梁。②在A，B，C3個受力計算單元的縱向承重鋼梁上均勻布置7片貝雷架作為橫向支架平臺，在其平臺上鋼管腳手架支模支撐。橫向間距同貝雷片同步0.9m,縱向0.7m布置。步高1.5m.(具體見布置圖)2．對懸挑結構驗算以及荷載作用下的結構穩定性驗算等。（二）計算依據1、《建筑結構荷載規范》（GB50009-2001）2、《鋼結構設計規范》（GB50017-2002）3、《混凝土結構設計規范》（GB50010-2002）4、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JBJ130-2001）5、《建筑施工安全安全檢查標準》（JBJ59-99）（三）荷載計算（取A區受荷區域為計算單元）1、恒載計算：①、貝雷架片自重（上層橫向貝雷架）：G1=1KN/Mx(3.5+1.0)x7片=31.5KN②、模板支撐架鋼管自重：G2=0.129KN/Mx4.2Mx7x7片=26.5KN③、梁、板模板自重：G3=0.50KN/Mx(3.5x5.0+1/2x5.0x1.0)=10KN④、現澆樓板自重（樓板厚度為120mm）：G4=3.0KN/M2x(3.5x5.0+1/2x5.0x1.0)=60KN⑤、現澆樓面梁自重（主梁尺寸為300*870mm，次梁尺寸為250*870mm）：G5=25.0KN/M3+25.0KN/M3x0.25x0.75x5.2=30KN恒載總重為：G=31.5+26.5+10+60+30=158KN。按4片貝雷架懸挑長度5米平均分布，則每片貝雷架每米恒載標準荷載值為：7.9KN/M。2、活荷載計算：①、施工人員及設備：Q1=1.0KN/M2x(3.5x5.0+1/2x5.0x1.0)=20KN②、振搗混凝土產生的荷載：Q2=2.0KN/M2x(3.5x5.0+1/2x5.0x1.0)=40KN活荷載總重為：Q=20+40=60KN。按4片貝雷架懸挑長度5米平均分布，則每片貝雷架每米恒載標準荷載值為：3.0KN/M。3、設計荷載組合(貝雷片自重按說明為1KN/M)：組合一：按活荷載控制：組合二：按恒載控制：1.35x（7.9KN/M+1.0KN/M）14.96KN/M取大值，以恒載控制組合為準，則貝雷片鋼架每米線荷載為q=14.96KN/M。4、集中荷載計算：①、懸挑5米位置處次梁產生的集中荷載：P1=25.0KN/M33.5/4=4.1KN②、外側施工腳手架上施工活荷載傳來的集中荷載：P2=3.0KN/M2③、外側施工腳手架立桿及貝雷架傳來集中荷載：P3=（5.4x0.15KN/Mx7+1.0KN/Mx4.5）/4=2.55KN5、集中荷載設計組合：懸挑5米位置處集中荷載設計值P=1.2x4.1+1.4x2.36=8.22KN懸挑5.7米位置處集中荷載設計值P=1.2x2.55+1.4x2.36=6.36KN(四)、貝雷片強度、剛度驗算：1、貝雷鋼架抗彎強度計算：單片貝雷架受力計算簡圖如下：梁的最大彎矩截面在支座RB懸挑處：Mmax=1/2x14.96x52根據貝雷片檢測報告結果，貝雷片最大允許抗彎強度[MU]=788.20KN.M＞264.35KN.M，故抗彎強度滿足要求。2、貝雷片抗剪計算：鋼梁最大剪力值在支座RB懸挑處：Qmax=14.96x5+8.22+6.36=89.38KN根據貝雷片檢測報告結果，貝雷片最大允許剪力承載力[QU]=245.25KN＞89.38KN，故抗剪強度滿足要求。貝雷片內力圖如下：3、貝雷片剛度驗算：①、均勻荷載作用下撓度計算：F1=ql4/8EI=14.96x54x1012/8x2.06x105x2.505x109=2.26mm②、集中荷載作用下撓度計算：F2=PL13/3EI+PL23/3EI=(8.22x533)x1012/3x2.06x105x2.505x109=1.42mm在均布荷載和集中荷載作用下產生的最大撓度:Fmax=2.26+1.42=3.68mm根據規范要求，允許最大撓度不應大于10mm，故貝雷片剛度滿足要求。（五）、貝雷片抗傾覆穩定性驗算：根據工況最不利荷載組合，抗傾覆驗算時，室內部分貝雷架上荷載對結構計算有利，故恒載分項系數取值為1.0；且活荷載不計算。荷載計算：1、恒載計算：①、貝雷架片自重（上層橫向貝雷架）：G1=1KN/Mx(3.5+2.5)x9片=54.0KN②、模板支撐架鋼管自重：G2=0.129KN/Mx4.2Mx7x9片=34.1KN③、梁、板模板自重：G3=0.50KN/Mx(3.5x9.0+1.65x9.0)=23.2KN④、現澆樓板自重（樓板厚度為120mm）：G4=3.0KN/M2x(3.5x9.0+1.65x9.0)=139.05KN⑤、現澆樓面梁自重（主梁尺寸為300*870mm，次梁尺寸為250*870mm）：G5=25.0KN/M39+25.0KN/M39.5=92.8KN恒載總重為：G=54+34.1+23.2+139.05+92.8=343.15KN。按4片貝雷架懸挑長度9米平均分布，則每片貝雷架每米恒載標準荷載值為：9.53KN/M；加上底層貝雷片自重按1.0KN/M，共計每片貝雷片每米線荷載為q=10.53KN/M。2、抗傾覆驗算：單片貝雷片抗傾覆計算工況最不利情況下受力簡圖：①、單塊貝雷片傾覆力矩計算為：②、單塊貝雷片抗傾覆力矩計算為：③、傾覆驗算：MU/Mmax=424.46/264.35=1.60＞1.5，故抗傾覆驗算滿足要求。（六）、鋼筋混凝土框架梁承載力驗算：由于施工時采用貝雷片懸挑承重模板支撐體系，故需對承受貝雷片鋼架的框架梁進行承載力驗算。為了保證結構安全，我們在施工懸挑部分結構混凝土澆筑階段，采取底下二層樓板模板支撐體系先不拆除，待澆筑完懸挑部分結構混凝土后再行拆除。故在計算該層框架梁承載力荷載時，只考慮框架梁恒載和支撐在框架梁上貝雷片傳來的局部集中荷載，而不考慮與梁相連的樓板面傳遞來的荷載。荷載計算：恒載計算：框架梁自重：G1=25.0KN/M3x1.2=7.84KN/M貝雷片支撐處傳遞來的集中荷載：按懸挑部分荷載兩倍進行計算集中荷載，則每片貝雷片傳遞在框架梁上的集中荷載值為P=89.38KNX2=178.76KN，共計有4榀貝雷片，則局部區域所受的總集中荷載為715.04KN。為了確保貝雷片支撐點位置落在框架梁上，施工過程中在貝雷片下部與樓板接觸處采用木枋墊起，木枋長度為1.80米，則每米局部線荷載為q=397.24KN/M?？蚣芰菏芰唸D如下：③、則梁最大彎矩值為：Mmax=1/8x7.84x5.4x5.4+3根據結構設計圖，此框架梁斷面尺寸為300*750mm，梁配筋為上下各7根Φ25鋼筋，上下鋼筋均按二排布置，則此梁最大抵抗彎矩承載力為：[MU]=fyAs(ho-as)=300x3430x(690-60)=648.27KN.M。因[MU]＞Mmax，故框架梁抗彎承載力滿足要求。④、梁的最大剪力值為：Qmax=1/22x7.844x5.4++397.224x1.88=736..2KN。根據結構圖，此梁梁截面尺寸為為300x7550mm，梁梁澆筑的混凝凝土強度等級級為C30，梁內箍筋配配筋為Φ8@150，則此梁最最大抗剪承載載力為：[Qu]=x2x6990/1500=328..68KN。因[Qu]＜Qmax=7366.20KNN，故框架梁梁斜截面抗剪剪承載力不滿滿足要求?，F現施工中決定將框架梁梁內箍筋改用用Φ12@1000來提高框架架梁的斜截面面承載力，則則對此梁斜截截面承載力重重新計算如下下：791.9KN。因[QU]＞Mmax，故框架架梁斜截面抗剪承載力滿足足要求。（七）、混凝土澆澆搗施工控制：1、混凝土澆搗施工流流程：結構柱及斜柱→中中間部位梁板板→同時由內向向外澆搗南北北方向懸挑梁梁板→東西方向兩兩端同時由內內向外澆搗懸懸挑梁板→刷平→養護。2、混凝土澆搗過程程監測：控制重點：東西方方向懸挑貝雷雷架的撓度控控制；鋼管支支模系統和貝貝雷架懸挑系系統的整體穩穩定性控制；；下層結構承承載力控制；；施工過程荷荷載均勻分布布控制。eq\o\ac(○,1)懸挑端部撓度控制制是支模系統統安全和結構構質量保證的的基本要求，施施工過程應嚴嚴格進行控制制，在混凝土土同步澆搗的的同時，兩端端支模系統的的下撓度要均均衡，根據計計算應控制在在5mm以內，同同時在四角設設置四個監控控點。eq\o\ac(○,2)鋼管支模系統和貝貝雷架懸挑系系統的整體穩穩定性控制，主主要靠支模系系統的連接桿桿件、剪刀撐撐等措施進行行控制，混凝凝土澆搗過程程要重點監控控這些控制桿桿件，為保證證整體穩定性性可靠，結構構柱和樓板分分兩次澆搗，間間隔時間在一一個星期以上上。eq\o\ac(○,3)根據方案計算過程程，承載樓層層梁抗剪承載載能力略顯不不足，在通過過技術措施后后滿足要求，在在懸挑結構未未澆搗混凝土土前，承載結結構層的支撐撐系統不拆除除，并隨時監監控下層支撐撐系統的變形形情況和受力力情況。eq\o\ac(○,4)施工過程要嚴格控控制施工活荷荷載的集中堆堆放，施工機機具、施工人人員、混凝土土等要分散開開，根據操作作流程由中間間向四周分散散分布。3、施工作業平臺上上嚴禁堆放雜雜物。4、模板施工時嚴禁禁將吊運的成成捆方木、模模板等材料集集中堆放在懸懸挑承重平臺臺支模架體上上。5、鋼筋施工時嚴禁禁將鋼筋集中中堆放在某一一點。6、砼施工時采用布料料機輸送砼，嚴嚴禁將砼成堆堆放置，尤其其注意的是嚴嚴禁將布料機機放置在懸挑挑部位。7、在澆筑懸挑結構的的混凝土施工工過程中，作作業人員應劃分施工區區域，嚴禁扎扎堆。8、現場混凝土澆筑前前及澆筑施工工中項目部必必須安排專人人全過程對懸挑結結構支模架體體系進行變形形觀測，并作作好沉降觀測測記錄，發現現變形過大或或出現異常，應應立即停止澆澆筑混凝土施施工，待找出出原因并進行行加固處理好好后，方可恢恢復施工。9、為了確保懸挑結結構抗傾覆穩穩定安全，辦辦證樓室內搭搭設的支撐模模板架體大橫橫桿鋼管必須須與安裝的懸懸挑貝雷片架架體緊密扣牢牢，如發現大大橫桿鋼管與與貝雷片鋼架架之間有空隙隙，可以采用用打楔形木尖尖壓緊處理措措施，以保證證支模架體系系的整體抗傾傾覆穩定。10、根據結構圖圖紙，因在辦證樓中中間樓梯間邊邊設計有一道道混凝土剪力力墻，故在布布置縱向貝雷雷片鋼架時，有有七榀貝雷片片鋼架無法拉拉通，為了防防止出現抗傾傾覆失穩不利利情況，現決決定對該部位位布置的七榀榀貝雷片鋼架架設計錨筋拉拉牢，即在每每塊貝雷片鋼鋼架支撐于次次梁的相應位位置預埋一塊塊尺寸為2000*250mmm方形鋼板板，將預埋鋼鋼板先澆筑固固定在次梁中中，然后用U形開口箍筋筋將貝雷片槽槽鋼卡牢固定，再采用用電焊焊接到到預埋鐵板上上。做法詳見見附圖：四、辦證樓懸挑支支模架支撐系系統第一節、鋼管扣件件梁模板支架架計算書一、參數信息本算例中，取KLL13-4((2B)作為為計算對象。梁梁的截尺寸為為400mmm×870mmm，模板支支架計算長度度為5m，梁支撐撐架搭設高度度H(m)：4.2，梁段段集中線荷載載(kN/m))：14.9442。（一）支撐參數及及構造梁兩側樓板混凝土土厚度(mm):1120；立桿桿縱距la(m):0..6；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度a(m)):0.077；立桿步距h(m)):1.5；；板底承重立立桿橫向間距距或排距l((m):0..7；梁兩側立桿間距llb(m):0..9；（二）材料參數面板類型為膠合面面板，梁底支支撐采用方木木。豎向力傳傳遞通過雙扣扣件。木方斷面為60mmm×80mmm，梁底支支撐鋼管采用用Ф48×3.00鋼管，鋼管管的截面積為為A=4.224×1022mm2，截面模量量W=4.449×1033mm3，截面慣性性矩為I=11.08×1105mm4。木材的抗彎強度設設計值為fm＝13N/mmm2,抗剪強度設設計值為fv＝1.3N//mm2,彈性模量為為E＝120000N/mm22,面板的抗彎彎強度設計值值為fm＝15N/mmm2,抗剪強度設設計值為fv＝1.4N//mm2,面板彈性模模量為E＝6000NN/mm2。荷載首先作用在梁梁底模板上，按按照"底模→底模小楞→水平鋼管→扣件→立桿→基礎"的傳力順序序，分別進行行強度、剛度度和穩定性驗驗算。（三）荷載參數梁底模板自重標準準值為0.55kN/m22；梁鋼筋自自重標準值為為1.5kNN/m3；施工人員員及設備荷載載標準值為11kN/m22；振搗混凝凝土時產生的的荷載標準值值為2kN//m2；新澆混凝凝土自重標準準值：24kkN/m3。所處城市為金華市市，基本風壓壓為W0＝0.35kkN/m2；風荷載高高度變化系數數為μz＝0.74，風風荷載體型系系數為μs＝0.0588。二、梁底模板強度度和剛度驗算算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,以梁底小橫橫桿之間的距距離寬度的面面板作為計算算單元進行計計算。本工程中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=200.000×18.000×18..00/6==1.08××104mm3；I=200.000×18.000×18..00×188.00/112=9.772×104mm4；1、荷載計算模板自重標準值：：q1＝0.50××0.20＝＝0.10kkN/m；新澆混凝土自重標標準值：q2＝0.87××24.000×0.200＝4.18kkN/m；梁鋼筋自重標準值值：q3＝0.87××1.50××0.20＝＝0.26kkN/m；施工人員及設備活活荷載標準值值：q4＝1.00××0.20＝＝0.20kkN/m；振搗混凝土時產生生的荷載標準準值：q5＝2.00××0.20＝＝0.40kkN/m。底模的荷載設計值值為：q=1.35×((q1+q2+q3)+1.44×(q4+q5)=1.335×(0..10+4..18+0..26)+11.4×(00.20+00.40)==6.96kkN/m；2、抗彎強度驗算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：σ=M/W<fm梁底模板承受的最最大彎矩計算算公式如下：：Mmax=0.1225ql2＝0.1255×6.966×0.200×0.200=0.0335kN·mm；支座反力為R1==0.3755ql=0..522kNN；R2＝1.25ql＝11.741kkN，R3＝0.3755ql＝0.5222kN；最大支座反力R==1.25qql＝1.7411kN；σ=M/W=3.448×1044/1.088×104=3.2NN/mm2；面板計算應力σ==3.2N//mm2小于梁底模模面板的抗彎彎強度設計值值fm=15N//mm2，滿足要求求！3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為為Q=0.8871kN,,抗剪強度按按照下面的公公式計算：τ=3Q/(2bhh)≤fvτ=3×0.8711×10000/(2×2200×188)=0.3363N/mmm2；面板受剪應力計算算值τ=0.366小于fv=1.400N/mm22，滿足要求求。4、撓度驗算根據《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用荷載標準值值，根據JGGJ130－－2001，剛剛度驗算時采采用荷載短期期效應組合，取取荷載標準值值計算，不乘乘分項系數，因因此梁底模板板的變形計算算如下：最大大撓度計算公公式如下:ν=0.521qkkl4/(1000EI)≤[ν]=minn(l/1550,10))其中，l--計算算跨度(梁底支撐間間距):l==200.000mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.521×44.54×2200.0004/(1000×60000.00×99.72×1104)=0.0065mm；；面板的最大允許撓撓度值[ν]=minn(200..00/1550,10))=1.333mm面板的最大撓度計計算值ν=0.066mm小于面面板的最大允允許撓度值[[ν]=1.333mm，滿滿足要求！三、梁底縱向支撐撐小楞的強度度和剛度驗算算本工程中，支撐小小楞采用方木木，方木的斷斷面慣性矩II和斷面抵抗抗矩W分別為:W=60.00××80.000×80.000/6=66.40×1104mm3；I=60.00××80.000×80.000×80..00/122=2.566×106mm4；1、荷載的計算按照三跨連續梁計計算，支撐小小楞承受由面面板支座反力力傳遞的荷載載。q=1.741//0.2000＝8.7066kN/m。2、抗彎強度驗算σ=M/W<fm最大彎矩M=0..1×8.7706×0..202=0.0335kN·mm；最大剪力Q=0..617×88.706××0.20==1.0744kN；最大受彎應力σ==M/W=33.48×1104/6.400×104=0.5444N/mmm2；支撐小楞的最大應應力計算值σσ=0.5444N/mmm2小于支撐小小楞的抗彎強強度設計值ffm=13.0000N/mmm2，滿足要求求!3、抗剪強度驗算方木斷面最大抗剪剪強度必須滿滿足:τ=3Q/(2bhh)≤fv支撐小楞的受剪應應力值計算：：τ=3×1.07××103/(2×660.00××80.000)=0.3336N/mmm2；支撐小楞的抗剪強強度設計值ffv=1.3000N/mmm2；支撐小楞的受剪應應力計算值ττ＝0.3366N/mm22小于支撐小小楞的抗剪強強度設計值ffv=1.300N/mm22,滿足要求!4、撓度驗算ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=minn(l/1550,10))支撐小楞的最大撓撓度計算值νν=0.6777×8.7706×2000.0044/(1000×120000.00××2.56××106)=0.0003mm；；支撐小楞的最大撓撓度計算值νν＝0.0033mm小于支支撐小楞的最最大允許撓度度[v]=mmin(2000.00//150,110)mm，滿滿足要求！四、梁底橫向支撐撐鋼管的強度度驗算梁底橫向支撐承受受梁底木方傳傳遞的集中荷荷載。對支撐撐鋼管的計算算按照集中荷荷載作用下的的簡支梁進行行計算。計算算簡圖如下：：1、荷載計算梁底邊支撐傳遞的的集中力：P1=R1=0.5222kN梁底中間支撐傳遞遞的集中力：：P2=R2=1.7441kN梁兩側部分樓板混混凝土荷載及及梁側模板自自重傳遞的集集中力：P3=(0.900--0.4000)/4×00.200××(1.2××0.1200×24.0000+1..4×1.0000)+11.2×2××0.2000×(0.8870-0..120)××0.5000=0.3001kN計算簡圖(kN))變形圖(mm)彎矩圖(kN·mm)經過連續梁的計算算得到：N1=N3=0.2009kN；N2=2.973kNN；最大彎矩Mmaxx=0.0771kN·mm；最大撓度計算值ννmax=0..029mmm；最大受彎應力σ==M/W=77.15×1104/1.611×104=4.4332N/mmm2；梁底支撐小橫桿的的最大應力計計算值σ=4.4332N/mmm2小于梁底支支撐小橫桿的的抗彎強度設設計值fm=205..000N//mm2，滿足要求求！梁底橫向支撐小楞楞的最大撓度度：ν=0.0229mm；梁底支撐小橫桿的的最大撓度計計算值ν=0.0229mm小于于梁底支撐小小橫桿的最大大允許撓度[[v]=miin(4500.00/1150,100)mm，滿滿足要求！五、梁跨度縱向支支撐鋼管計算算作用于支撐鋼管的的荷載包括梁梁與模板自重重荷載，施工工活荷載等,,通過方木的的集中荷載傳傳遞。1、梁兩側支撐鋼管管的強度計算算支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續續梁計算；集集中力P=00.209kkN。支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算剪力力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計算變形形圖(mm)最大彎矩Mmaxx=0.0333kN·mm；最大變形νmaxx=0.0339mm；最大支座力Rmaax=0.6683kN；；最大應力σ=M//W=0.0033×1006/(4.449×1033)=7.4444N/mmm2；支撐鋼管的抗彎強強度設計值ffm=205NN/mm2；支撐鋼管的最大應應力計算值σσ=7.4444N/mmm2小于支撐鋼鋼管的抗彎強強度設計值ffm=205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度ν=0.0339mm小于于最大允許撓撓度[v]==min(6600/1550,10))mm,滿足足要求!2、梁底支撐鋼管的的強度計算支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續續梁計算；集集中力P=22.973kkN支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算剪力力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計算變形形圖(mm)最大彎矩Mmaxx=0.4775kN·mm；最大變形νmaxx=0.5553mm；最大支座力Rmaax=9.7712kN；；最大應力σ=M//W=0.4475×1006/(4.449×1033)=1055.895NN/mm2；支撐鋼管的抗彎強強度設計值ffm=205NN/mm2；支撐鋼管的最大應應力計算值σσ=105..895N//mm2小于支撐鋼鋼管的抗彎強強度設計值ffm=205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度ν=0.5553mm小于于最大允許撓撓度[v]==min(6600/1550,10))mm,滿足足要求!六、扣件抗滑移的的計算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規范):1.05R≤Rcc其中Rc--扣件件抗滑承載力力設計值,取12.000kN；R--縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設計計值；計算中R取最大支支座反力，根根據前面計算算結果得到RR=0.6883kN；1.05R<122.00kNN,所以雙扣扣件抗滑承載載力的設計計計算滿足要求求!七、不組合風荷載載時，立桿的的穩定性計算算1、立桿荷載根據《規程》，支支架立桿的軸軸向力設計值值Nut指每根立立桿受到荷載載單元傳遞來來的最不利的的荷載值。其其中包括上部部模板傳遞下下來的荷載及及支架自重，顯顯然，最底部部立桿所受的的軸壓力最大大。上部模板板所傳豎向荷荷載包括以下下部分：通過支撐梁的頂部部扣件的滑移移力。根據前面的計算，梁梁兩側立桿扣扣件滑移力FF1=0.6883kN，梁梁底立桿所受受豎向力F2=9.7112kN；根據《規程》條文文說明條，支支架自重可以以按模板支架架高度乘以00.15kNN/m取值，故故梁兩側支架架自重荷載值值為：F3=1.35×0..15×4..20＝0.8511kN；梁底立桿支架自重重荷載值為：：F4=1.35×0..15×(44.20-00.87)＝＝0.6744kN；通過相鄰的承受板板的荷載的扣扣件傳遞的荷荷載，此值包包括作用在板板上模板自重重和鋼筋混凝凝土自重：F5=1.35×(00.70/22+(0.990-0.440)/4))×0.600×(0.550+24..00×0..12)=11.300kkN；通過相鄰的承受板板的荷載的扣扣件傳遞的荷荷載，此值包包括作用在板板上的活荷載載:F6=1.4×(0..70/2++(0.900-0.400)/4)××0.60××(1.000+2.000)=1.1197kN；；梁兩側立桿受壓荷荷載總設計值值為：N1=0.6883+0.8851+1..300+11.197==4.0311kN；梁底增加立桿受壓壓荷載總設計計值為：N2=9.7112+0.6674=100.386kkN；立桿受壓荷載總設設計值為：NN=10.3386kN；；2、立桿穩定性驗算算σ=1.05Nutt/(φAKH)≤fφ--軸心受壓立桿桿的穩定系數數；A--立桿的截面面面積，按《規規程》附錄BB采用；立桿桿凈截面面積積(cm2)：A=4.224；KH--高度調整系數數，建筑物層層高超過4mm時，按《規規程》采用；；計算長度l0按下下式計算的結結果取大值：：l0=h+2a=1..50+2××0.07==1.6400m；l0=kμh=1.1167×1..356×11.500==2.3744m；式中：h-支架立立桿的步距，取1.5m；a--模板支架立立桿伸出頂層層橫向水平桿桿中心線至模模板支撐點的的長度，取00.07m；；μ--模板支架等效效計算長度系系數，參照《扣扣件式規程》附附表D－1，μ=1.3556；k--計算長度附附加系數，取取值為：1..167；故l0取2.374m；λ=l0/i=23373.6778/15..9=1499；查《規程》附錄CC得φ=0.3112；KH=1/[1+0..005×((4.20--4)]=00.999；；σ=1.05×N//(φAKH)=1.005×10..386×1103/(0.3312×4224.0000×0.9999)=822.517NN/mm2；立桿的受壓強度計計算值σ=82.5517N/mmm2小于立桿的的抗壓強度設設計值f=2205.0000N/mmm2，滿足要求求。八、組合風荷載時時，立桿穩定定性計算1、立桿荷載根據《規程》，支支架立桿的軸軸向力設計值值Nut取不組合合風荷載時立立桿受壓荷載載總設計值計計算。由前面面的計算可知知：Nut＝10.3886kN；風荷載標準值按照照以下公式計計算經計算得到，風荷荷載標準值wk=0.7μzμssWo=0..7×0.335×0.774×0.0058=0..011kNN/m2；其中w0--基本本風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規范》(GB500009-20001)的規規定采用：ww0=0.355kN/m22；μz--風荷載高度變變化系數，按按照《建筑結結構荷載規范范》(GB500009-20001)的規規定采用：μμz=0.744；μs--風荷載體型系系數：取值為為0.0588；風荷載設計值產生生的立桿段彎彎矩MW為Mw=0.85×1..4wklah2/10=00.850××1.4×00.011××0.6×11.52/10=00.002kkN·m；2、立桿穩定性驗算算σ=1.05Nutt/(φAKH)+Mw/W≤fσ=1.05×N//(φAKH)=1.005×10..386×1103/(0.3312×4224.0000×1.000)+16889.2999/44900.000==82.8993N/mmm2；立桿的受壓強度計計算值σ=82.8893N/mmm2小于立桿的的抗壓強度設設計值f=2205.0000N/mmm2，滿足要求求。九、模板支架整體體側向力計算算1、根據《規程》條條，風荷載引引起的計算單單元立桿的附附加軸力按線線性分布確定定，最大軸力力N1表達式為：：N1=3FH/((mm+1)Lbb)其中：F--作用用在計算單元元頂部模板上上的水平力（N）。按照下面的公式計算：F=0.85AFFWkla/(La) AF--結構模板縱向向擋風面積（mm2），本工程中AF=5.00×103×8.70×102=4.35×106mm2； wk--風荷載標準值值，對模板，風風荷載體型系系數μs取為1.0,,wk=0.7μz×μs×w0=0.7××0.74××1.0×00.35=00.181kkN/m2；所以可以求出F==0.85××AF×wk×la/La=0.855×4.355×106×10-6×0.1181×0..6/5×11000=880.4433N。 H--模板支架計計算高度。HH=4.2000m。 m--計算單元附附加軸力為壓壓力的立桿數數為：1根。 lb--模板支架的橫橫向長度（mm），此處取取梁兩側立桿桿間距lb＝0.9000m。 la--梁底立桿縱距距（m），la=0.6000m。 La--梁計算長度（m），La=5.000m。綜合以上參數，計計算得N1=3×800.443××4200..000/(((1+1))×900..000)==563.1100N。2、考慮風荷載產生生的附加軸力力，驗算邊梁梁和中間梁下下立桿的穩定定性，當考慮慮疊合效應時時，按照下式式重新計算：：σ=(1.05Nuut+N1)/(φAKH)≤f計算得：σ=(11.05×110385..838+5563.1000)/(00.312××424.0000×0..999)==86.7778N/mmm2。σ=86.778NN/mm2小于205..000N//mm2，模板支架架整體側向力力滿足要求。第二節、板模板支支架計算書一、綜合說明本工程模板支撐架架高4.2米，施施工總荷載88.671kkN/m2，為確保施施工安全，編編制本專項施施工方案。設設計范圍包括括：樓板，長長×寬＝9m×55m，樓板厚厚0.12mm。（一）模板支架選選型根據本工程實際情情況，結合施施工單位現有有施工條件，經經過綜合技術術經濟比較，選選擇扣件式鋼鋼管腳手架作作為模板支架架的搭設材料料，進行相應應的設計計算算。（二）編制依據1、中華人民共和國國行業標準，《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規范》（JJGJ1300－2001）。2、浙江省地方標準準，《建筑施施工扣件式鋼鋼管模板支架架技術規程》（DB33/1035-2006）。以下簡稱《規程》。3、建設部《建筑施施工安全檢查查標準》(JGJ599-99)。4、本工程相關圖紙紙，設計文件件。5、國家、省有關模模板支撐架設設計、施工的的其它規范、規規程和文件。二、搭設方案（一）基本搭設參參數模板支架高H為44.2m，立立桿步距h（上下水平平桿軸線間的的距離）取11.5m，立立桿縱距la取0.9m，橫橫距lb取0.7m。立立桿伸出頂層層橫向水平桿桿中心線至模模板支撐點的的自由長度aa取0.07mm。整個支架架的簡圖如下下所示。模板底部的方木，斷斷面寬60mmm，高80mmm，布設間距距0.25mm。（二）材料及荷載載取值說明本支撐架使用Ф448×3.00鋼管，鋼管管壁厚不得小小于3mm，鋼管管上嚴禁打孔孔；采用的扣扣件，應經試試驗，在螺栓栓擰緊扭力矩矩達65N··m時，不得得發生破壞。按荷載規范和扣件件式鋼管模板板支架規程，模模板支架承受受的荷載包括括模板及支架架自重、新澆澆混凝土自重重、鋼筋自重重，以及施工工人員及設備備荷載、振搗搗混凝土時產產生的荷載等等。三、板模板支架的的強度、剛度度及穩定性驗驗算荷載首先作用在板板底模板上，按按照"底模→底模方木/鋼管→橫向水平鋼鋼管→扣件→立桿→基礎"的傳力順序序，分別進行行強度、剛度度和穩定性驗驗算。其中，取取與底模方木木平行的方向向為縱向。（一）板底模板的的強度和剛度度驗算模板按三跨連續梁梁計算，如圖圖所示:（1）荷載計算，此時時，模板的截面抵抗矩矩為：w＝900×1182/6=4..86×1004mm3；模板自重標準值：：x1＝0.3×00.9=0..27kN//m；新澆混凝土自重標標準值：x2＝0.12××24×0..9=2.5592kN//m；板中鋼筋自重標準準值：x3＝0.12××1.1×00.9=0..119kNN/m；施工人員及設備活活荷載標準值值：x4＝1×0.99=0.9kkN/m；振搗混凝土時產生生的荷載標準準值：x5＝2×0.99=1.8kkN/m。g1=(x1+x2++x3)×1.22=(0.227+2.5592+0..119)××1.2=33.577kkN/m；q1=(x4+x5))×1.4==(0.9++1.8)××1.4=33.78kNN/m；對荷載分布進行最最不利組合，最最大彎矩計算算公式如下：：Mmax=-0.11g1lc2-0.1117q1lc2=-0.11×3.5777×0.2252-0.1117×3.778×0.2252=-0.005kN·mm；（2）底?？箯潖姸闰烌炈悝?M/W≤fσ=0.05×1006/(4.886×1044)=1.0029N/mmm2底模面板的受彎強強度計算值σσ=1.0229N/mmm2小于抗彎強強度設計值ffm=15N//mm2，滿足要求求。（3）底?？辜魪姸扔嬘嬎恪：奢d對模板產生的的剪力為Q=0.6g1llc+0.6117q1lc=0.6××3.5777×0.255+0.6117×3.778×0.225=1.112kN；按照下面的公式對對底模進行抗抗剪強度驗算算：τ=3Q/(2bhh)≤fvτ=3×1119..609/((2×10000×18))=0.0993N/mmm2；底模的抗剪強度ττ=0.0993N/mmm2小于抗剪強強度設計值ffv=1.4NN/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E==6000NN/mm2；模板慣性矩I=9900×1883/12=44.374××105mm4；根據JGJ1300－2001，剛剛度驗算時采采用荷載短期期效應組合，取取荷載標準值值計算，不乘乘分項系數，因因此，底模的的總的變形按按照下面的公公式計算：ν=0.677×((x1+x2+x3)×l4/(1000×E×I))+0.9990×(x44+x5)×l4/(1000×E×I))=0.677×((0.27++2.5922+0.1119)×25504/(1000×60000×4374400)+00.990××(0.9++1.8)××2504/(1000×60000×4374400)=00.07mmm；撓度設計值[ν]]=Min((250/1150，10)=11.667mmm底模面板的撓度計計算值ν=0.077mm小于撓撓度設計值[[v]=Miin(2500/150，10)mmm，滿足要求求。（二）底模方木的的強度和剛度度驗算按三跨連續梁計算算（1）荷載計算模板自重標準值：：x1=0.3××0.25==0.0755kN/m；；新澆混凝土自重標標準值：x2=0.122×24×00.25=00.72kNN/m；板中鋼筋自重標準準值：x3=0.122×1.1××0.25==0.0333kN/m；；施工人員及設備活活荷載標準值值：x4=1×0..25=0..25kN//m；振搗混凝土時產生生的荷載標準準值：x5=2×0..25=0..5kN/mm；g2=(x1+x2++x3)×1.22=(0.0075+0..72+0..033)××1.2=00.994kkN/m；q2=(x4+x5))×1.4==(0.255+0.5))×1.4==1.05kkN/m；支座最大彎矩計算算公式如下::Mmax=-0.11×g2×la2-0.1117×q2×la2=-0.11×0.9994×0.992-0.1117×1.005×0.992=-0.118kN·mm；（2）方木抗彎強度驗驗算方木斷面抵抗矩WW=bh2/6=600×802/6=6..4×1044mm3；σ=M/W≤fσ=0.18×1006/(6.44×104)=2.8812N/mmm2；底模方木的受彎強強度計算值σσ=2.8112N/mmm2小于抗彎強強度設計值ffm=13N//mm2，滿足要求求。（3）底模方木抗剪強強度計算荷載對方木產生的的剪力為Q==0.6g22la+0.6117q2la=0.6××0.9944×0.9++0.6177×1.055×0.9==1.12kkN；按照下面的公式對對底模方木進進行抗剪強度度驗算：τ=3Q/(2bhh)≤fvτ=0.35N/mmm2；底模方木的抗剪強強度τ=0.355N/mm22小于抗剪強強度設計值ffv=1.3NN/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗驗算方木彈性模量E==9000NN/mm2；方木慣性矩I=660×8033/12=22.56×1106mm4；根據JGJ1300－2001，剛剛度驗算時采采用荷載短期期效應組合，取取荷載標準值值計算，不乘乘分項系數，因因此，方木的的總的變形按按照下面的公公式計算：ν=0.677×((x1+x2+x3)×la4/(1000×E×I))+0.999×(x4+x5)×la4/(1000×E×I))=0.677×((0.0755+0.722+0.0333)×90004/(1000×90000×25600000)++0.9900×(0.225+0.55)×90004/(1000×90000×25600000)==0.3711mm；撓度設計值[ν]]=Min((900/1150，10)=66mm底模方木的撓度計計算值ν=0.3771mm小于于撓度設計值值[v]=MMin(9000/1500，10)mmm，滿足要求求。（三）板底橫向水水平鋼管的強強度與剛度驗驗算根據JGJ1300－2001，板板底水平鋼管管按三跨連續續梁驗算，承承受本身自重重及上部方木木小楞傳來的的雙重荷載，如如圖所示。（1）荷載計算材料自重：0.0033kN//m；方木所傳集中荷載載：?。ǘ┲兄蟹侥緝攘τ嬘嬎愕闹虚g支支座反力值，即即p=1.1g2lla+1.22q2la=1..1×0.9994×0..9+1.22×1.055×0.9==2.1188kN；按疊加原理簡化計計算，鋼管的的內力和撓度度為上述兩荷荷載分別作用用之和。（2）強度與剛度驗算算橫向水平鋼管計算算簡圖、內力力圖、變形圖圖如下：支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計算變形形圖(mm)支撐鋼管計算剪力力圖(kN)中間支座的最大支支座力Rmax=6..622kNN；鋼管的最大應力計計算值σ=0.4444×1066/4.499×103=98.9976N/mmm2；鋼管的最大撓度ννmax=0..576mmm；支撐鋼管的抗彎強強度設計值ffm=205NN/mm2；支撐鋼管的最大應應力計算值σσ=98.9976N/mmm2小于鋼管抗抗彎強度設計計值fm=205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度計算值νν=0.5776小于最大大允許撓度[[v]=miin(7000/150,,10)mmm,滿足要求求!（四）扣件抗滑力力驗算板底橫向水平鋼管管的最大支座座反力，即為為扣件受到的的最大滑移力力，扣件連接接方式采用雙雙扣件，扣件件抗滑力按下下式驗算1.05N≤RccN=6.622kkN；雙扣件抗滑移力11.05N==6.9533kN小于Rc=112kN,滿滿足要求。（五）立桿穩定性性驗算立桿計算簡圖1、不組合風荷載時時，立桿穩定定性計算（1）立桿荷載。根據據《規程》，支支架立桿的軸軸向力設計值值N應按下式計計算：N=1.2∑NGGK+1.44∑NQK其中NGK為模板板及支架自重重、新澆混凝凝土自重與鋼鋼筋自重標準準值產生的軸軸向力總和，顯顯然，最底部部立桿所受的的軸壓力最大大。將其分成成模板（通過過頂部扣件）傳傳來的荷載和和下部鋼管自自重兩部分，分分別計算后相相加而得。模模板所傳荷載載就是頂部扣扣件的滑移力力（或可調托托座傳力），根根據前節扣件件抗滑力計算算，此值為FF1=6.6222kN。除此之外，根據《規規程》條文說說明條，支架架自重按模板板支架高度乘乘以0.155kN/m取取值。故支架架自重部分荷荷載可取為F2=0.15×4..2=0.663kN；立桿受壓荷載總設設計值為：Nut=F1+F22×1.2==6.6222+0.633×1.2==7.3788kN；其中1.2為下部部鋼管、扣件件自重荷載的的分項系數，F1因為已經是設計值，不再乘分項系數。（2）立桿穩定性驗算算。按下式驗驗算σ=1.05Nutt/(φAKH)≤fφ--軸心受壓立桿桿的穩定系數數，根據長細細比λ按《規程》附附錄C采用；A--立桿的截面面面積，取44.24×1102mm2；KH--高度調整系數數，建筑物層層高超過4mm時，按《規規程》采用；；計算長度l0按下下式計算的結結果取大值：：l0=h+2a=1..5+2×00.07=11.64m；；l0=kμh=1.1167×1..382×11.5=2..419m；；式中：h-支架立立桿的步距，取1.5m；a--模板支架立立桿伸出頂層層橫向水平桿桿中心線至模模板支撐點的的長度，取00.07m；；μ--模板支架等效效計算長度系系數，參照《規規程》附表DD－1,取1.3822；k--計算長度附附加系數，按按《規程》附附表D－2取值為1.1167；故l0取2.419m；λ=l0/i=2..419×1103/15.99=153；；查《規程》附錄CC得φ=0.2998；KH=1/(1+0..005(HH-4))KH=1/[1+0..005×((4.2-44)]=0..999；σ=1.05×N//(φAKH)=1.005×7.3378×1003/(0.2298×4..24×1002×0.9999)=611.376NN/mm2；立桿的受壓強度計計算值σ=61.3376N/mmm2小于立桿的的抗壓強度設設計值f=2205N/mmm2，滿足要求求。2、組合風荷載時，立立桿穩定性計計算（1）立桿荷載。根據據《規程》，支支架立桿的軸軸向力設計值值Nut取不組組合風荷載時時立桿受壓荷荷載總設計值值計算。由前前面的計算可可知:Nut＝7.3788kN；風荷載標準值按下下式計算：Wk=0.7μzμssWo=0..7×0.774×0.0035×0..35=0..006kNN/m2；其中w0--基本本風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規范》(GB500009-20001)的規規定采用：ww0=0.355kN/m22；μz--風荷載高度變變化系數，按按照《建筑結結構荷載規范范》(GB500009-20001)的規規定采用：μμz=0.744；μs--風荷載體型系系數：取值為為0.0355；Mw=0.85×1..4×Mwkk=0.855×1.4××Wk×la×h2/10=00.85×11.4×0..006×00.9×1..52/10=00.002kkN·m；（2）立桿穩定性驗算算σ=1.05Nutt/(φAKH)+Mw/W≤fσ=1.05×N//(φAKH)+Mw/W=1..05×7..378×1103/(0.2298×4..24×1002×0.9999)+0..002×1106/(4.449×1033)=61..716N//mm2；立桿的受壓強度計計算值σ=61.7716N/mmm2小于立桿的的抗壓強度設設計值f=2205N/mmm2，滿足要求求。第三節、拆除一、拆除順序：上部結構支模架→→懸挑層鋼管管支模架→鋼管、模板板清理→貝雷架拆除除→清理二、拆除注意事項項：1、拆除前做好安全全警戒，在拆拆除部位的地地方圍出安全全警戒區，配配備專人負責責指揮、看守守。2、拆除支模架應遵遵循先搭后拆拆、后搭先拆拆的逆作法原原則進行拆除除。3、嚴格按照安全生生產管理要求求操作，合理理使用安全帶帶、安全帽、安安全網等安全全防護用品，在在確保作業面面和作業人安安全的前提下下施工。4、拆除材料要及時時清理干凈，不不得在作業面面上堆放，臨臨邊部位要小小心輕放，以以免模板、鋼鋼管、扣件等等材料飛墜落落到建筑物外外圍。5、鋼管、扣件等材材料清理干凈凈后才能開始始拆除貝雷架架。6、貝雷片拆除工藝藝流程：拆開開中間貝雷片片→使用鋼絲繩繩固定斷開貝貝雷架，以防防貝雷架滑移移、傾覆→固定牽拉貝貝雷架的手拉拉葫蘆和千斤斤頂→由外向內逐逐個拆除固定定貝雷架預埋埋螺桿→將貝雷架懸懸挑端完全拖拖入樓層內→→逐片拆除貝貝雷片并清理理干凈。第四節、平面圖、立立面圖、節點點詳圖一、43．37標高貝雷片平面圖圖：參見附圖一二、鋼管支撐平面面布置圖：參見附圖二三、地錨桿平面布布置圖：參見附圖三四、抱柱與支撐剛性拉拉接詳圖：參見附圖三五、A、B剖立面布置圖：參見附圖四六、懸挑部位節點詳圖圖（一）、（二二）、（三）、（四四）：參見附圖五七、支撐系統穩定加