×××海堤2008年加固工程實施方案報告【含概算】（報批稿）工程設計資質等級：甲級證書編號：xx×××水利勘測設計院xx×××海堤2008年加固工程實施方案報告【含概算】（報批稿）×××水利勘測設計院xx目錄前言……………..…..1TOC\o"1-2"\u1綜合說明21.1海堤基本情況21.2加固段的確定31.3水文61.4工程地質61.5工程設計91.6金屬結構設計101.7觀測設計101.8施工組織設計101.9水土保持設計101.10環境保護設計111.11工程管理111.12工程概算122設計內容、海堤現狀及治理的必要性132.1設計范圍及內容132.2海堤現狀132.3工程治理的必要性193水文、氣象213.1潮位213.2波浪223.3海流263.4氣象274工程地質304.1地質概況314.2地層巖性324.3地質構造344.4水文地質354.5工程地質條件及評價374.6×××送水路東埝～送水路西埝段444.7×××青靜黃擋潮閘下游左堤段454.8結論及建議465工程設計485.1工程等級485.2設計標準485.3設計依據495.4堤線布置505.5堤頂高程525.6斷面結構設計545.7結構計算595.8海堤邊坡抗滑穩定計算615.9沉降計算625.10主要建筑物設計636金屬結構設計726.1設計依據726.2水閘金屬結構設計726.3鋼制擋潮門設計727觀測設計777.1觀測布置777.2控制標準778施工組織設計788.1施工條件788.2×××送水路東埝～送水路西埝吹填試驗段798.3×××新港船閘～救助局段828.4×××增殖站南段858.5×××青靜黃擋潮閘下游左堤段898.6工程占地及賠償918.7主要材料、人工、機械匯總表919水土保持設計939.1編制依據939.2水土流失及水土保持現狀939.3防治責任范圍939.4水土流失防治分區949.5水保措施設計949.6水土流失監測969.7投資概算9710環境保護設計10110.1工程概況10110.2工程建設對區域環境的影響10110.3環保設計方案10110.4環境管理及監測10510.5環境投資10611工程管理10911.1管理機構10911.2管理職責10911.3工程管理范圍10911.4管理設施10912工程概算11013節能設計14813.1節能設計依據和原則14813.2節能措施14814工程招投標規劃15014.1工程概況15014.2招標投標依據15014.3招標投標原則15014.4工程招標內容151附：圖冊附：地質勘察報告附：概算附件前言×××海堤（又稱海擋）自1941年修建以來，雖常年維修加固，但標準仍然很低，特別是經過1987年、1992年、1996年、1997年以及2003年等幾次潮災后海堤破損嚴重。為了保護xx地區人民生命財產的安全，保障該地區的經濟迅速發展，×××委、市政府對海堤建設極為重視，部署了一系列工作，并在1997年至2006年間根據海堤破損情況及輕重緩急陸續安排并實施了應急加固工程治理。目前，×××海堤大部分工程段基本按照原海擋可研設計及總體初步設計進行了工程治理。但由于建設歷時較長，加之受建設資金所限，對原來可研設計及總體初設中因存在多種原因確定為非工程段或企業自保段中仍然存在防潮薄弱堤段，同時，早期加固治理建設中進行的試驗段設計中個別部位在近年潮水作用下，局部迎海側堤坡潮毀嚴重，降低了原設計防潮能力，威脅防潮安全。我院根據×××海堤管理處委托，結合×××有關部門現場實際查勘情況，進行了“×××海堤2008年加固工程”的實施方案設計，本次工程涉及×××、×××、×××三區，共四段：（1）×××送水路東埝～送水路西埝吹填試驗段；（2）×××新港船閘～救助局段；（3）×××增殖站南段；（4）×××青靜黃擋潮閘下游左堤段。我院于2008年6月上報了《×××海堤2008年加固工程實施方案報告》（2008年6月），市發改委組織有關專家和部門對該報告進行了審查，現根據審查意見將修改和完善的《×××海堤2008年加固工程實施方案報告》（報批稿）上報，請審批。綜合說明海堤基本情況×××海堤是xx新區防潮的重要屏障，是×××城市防洪圈的重要組成部分，×××委、市政府及主管部門都極為重視海堤工程建設。1997年編制完成了《×××海擋工程可行性研究報告》(下稱可研報告)，1999年在該可研報告基礎上編制完成了《××××××、×××和×××海擋工程初步設計報告》（分三冊，以下簡稱總體初設），根據以上報告，×××海堤起自×××東北部與河北省交界的澗河口，止于××××××滄浪渠入海口北堤，按照總體初設確定的海堤線路布置，×××海堤全長為139.62km，其中×××段長30.614km，×××段長80.749km，×××段長28.257km。當時編制可研報告以及總體初設中，考慮到如×××大神堂村碼頭、×××永定新河口、新港船閘南、獨流減河、子牙新河分洪道、沙井子分洪道以及馬棚口村段建設津歧公路等另有規劃或不宜做永久工程等原因，將海堤劃分為工程段及非工程段。在近期海堤設計中，考慮到×××現狀海堤堤線長，情況復雜，因此根據海堤工程的保護范圍及重要程度將工程段海堤分為一般段和重點段。保稅區、港務局、新港船廠以及×××油田等單位因其規劃與海堤建設存在未協調解決問題或自行建設海堤等原因將其定為企業自保段。近年來，為了保護xx地區經濟社會發展及人民生命財產的安全，市委、市政府以及主管部門根據各段海堤破損情況陸續安排了應急加固工程，并根據當時防潮任務的緊迫性等原因，原定為非工程段的大神堂碼頭段、荒地河段以及定為企業自保的新港船廠市政泵站段均安排了工程治理。加固段的確定目前，×××xx新區已納入國家總體發展戰略布局，xx新區的經濟建設進入了跨越式的發展階段。×××海堤工程均位于xx新區，對歷年治理工程中有遺留的堤段或未達標段采取工程治理是非常必要的。×××內起始段約3km因地界問題目前暫列為未治理工程段，其余×××段均已治理，但送水路東埝至西埝段長約1565m原設計為吹填試驗段，為土堤結構，目前迎海側損毀嚴重。×××新港船閘至海河閘南段長約1564m海堤位于遠洋運輸公司、渤海石油、救助局等單位門口或道口，在2005年及2006年工程治理中因該段局部在2003年潮毀后搶險加固以及牽涉有關規劃等原因作為未治理非工程段。目前，新港船閘道路局部改造完成且船閘至救助站段在近年的潮毀下，基礎局部塌陷，磚砌墻體脫落，高程約為5.2m左右，防潮能力較低；救助局南段長約631m位于救助局管所、海河閘水文站、×××華北水利水電總公司等單位門口或道口，該段原結構大都為砌石結構，房屋外墻頂高程大部分為4.5～5.3m，個別位置僅為4.0m，防潮能力很低。×××段中救助局南段雖然防潮能力較低，但由于牽涉單位較多，拆遷難度和工程投資很大，目前，鑒于防潮工作的緊迫性，先安排新港船閘至救助局段，待條件具備時，再安排其它防潮標準低的堤段。×××增殖站南段及青靜黃擋潮閘下游左岸堤在以前設計中因考慮沙井子行洪道治理問題，作為未治理非工程考慮，但近年來增殖站南寬約75m的油田排水溝因潮水上溯等引起倒灌，影響兩岸的正常生產發展和財產安全；同時青靜黃擋潮閘下游左岸堤段直接臨入海口，原堤為土堤，海防部門近年修筑了寬約3.5m的混凝土路面，但海堤道路兩側土坡受水毀沖刷，形成薄弱部位。本次設計會同有關單位后根據各段海堤的破損情況和現狀周邊實際防潮情況等確定×××送水路東埝～送水路西埝吹填試驗段、×××新港船閘～救助局段、×××增殖站南段及×××青靜黃擋潮閘下游左堤段作為今年工程治理任務。本次加固段具體工程位置見“×××海堤2008年加固工程平面位置圖”。水文歷年×××海堤治理工程中潮位分析資料采用×××水利局水文總站完成的報告，其分析采用北炮臺（1904～1957年）和海河閘（1958～1992年）、工農兵閘（1974～1992年）、薊運河閘（1974～1992年）的年最高潮位、汛期最高潮位及逐月最高潮位系列，采用耿貝爾和皮爾遜Ⅲ型方法，并采用皮爾遜Ⅲ型汛期高潮位的分析成果，見表1-2。海堤是防御風暴潮的前沿屏障，與風浪的作用密切相關，天然情況下影響波浪爬高的因素很多，如風場要素(風區長度、風區水深、風速、風力、風時等)、灘地坡度、海堤堤坡情況（如坡度系數、糙率、滲透系數）及堤前水深等等。工程地質地層巖性.1×××新港船閘～救助局段勘探深度范圍內揭露的地層為第四系全新統及上更新統的松散堆積物，按巖性類別及其工程地質特性自上而下分述如下：（1）第四系全新統中組海相沉積層（mQ）巖性由淤泥質粉質粘土、淤泥質粘土及粉質粘土組成。①淤泥質粉質粘土：灰褐～褐灰色，飽和，流塑，土質不均，含有機質。層厚5.60～6.30m，層底高程-5.90～-5.45m。表層（ZK06孔）分布厚約0.40m碎石土（人工填土）。②淤泥質粘土：褐灰～灰色，飽和，流塑，土質不均，含有機質，局部夾粘土薄層，含貝殼碎屑。層厚7.80～8.40m，層底高程-13.85～-13.70m。③粉質粘土：灰色，飽和，軟塑，土質不均，局部夾粉土薄層，含貝殼碎屑。層厚2.80～2.90m，層底高程-16.65～-16.60m。（2）第四系全新統下組陸相沖積層（alQ）巖性由粉質粘土及粉土組成。④粉質粘土：灰白～灰黃色，飽和，軟塑～可塑，土質不均。層厚1.10～2.00m，層底高程-18.60～-17.75m。⑤粉土：褐黃色，稍濕，密實，土質不均，含銹斑，局部夾粉砂薄層。層厚2.70～3.70m，層底高程-21.45～-21.30m。（3）第四系上更新統五組河床～河漫灘相沖積層（alQ）巖性由粉質粘土組成。⑥粉質粘土：黃褐色，飽和，可塑，土質不均，含銹斑。該層未鉆穿。.2×××增殖站南段勘探深度范圍內揭露的地層為第四系全新統及上更新統的松散堆積物，按巖性類別及其工程地質特性自上而下分述如下：（1）第四系全新統人工填土層（rQ）以素填土為主，主要分布于河道兩側堤岸部位。eq\o\ac(○,0)素填土：巖性以粉質粘土為主，黃褐色，濕，土質不均，含銹斑。層厚0.60～2.80m，層底高程2.78～2.98m。主要分布于河道堤防部位。（2）第四系全新統新近組故河道沖積層（alQ）①淤泥質粘土：灰褐～褐灰色，飽和，流塑，土質不均，含有機質。層厚3.90～5.60m，層底高程-2.82～-0.92m。（3）第四系全新統中組海相沉積層（mQ）巖性由淤泥質粘土、粉質粘土及粉土組成，全區分布。②淤泥質粘土：褐灰灰～灰色，飽和和，流塑，土土質不均，局局部夾粉質粘粘土薄層，含含貝殼碎屑。層層厚9.50～11.30m，層底高程-12.442～-12.003m。③粉質粘土：灰色，飽飽和，軟塑，土土質不均，局局部夾粉土薄薄層，含貝殼殼碎屑。層厚厚0.90～1.20m，層底高程-13.442～-12.993m。ZK03孔未揭露。③-1淤泥質粘土：灰黑黑色，飽和，流流塑，土質不不均，含大量量有機質。在在ZK04、ZK05孔揭露。層層厚0.80～0.90m，層底高程-14.332～-14.222m。④粉土：灰色，濕，中中密，土質不不均，局部夾夾粉質粘土薄薄層。層厚0.60～3.10m，層底高程-15.116～-14.223m。（4）第四系全新統下組組沼澤相沉積層（hQ）⑤粉質粘土：灰白色色，飽和，可可塑，土質不不均，局部夾夾粉土薄層。層層厚1.50～1.80m，層底高程-16.666～-16.003m。（5）第四系全新統下組組陸相沖積層層（alQ）⑥粉質粘土：褐黃色色～黃褐色，飽飽和，可塑，土土質不均，含含銹斑，局部部有粉土層（ZK04、ZK05孔在埋深21.800～22.90mm以下分布厚0.90～1.30m的⑥-1粉土層），層層厚1.40～4.50m，層底高程-20.882～-18.772m。（6）第四系上更新統五五組河床～河漫灘相沖積積層（alQQ）巖性由粉土及粉質質粘土組成，全全區分布。⑦粉土：黃褐色～褐褐黃色，濕，密密實，土質不不均，含銹斑斑，局部夾粉粉砂薄層。層層厚5.50m，層底高程程-21.992m。⑧粉質粘土：褐色，飽飽和，可塑，土土質不均，含含銹斑，局部部夾粉土薄層層。可見最大大層厚2.70m，該層未鉆鉆穿。地質構造根據1/400萬《中中國地震動參參數區劃圖》（GB18306-2001）,×××段場區地震動峰值加速度為0.15g，相應基本烈度為Ⅶ度；×××段場區地震動峰值加速度為0.10g，相應基本烈度為Ⅶ度。水文地質條件根據《水利水電工工程地質勘察察規范》（GB502287－99）附錄G，環境水腐腐蝕性判定結結果，地表水水對普通水泥泥具硫酸鹽型型強腐蝕性。工程設計根據《堤防工程設設計規范》（GB502286-988）及參照歷年年加固設計標標準，本期海堤建設為Ⅱ等工程，海堤堤及穿堤建筑筑物為2級建筑物。經經斷面比較，設設計斷面型式式采用斜坡堤堤，除××××段采用柵欄欄板護坡外，其其余段護坡結結構為混凝土土灌砌石結構構。金屬結構設計本工程金屬結構設設計共包括××××增殖站站南段新建55孔擋潮閘和拆拆除重建2孔D1.5m圓管管涵閘各一座座共計7扇鑄鐵閘門門以及×××臨碼頭頭道口處鋼制擋潮門2扇。觀測設計本工程的×××段段處于軟弱地地基上，海堤堤地基未采取取深層地基加加固措施。為為保障海堤施施工及運行的的穩定安全，根根據信息化施施工的要求，設設置沉降觀測測設施，同時對對×××增殖站站南段的新建建擋潮閘進行行沉降觀測。施工組織設計主要進行了施工導導流設計、導導流時段選取取、主體工程程施工設計和和施工布置以以及施工進度度安排。水土保持設計本工程建設擾動地地表、產生棄棄土棄渣，在在工程建設期期和運行初期期，土體抗蝕蝕性差，一遇遇暴雨和大風風容易產生水水土流失，對對當地生態環環境帶來不利利影響。因此此，根據有關關法律法規的的規定，做好好工程的水土土保持工作，并并按照“三同時”制度認真實實施各項措施施。根據主體工程的布布局、設計和和施工情況，結結合工程施工工可能造成的的水土流失情情況、土壤特特性，將本工工程段的水土流失失防治分為：：主體工程區區、施工營區區、棄土棄渣渣場區等。水土保持措施針對對本工程各防治分分區的具體情情況，因地制制宜采取工程程、植物、臨臨時等水土流流失治理措施施和預防保護護措施，形成成水土保持綜綜合防護體系系。環境保護設計根據現有資料和現現場查勘，了了解工程概況況，對工程實實施建設進行行環境影響分分析，包括工工程建設對環環境的有利影影響和不利影影響。進行環境影響因子子識別，從工工程實施建設設過程中，可可能對環境造造成不利影響響的各個污染染因素分別的的進行分析和和識別，并進進行環境影響響預測。根據據環境影響預預測的結果，對對工程建設實實施產生的各各種不利影響響提出減緩的的措施和建議議。提出環境管理及環環境監測的要要求，確定環環境管理的職職責和環境監監測的項目、測測點布設以及及監測頻次。根據提出的各項環環保措施和監監測計劃，提提出環保投資資概算。工程管理本工程治理完成后后由×××海堤管管理處統一管管理。海堤管管理范圍為：：海堤工程迎迎海一側的護護堤地寬度為100～200m；對于路擋擋分離段，背背海側的護堤堤地寬20～50m，在背背海側緊鄰護護堤地邊界以以外，按規范范要求，劃出出100～200m作為為工程保護范范圍，對于路路擋結合段，背背海側管理范范圍至道路邊邊線。工程概算(1)編制依據工程概算編制采用用的價格水平平年為2008年8月。水利部水總[20002]1116號文頒發的的《水利工程程設計概（估估）算編制規規定》、《水水利建筑工程程概算定額》、《水水利工程施工工機械臺時費費定額》。水利部水建管[11999]523號文頒發的的《水利水電電設備安裝工工程概算定額額》、《水利利水電設備安安裝工程預算算定額》。國家物價局、建設設部[19922]價費字479號文關于發發布《工程建建設監理費有有關規定》的的通知。計價格[20022]10號文關于發發布《工程勘勘察設計收費費管理規定》的的通知。國家計委計價格[[2002]]1980號文國家計計委關于印發發《招標代理理服務費管理理暫行辦法》的的通知。(2)工程投資概概算：工程靜態總投資為為2505..19萬元，其其中建筑工程部分分投資為萬元元，環境保護護工程投資為為40.711萬元，水土保保持工程投資資為28.551萬元。設計內容、海堤現現狀及治理的的必要性設計范圍及內容本次設計內容共涉涉及×××、×××及×××三區四段的海海堤工程設計計，海堤實施長度度約為3509m，并拆除重建2孔直徑1.5mm圓管涵閘1座和新建5孔2.5×3..0m擋潮閘1座，詳見表2-1。表2-1設計范圍及內容所在區屬序號段名起止總體樁號實施長度(m)備注×××①×××送水路東埝埝～送水路西西埝吹填試驗段14+68716+5151565×××②新港船閘～救助局局段78+69579+071321鋼制擋潮門一處（寬5m）×××③×××增殖站南段段125+341128+007216新建5孔2.5××3m擋潮閘一一座和拆除重重建2孔直徑1.5mm圓涵閘一座座④×××青靜黃擋潮潮閘下游左堤堤段131+805133＋2051407海堤現狀×××送水路東埝埝～送水路西西埝吹填試驗驗段本工程段原設計為為大斷面生態態護坡吹填筑筑擋方案試驗驗段，即采用“低位抽真空空吹填土快速速疏干固結法法”和“低位真空預預壓軟土地基基加固抬高法法”，即首先在待施工工的灘涂上修修筑臨時圍堰堰，然后吹入入海灣泥進行行加固形成陸陸域，然后通通過機械配合合人工推坡整整形植綠形成成海擋復式斷面。該工程程于1999～2000年實施，作作為×××海擋試試驗段，其原原吹填土堤堤堤頂高程為77.5m，寬3m，迎海側高程7.5～5.50m為1：2.5土坡，迎海海側高程5.50～3.5m為1：15土坡種植檉柳柳帶，高程3.5～2.0m為1：2.5m土坡種植互花花米草，巡視視路面位于背背海側高程55.50m，寬6m。經過近近十年的運用用，現狀堤頂頂高程約為6.5~7.0m，由于渤海海灣近年多次出現現大風暴潮加加之互花米草草成活率低，本本吹填段現已已被沖成嚴重重的陡坎，陡陡坎頂高程約約4.4~4..7m，陡坎最大高差差約2.0m，原土堤迎海海側堤肩距陡陡坎最窄處僅僅為10m，樁號0+000～0+600和1+218～1+565原土堤迎海海側堤肩距陡陡坎平均長度度約為12～14m，其余部分受侵侵蝕相對較少少，總體上形形成凹凸型土土坡，原吹填鋪設的土工布布及排水板外露露并被掀起。本段工程如不及時加固，陡坎就會愈演愈烈，有潰堤的危險。×××新港船閘～～救助局段本段海堤原為漿砌砌石重力式擋擋墻，據調查查，建設時間間為上世紀80～90年代，北北接新港船閘閘，南至交通通部救助局，現狀堤段長376m，保護范圍為堤后的渤海石油路，該路交通任務繁重，路面高程約為3.60m，渤海石油路后為海河，本段屬兩水夾一堤形式，×××遠洋運輸公司位于本段中間堤線外側。本段墻頂高程約為5.20m，高程達不到設計標準，現漿砌石砂漿脫落嚴重，擋墻齒腳面臨被淘空的危險，危及堤防的安全。2003年10月大潮時，該段出現多處墻底及墻后路面掏空塌陷，2004年對其進行局部加固處理。×××增殖站南段段本段海堤位于××××水產增殖殖站南側，原原總體初設海海擋位置為油油田排污河（頭頭道溝）兩岸岸，長度約為為2666mm，現狀堤頂高高程約為4..60m～5.6m，靠近增殖站站取水泵站段段約200mm曾作為搶險險進行干砌石石防護，現已已散落，其余余部分為土堤堤。油田排污河北北側海堤為22001年（二期）應急加固固工程時所建建，油田排污污河南側為當當地企業修建建的混凝土路路，路寬3..5m，高程程約為5.55m，通過20008年初新建馬馬棚口海防執執勤橋連接2001年二期海擋擋和混凝土路路。油田排污河河入海口北側有增殖站提水泵泵站和2孔直徑1.5mm蝦池進排水閘閘一座，該閘閘現已破損嚴嚴重。由于本本段堤防大部部分為土堤且且高程偏低，海海潮經常沿油田排污河河逆流而上，危危及兩岸的安全全。增殖站南段破損現現狀（一）增殖站南段破損現現狀（二）×××青靜黃擋潮潮閘下游左堤堤段本段海堤為青靜黃黃擋潮閘下游游左堤，現狀狀堤頂為近年當地部門門新建的混凝凝土路面，路路面寬3.55m，高程約6.1～6.2m。堤南側為青青靜黃擋潮閘閘入海口河道道，北側為蝦蝦池、魚池，兩側均為土坡，遇高潮時受海水沖刷淘刷，破損嚴重。青靜黃擋潮閘下游游左堤段破損損現狀工程治理的必要性性×××海堤是××××城市安全全的東部防線線，是xx地區經濟濟快速發展的的防潮屏障。但在近年的強強風暴潮的襲襲擊下，本次次確定的各加加固段破損嚴嚴重：（1）×××段現已被沖沖成嚴重的陡陡坎，陡坎最最大高差約22.0m，堤防被侵蝕蝕約20m，如不及時加加固，陡坎就就會愈演愈烈烈，有潰堤的的危險。（2）×××段高程達不不到設計標準準，現漿砌石石砂漿脫落嚴嚴重，擋墻齒齒腳面臨被淘淘空的危險，危危及堤防的安安全。（3）×××增殖站南段段由于本段堤堤防大部分為為土堤且高程程偏低，海潮潮經常沿油田田排污河逆流流而上，危及及兩岸的安全全。（4）×××青靜黃擋潮潮閘下游左堤堤段遇高潮時時受海水沖刷刷淘刷，破損損嚴重。本次安排治理這四四段或破損嚴嚴重或高程不不足，成為×××海堤中中的薄弱環節節，嚴重威脅脅堤后人民群群眾生命財產產安全。因此此，為保障沿堤人民群眾生生命財產安全全和加快xxx地區經濟發發展，對目前前海堤薄弱段實施加加固工程是十十分必要和迫迫切的。水文、氣象×××近海岸災害害性潮水是由由多種因素共共同作用產生生的。從總體體上可劃分為為三類：天文文因素、氣象象因素和地理理因素。天文文因素是形成成災害性潮水水位的重要因因素之一，歷歷史風暴潮大大都是在天文文大潮時疊加加了氣象和其其它因素引起起的，如19992年9月1日風暴潮災。氣氣象因素對潮潮高和潮流的的影響非常顯顯著。臺風是是誘發水位異異常變化的強強迫力，是風風暴潮形成的的主要因素。不不同的臺風類類型在不同的的地區產生的的增水程度有有明顯的差異異。對于××××近海，臺臺風常發生在在6～9月，因而引引起的風暴增增水也主要集集中在這一時時期。地理因因素是指沿海海地區的海岸岸形狀、海岸岸構造、港灣灣水深等邊界界條件。渤海海灣是一口袋袋狀，海岸線線為“Ω”形。當水體體向渤海灣輸輸送時，不易易向四周擴散散，導致灣內內水位急劇上上升，退水時時出口小，形形成長時間的的高潮位。地地面沉降和海海平面升高也也降低了海堤堤的高度，給給防潮工作帶帶來了不利因因素。在總體初設中對水水文、氣象資料作了大量量的詳盡分析和試試驗，歷年海海堤加固工程程設計中均采采取總體初設設水文分析結結果作為設計計的依據，本本次設計也采采用該分析結結果。潮位×××海堤潮位分分析是由××××水利局水文總總站完成的，分分析資料采用用了結果采用用皮爾遜Ⅲ型汛期高潮潮位的分析成成果。為了使潮位的代表表性更好一些些，在分析時時將薊運河閘閘下潮位代表表×××潮位，六米站潮位代代表×××潮位，工工農兵閘下潮潮位代表××××潮位，結結果值如表33-1。由于我市海堤前灘灘涂平坦開闊闊，縱坡僅為為0.4‰～1.41‰，堤前水深深小，根據觀觀測資料，目目前海堤位置退潮潮后堤前基本本無水，歷年年加固設計中中均采用堤前前無水作為低低潮位設計工工況。根據多年加固治理理實施情況，由由于我市海堤堤近岸多東南南風，施工季季節一般安排排在風時短、風風速小的春初初秋末枯潮期期，該期間基基本每天達到到的高潮位約約為3.300m，此潮位位作為施工期期的高潮位，一一般稱作常潮潮位。波浪海堤是防御風暴潮潮的前沿屏障障，與風浪的的作用密切相相關，天然情情況下影響波波浪爬高的因因素很多，如如風場要素(風區長度、風風區水深、風風速、風時等等)、灘地坡度度、海堤堤坡情況況（如坡度系系數、糙率、滲滲透系數）及及堤前水深等等等。青島海洋大學提交交的“×××海堤工程設計計風速和波浪浪要素計算報報告”是利用××××海洋站(38°34′N，117°449′E)19660年～19855年的各方向向實測年極值值波要素資料料，選用NE、E、SE三方向由大大到小排列，用用耿貝爾和皮皮爾遜Ⅲ型法計算了了波高H1/10和周周期T。經分析采采用了皮爾遜遜Ⅲ型的計算結結果如表3-2。根據各種波高的換換算系數見表表3-3(隨平均波高高與水深的比比值而變化)，求出海堤前H1％和H13％的波高值和和波長，見表表3-4、表3-5、表3-6。表3-3各種波高高的換算系數數波高比/hH1/10/H1％/H1/10H5％/H1/10H1/3/H1//100.02.021.200.9650.7960.11.921.180.9860.8140.21.811.160.9720.8330.31.701.140.9760.8530.41.591.120.9810.8740.51.481.100.9860.895海流潮流受渤海灣地形形影響，近岸岸為旋轉流，較較遠處為較典典型的往復流流，轉流時間間較短。漲落落潮主流向NNW-SSSE，基本與現現海擋堤線正正交。根據觀測資料，漲漲潮流速明顯顯大于落潮流流速，離岸越遠流流速越大。近近岸（-1.0m等深深線附近）漲漲、落潮流速速分別為0..22m/s、0.16m/s；-3.0m等深深線附近，分分別為0.331m/s和0.24m/s；-4.0m等深深線附近，漲漲、落潮流速速為0.355m/s、0.29m/s。平均漲潮歷時5hh31minn，平均落潮潮歷時6h54mmin。氣象根據×××xx地地區1951～1980年氣象資料料統計，多年年平均氣溫為為12℃，最高氣溫溫為39.9℃，最低氣溫溫為-18..3℃。月平均最最高氣溫為334.8℃（六月），最最低氣溫為--12.8℃（一月）。多年平均降水量6602.9mmm，其中60％以上集中中在七、八月月份。凍土平均深深度為43..2mm，最最大為59..0mm，平平均凍結日期期和解凍日期期分別為十二二月上旬和二二月下旬。多多年平均風速速為4.5mm/s，極大風速速為33.00m/s，風速在六六級以上的日日數多年平均均為97天。據30年資料統計，平均均每年有14.2個霧日，且且多出現在冬冬三月。能見見度小于1公里的大霧平平均每年實際際出現5天。海堤的安全與風力力、風向等有有直接關系。青青島海洋大學學提交的《××××海堤工程設計計風速和波浪浪要素計算報報告》中表明明來自渤海的的風多為SE、E、NE三個方向，7級風發生頻頻率最高。由×××海洋站19965～1989年4月～10月測風記記錄和××××氣象站1974～1993年的的各向年極值值風速資料分分析可得如下下結果。風力在25年中，4～10月月份7級風共出現382次，其中出出現頻次最高高月份為10月份，共出出現次數為93次；4～10月份中大大于等于8級風共出現105次，其中出出現最高頻次次也是10月份，共出出現次數為37次。統計時段內最大風風速為30mm/s，方向為NNW；次大風速速為26m/s，方向為NE。風向統計表明5～9月月份7級和大于等等于8級風出現最最高頻次的方方向為NNE—E向，5～7月出現7級風最高頻頻次的方向為為E向。25年中的4～10月月，7級風E向的頻次最最高，次數為為64次，ENE和NE向次之，頻頻次均為53次。設計風速設計風速的計算是是用SE、E、NE三向年極值值，將年極值值風速轉換為為國標要求的的10分鐘平均風風速V10組成序列，應應用耿貝爾極極值分布和皮皮爾遜Ⅲ型分布推算算設計風速。由由于皮爾遜Ⅲ型理論曲線線能與實測值值較好吻合，故故采用皮爾遜遜Ⅲ型的推算結結果，成果如如表3-7。表3-7海堤工程設計計風速（單位位：m/s）重現期風向100年50年20年10年NE30.5428.8826.9725.12E27.0326.1924.9223.87SE29.3227.3424.8322.85在皮爾遜Ⅲ型曲線線上可以得到到不同風向與與7級風力（133.9～17.1m/s）和11級風力（288.5～32.6m/s）相對應應的重現期。NE、E向7級風力相當當于1.1年和1年一遇風速；；SE向7級風風力相當于2年一遇風速速；NE向11級風風力相當于50～200年一遇遇風速；E向11級級風力相當于于200年一遇風速速；SE向11級風力相當于500～200年一遇遇風速。根據我市近海風暴暴潮時的風向向、風力、風風時的關系，選選用7級風作為設設計計算風力力。工程地質本次勘察的目的是是揭示工程區區內巖土的工工程地質條件件，查明地層層巖性分布規規律，提出土土體物理力學學參數，就地地基土的主要要工程地質問問題進行評價價，并提出相相應的處理措措施建議，為為工程設計提提供可靠依據據。本次地質質勘測工作是是在原總體可可研及總體初初設的基礎上上對×××段及×××增殖站站南段進行了了陸上及水上上進一步勘查查，完成勘察察工作量見表表4－1。×××送水路路東埝～送水水路西埝段及及×××青靜黃黃擋潮閘下游游左堤段利用用原有總體初初設的地質資資料。表4－1完成主要工作量統統計表工作項目單位工作量鉆探鉆孔m/孔185.5/7原狀樣件109擾動樣件89水樣組3原位測試標貫試驗次/孔89/4室內試驗天然含水量組109密度組109液限組144塑限組144比重組148壓縮試驗組83自然快剪組20飽和固結快剪組66滲透試驗組22顆分試驗組58水質簡分析組3注：⑴采用普通取土器液液壓取樣，均均為Ⅰ、Ⅱ級土樣；標標準貫入試驗驗錘重63..5kg，落距76cm。自自動落錘，預預打15cmm，貫入30ccm；⑵室內試驗依據《土土工試驗規程程》（SL237－1999）進行。勘察過程中采用鉆鉆探、取樣、標標準貫入試驗驗及室內土工工試驗等勘察察方法及手段段，用以了解解和揭示場地地土的工程特特性。勘察工作中主要依依據規程、規規范如下：.《水利水電工程地地質勘察規范范》（GB502287－99）；.《巖土工程勘察規規范》（GB500021-20001）；.《巖土工程技術規規范》（DBB29-200-20000）；.《建筑樁基技術規規范》（JGJ994-94）；.《建筑地基基礎設設計規范》（GB500007-20002）；.《建筑抗震設計規規范》（GB500011-20001）；.《水利水電鉆探規規程》（SL2911-20033）；.《土工試驗規程》(SL2337－1999)。本工程采用19990年×××任意直直角坐標系，大沽高程。地質概況自然地理工程區位于××××東部，行政政區劃分別隸隸屬×××和×××。氣候候屬于溫帶大大陸性季風氣氣候區。具有有冬季寒冷干干燥，夏季炎炎熱多雨等特特點，年平均均氣溫11.1℃～12.3℃，極端最低低氣溫-177.8℃；7月份氣溫最最高，月平均均26.7℃，極端最高高氣溫40..8℃。多年平均均降水量在5548mm，降水多多集中于7、8、9月份，占全全年降水量的的80%以上，降水水量年際變化化較大。封凍期為每年111月至翌年2月，最大凍凍土深度為00.58m。凍凍土類型屬于于季節性凍土土。地形地貌工程區位于華北平平原東北部，屬屬沖積、海積積平原地貌，地地勢平坦。新新港船閘～救助局段，在在海河入海處處，灘地較緩緩，其邊緣有有拋石；××××增殖站南南段擋潮閘，有有兩條并排的的河溝自西流流向東，河道道以灘地為主主，較緩，東東北側有一揚揚水泵站，東東側為海堤巡巡防公路。地層巖性×××新港船閘～～救助局段勘探深度范圍內揭揭露的地層為為第四系全新新統及上更新新統的松散堆堆積物。按巖巖性類別及其其工程地質特特性自上而下下分述如下：：（1）第四系全新統中組組海相沉積層層（mQ）巖性由淤泥質粉質質粘土、淤泥泥質粘土及粉粉質粘土組成成。①淤泥質粉質粘土：：灰褐～褐灰色，飽飽和，流塑，土土質不均，含含有機質。層層厚5.60～6.30m，層底高程-5.900～-5.455m。表層（ZK06孔）分布厚厚約0.400m碎石土（人人工填土）。②淤泥質粘土：褐灰灰～灰色，飽和和，流塑，土土質不均，含含有機質，局局部夾粘土薄薄層，含貝殼殼碎屑。層厚厚7.80～8.40m，層底高程-13.885～-13.770m。③粉質粘土：灰色，飽飽和，軟塑，土土質不均，局局部夾粉土薄薄層，含貝殼殼碎屑。層厚厚2.80～2.90m，層底高程-16.665～-16.660m。（2）第四系全新統下組組陸相沖積層層（alQ）巖性由粉質粘土及及粉土組成。④粉質粘土：灰白～～灰黃色，飽飽和，軟塑～～可塑，土質質不均。層厚厚1.10～2.00m，層底高程-18.660～-17.775m。⑤粉土：褐黃色，稍稍濕，密實，土土質不均，含含銹斑，局部部夾粉砂薄層層。層厚2.70～3.70m，層底高程-21.445～-21.330m。（3）第四系上更新統五五組河床～河漫灘相沖積積層（alQQ）巖性由粉質粘土組組成。⑥粉質粘土：黃褐色色，飽和，可可塑，土質不不均，含銹斑斑。該層未鉆鉆穿。×××增殖站南段段勘探深度范圍內揭揭露的地層為為第四系全新新統及上更新新統的松散堆堆積物。按巖巖性類別及其其工程地質特特性自上而下下分述如下：：（1）第四系全新統人工工填土層（rQ）以素填土為主，主主要分布于河河道兩側堤岸岸部位。eq\o\ac(○,0)素填土：巖性以粉粉質粘土為主主，黃褐色，濕濕，土質不均均，含銹斑。層層厚0.60～2.80m，層底高程2.78～2.98m。主要分布布于河道堤防防部位。（2）第四系全新統新近近組故河道沖積層層（alQ）①淤泥質粘土：灰褐褐～褐灰色，飽飽和，流塑，土土質不均，含含有機質。層層厚3.90～5.60m，層底高程-2.822～-0.922m。（3）第四系全新統中組組海相沉積層層（mQ）巖性由淤泥質粘土土、粉質粘土土及粉土組成成，全區分布布。②淤泥質粘土：褐灰灰～灰色，飽和和，流塑，土土質不均，局局部夾粉質粘粘土薄層，含含貝殼碎屑。層層厚9.50～11.30m，層底高程-12.442～-12.003m。③粉質粘土：灰色，飽飽和，軟塑，土土質不均，局局部夾粉土薄薄層，含貝殼殼碎屑。層厚厚0.90～1.20m，層底高程-13.442～-12.993m。ZK03孔未揭露。③-1淤泥質粘土：灰黑黑色，飽和，流流塑，土質不不均，含大量量有機質。在在ZK04、ZK05孔揭露。層層厚0.80～0.90m，層底高程-14.332～-14.222m。④粉土：灰色，濕，中中密，土質不不均，局部夾夾粉質粘土薄薄層。層厚0.60～3.10m，層底高程-15.116～-14.223m。（4）第四系全新統下組組沼澤相沉積層（hQ）⑤粉質粘土：灰白色色，飽和，可可塑，土質不不均，局部夾夾粉土薄層。層層厚1.50～1.80m，層底高程-16.666～-16.003m。（5）第四系全新統下組組陸相沖積層層（alQ）⑥粉質粘土：褐黃色色～黃褐色，飽飽和，可塑，土土質不均，含含銹斑，局部部有粉土層（ZK04、ZK05孔在埋深21.800～22.90mm以下分布厚0.90～1.30m的⑥-1粉土層），層層厚1.40～4.50m，層底高程-20.882～-18.772m。（6）第四系上更新統五五組河床～河漫灘相沖積積層（alQQ）巖性由粉土及粉質質粘土組成，全全區分布。⑦粉土：黃褐色～褐褐黃色，濕，密密實，土質不不均，含銹斑斑，局部夾粉粉砂薄層。層層厚5.50m，層底高程程-21.992m。⑧粉質粘土：褐色，飽飽和，可塑，土土質不均，含含銹斑，局部部夾粉土薄層層。可見最大大層厚2.70m，該層未鉆鉆穿。地質構造根據《×××區域域地質志》及及《×××鄰近地地區地質構造造及震中分布布圖》，新港港船閘～救助局段、×××增殖站站南段位于Ⅰ構造單元華華北準地臺，Ⅱ級構造單元元華北斷陷，Ⅲ級構造單元元滄縣隆起東東部。詳見圖圖4－1。新港船閘～救助局段段近場區255km范圍內主要要斷裂共有3條。距海河河斷裂約4..0km，距茶淀斷斷裂約16..5km，距程林莊莊斷裂約199.5km。據史料記記載，1815年場區西部部曾發生5～5.9級地震，1976年場區北部部曾發生6～6.9級地震，1976年場區東部部曾發生5～5.9級地震。××××增殖站南南段近場區25km范圍內有滄滄東斷裂，多多條次級斷裂裂存在。圖4－1近場區斷裂及震中中分布示意圖圖根據1/400萬《中中國地震動參參數區劃圖》（GB18306-2001）,×××段場區地震動峰值加速度為0.15g，相應基本烈度為Ⅶ度；×××段場區地震動峰值加速度為0.10g，相應基本烈度為Ⅶ度。水文地質工程區地下水為第第四系孔隙型型潛水，主要要賦存于第四四系全新統新新近沉積及中中組海相沉積積的淤泥質粘粘性土層中。受受大氣降水及及海潮水補給給影響，地下下水水位年變變幅較小，埋埋深較淺。受受潮水起落影影響，勘察期期間×××段地表表水埋深約1.5mm，×××段地表表水埋深約0.5mm。×××新港船閘～～救助局段據室內滲透試驗可可知，各土層層水平滲透系系數多為10-6cm/s，主要為為微透水層，各各單元土體滲滲透系數平均均值及滲透性性分級詳見表表4-2。表4-2新港船閘～救助局局段各土層滲透透性分級表地層時代單元號及土層名稱稱水平滲透系數(ccm/s)滲透性等級mQ①淤泥質粉質粘土1.16×10--5弱透水②淤泥質粘土4.96×10--7極微透水③粉質粘土7.60×10--6微透水alQ⑥粉質粘土3.35×10--6微透水根據《水利水電工工程地質勘察察規范》（GB502287－99）中環境水水的腐蝕性評評價標準，判判定結果詳見見表4-3。表4-3環境水腐蝕蝕性判定評價類別水對混凝土結構的的腐蝕性備注腐蝕性特征的判斷斷依據HCO3-含量(mmol//l)cl－(mg/l)pH值侵蝕性CO2含量量(mg/l))Mg2+含量(mmg/l)SO42-含量((mg/l))試驗指標SY037.3112510.1228.020864.401910.18普通水泥腐蝕性評價無無無無強腐蝕由上表可以看出，環環境水中Mg及SO含量超標，經經評定為分解解結晶復合類類硫酸鎂型弱弱腐蝕及結晶晶類硫酸鹽型型強腐蝕。另另外，cl－能引起鋼筋筋的銹蝕。×××增殖站南段段據室內滲透試驗可可知，各土層層水平滲透系系數多為10-6cm/s，主要為為微透水層，各各單元土體滲滲透系數平均均值及滲透性性分級詳見表表4-4。表4-4增殖站南段各土層層滲透性分級級表地層時代單元號及土層名稱稱水平滲透系數(ccm/s)滲透性等級alQ①淤泥質粘土1.50×10--6微透水mQ②淤泥質粘土3.88×10--6微透水③粉質粘土1.93×10--5弱透水hQ⑤粉質粘土7.52×10--8極微透水alQ⑥粉質粘土9.32×10--6微透水⑥-1粉土5.69×10--5弱透水根據《水利水電工工程地質勘察察規范》（GB502287－99）中環境水水的腐蝕性評評價標準，判判定結果詳見見表4-5。表4-5環境水水腐蝕性判定定評價類別水對混凝土結構的的腐蝕性備注腐蝕性特征的判斷斷依據HCO3-含量(mmol//l)cl－(mg/l)pH值侵蝕性CO2含量量(mg/l))Mg2+含量(mmg/l)SO42-含量((mg/l))試驗指標SY014.7721187.0667.4401499.092913.02普通水泥SY023.1516796.3227.8001148.502339.97腐蝕性評價無無無無強腐蝕由上表可以看出，環環境水中Mg及SO含量超標，經經評定為分解解結晶復合類類硫酸鎂型弱弱腐蝕及結晶晶類硫酸鹽型型強腐蝕。另另外，cl－能引起鋼筋筋的銹蝕。工程地質條件及評評價×××新港船閘～～救助局段.1土體的物理力力學性質本次勘察對所取原原狀土樣進行行物理性質分分析，還選取取了部分試樣樣進行了力學學性質、滲透透試驗及顆粒粒分析。試驗驗方法嚴格按按有關規程、規規范及相關標標準進行，試試驗成果見土土工試驗成果果總表。各單元土體物理力力學性質指標標，依據室內內試驗和原位位測試成果并并根據具體地地質條件，進進行分析、類類比，提出土土體物理力學學參數建議值值。詳見表44-6、表4-7。土體物理力學參數數建議值選取取原則：一般般特性指標，如如土的天然密密度等物性指指標一般以算算術平均值作作為建議值；；主要計算指指標如土的粘粘聚力、內摩摩擦角、壓縮縮系數、壓縮縮模量、滲透透系數等應以以工程安全為為建議值的選選取原則，其其中：粘聚力力、內摩擦角角取試驗峰值值的小值平均均值～平均值；壓壓縮系數取大大值平均值選選取，壓縮模模量取小值平平均值～平均值。各單元承載力標準準值結合室內內試驗成果及及野外原位測測試綜合進行行分析、調整整，給出承載載力建議值。4.5.1.2主要工工程地質問題題及評價根據場地各單元土土體的物理力力學特征，工工程區內主要要存在以下工工程地質問題題：（1）地基土的強度勘探范圍內①淤泥泥質粉質粘土土（mQ），該層液液性指數平均均1.55，呈流塑狀狀態，壓縮系系數平均0.74MPPa-1，屬高壓壓縮性，最大大厚度6.330m，承載載力建議值70kPa，工程性性質較差。②淤泥質粘土（mQQ），該層液液性指數平均均1.09，呈流塑狀狀態，壓縮系數數平均1.10MPPa-1，屬高壓壓縮性，最大大厚度8.440m，承載載力建議值65kPa，工程性性質較差。③粉質粘土（mQ），該該層液性指數數平均0.88，呈軟塑狀狀態，壓縮系系數平均0.34MPPa-1，中等壓壓縮性，最大大厚度2.990m，承載載力建議值110KPaa，工程性質質一般。（2）地震液化本場區地面以下117.90mm深度范圍內內無粉土層分分布，設計時時可不考慮地地震液化對海海堤的影響。表4-6xx～xx段土體體物理性質指指標建議值表表成因時代工程地質單元巖性含水量濕重度干重度孔隙比液限液性指數ωγγdeWLIL%kN/cm3kN/cm3—%—mQ①淤泥質粉質粘土38.218.213.11.06530.81.55②淤泥質粘土49.016.711.31.44448.11.09③粉質粘土22.619.716.10.68323.90.88alQ④粉質粘土26.019.415.40.76928.70.78⑤粉土18.620.717.40.55325.90.28alQ⑥粉質粘土22.220.116.40.65026.60.65表4-7xx～xx段土體體力學性質指指標建議值表表成因時代工程地質單元巖性室內試驗承載力標準值av(0.1-0.2))Es(0.1-00.2）自然快剪飽和固結快剪MPa-1MPac(KPa)φ(?)c(KPa)φ(?)fk(KPa)mQ①淤泥質粉質粘土0.742.92108.570②淤泥質粘土1.102.2077.565③粉質粘土0.345.20718.0110alQ④粉質粘土0.325.301416.0130⑤粉土0.227.10722.0160alQ⑥粉質粘土0.296.001820.0150×××增殖站南段段擋潮閘及海海堤.1土體的物理力力學性質本次勘察對所取原原狀土樣進行行物理性質分分析，還選取取了部分試樣樣進行了力學學性質、滲透透試驗及顆粒粒分析。試驗驗方法嚴格按按有關規程、規規范及相關標標準進行，試試驗成果見土土工試驗成果果總表。各單元土體物理力力學性質指標標，依據室內內試驗和原位位測試成果并并根據具體地地質條件，進進行分析、類類比，提出土土體物理力學學參數建議值值。詳見表4-8、表4-9。土體物理力學參數數建議值選取取原則：一般般特性指標，如如土的天然密密度等物性指指標一般以算算術平均值作作為建議值；；主要計算指指標如土的粘粘聚力、內摩摩擦角、壓縮縮系數、壓縮縮模量、滲透透系數等應以以工程安全為為建議值的選選取原則，其其中：粘聚力、內摩擦角角取試驗峰值值的小值平均均值～平均值；壓縮系數取大值平平均值選取，壓壓縮模量取小小值平均值～～平均值。力學性質指標對組組數少于6組的，一般般取算術平均均值或參考臨臨近或其它地地質單元試驗驗統計成果，采采用工程地質質類比法，提提出建議值。各單元承載力標準準值結合室內內試驗成果及及野外原位測測試綜合進行行分析、調整整，給出承載載力建議值。.2主要工程地質質問題及評價價根據場地各單元土土體的物理力力學特征，工工程區內主要要存在以下工工程地質問題題：（1）地基承載力擋潮閘底板高程約約為0.000m，座落在①淤泥質粘土土（alQ）中，該層層液性指數平平均1.26，呈流塑狀狀，壓縮系數數平均0.89MPPa-1，屬高壓壓縮性。該層層基礎以下有有效厚度1.70～2.50m，承承載力建議值值65kPa；其下為為（mQ）。表4-8增殖站南段段土體物理性質質指標建議值值表成因時代工程地質單元巖性含水量濕重度干重度孔隙比液限液性指數ωγγdeWLIL%kN/cm3kN/cm3—%—alQ①淤泥質粘土47.517.311.81.33643.41.26mQ②淤泥質粘土38.817.912.91.12138.41.01③粉質粘土25.619.415.40.75825.90.98③-1淤泥質粘土55.418.712.11.27444.11.56④粉土27.119.615.40.75326.01.11hQ⑤粉質粘土22.920.116.40.65526.60.70alQ⑥粉質粘土24.619.815.90.71631.60.56⑥-1粉土23.019.916.20.66325.90.63alQ⑦粉土23.220.416.50.63625.70.71⑧粉質粘土26.319.915.80.73032.00.62表4-9增殖站南段段土體力學性質質指標建議值值表成因時代工程地質單元巖性室內試驗承載力標準值鉆孔灌注樁建議值av(0.1-0.2))Es(0.1-00.2）自然快剪飽和固結快剪MPa-1MPac(kPa)φ(?)c(kPa)φ(?)fk(kPa)樁極限側阻力qsik樁極限端阻力qPk(kPa)(kPa)alQ①淤泥質粘土0.892.6252.06514mQ②淤泥質粘土0.723.00810.57515③粉質粘土0.355.00815.511023③-1淤泥質粘土0.673.48155.06516④粉土0.256.90919.013036hQ⑤粉質粘土0.325.201017.013040alQ⑥粉質粘土0.276.601417.014043⑥-1粉土0.227.515046alQ⑦粉土0.209.0722.016050700⑧粉質粘土0.355.001811.5150注：表中鉆孔灌注注樁極限端阻阻力標準值僅僅適用于孔底底沉淤小于1100mm。②淤泥質粘土（mQQ）厚度9.50～10.10mm，該層液性性指數平均1.01，呈流塑狀狀，壓縮系數數平均0.72MPPa-1，屬高壓壓縮性，承載載力建議值75kPa。均不滿滿足閘基對天天然地基的要要求。（2）臨時邊坡穩定擋潮閘地面高程22.67～2.77m，擬擬建筑物基底底高程約0..00m，基基坑最大開挖挖深度2.777m。邊坡坡主要由①淤泥質粘土土組成。淤泥泥質粘土呈流流塑狀，具有有流變特性，且且抗剪強度較較低，對邊坡坡穩定不利，邊邊坡開挖時易易產生塌滑。建議采取有效的支支護措施。（3）地震液化根據勘察資料，本本場地埋深14.7～19.9m段分布布有粉土層，依依據《水利水水電工程地質質勘察規范》（GB50287-99）附錄N土的液化判別，粒徑小于0.005mm的顆粒ρc含量質量百分率相應于地震設防烈度七度時不小于16%時，可初判為不液化土。該段粉土層粘粒含量為17.8～19.5％，平均18.9％，初判為不液化土。海堤所需參數可按統計表及建議表數值采用。.3擋潮閘地基強強度及樁端持持力層的選擇擇由土體的物理力學學性質指標可可以看出，aalQ陸相沖沖積形成的粉粉土工程性質質較好，該層層埋深21.800～24.40m，層厚5.50m，分分布較穩定，密密實，壓縮系系數平均值為為0.20MPPa-1，承載力力較高，可作作為樁端的持持力層。根據據場地土的分分布特征，綜綜合考慮地基基處理手段的的適應性、經經濟性建議采采用鉆孔灌注注樁基礎，可可選擇alQQ第⑦層粉土作為為樁端持力層層。按照《建筑樁基技技術規范》（JGJ94-94）及地基土物理力學性質指標確定各單元土體鉆孔灌注樁的極限側阻力標準值qsik和極限端阻力標準值qpk，見表4-9。×××送水路東埝埝～送水路西西埝段勘探區8米深范圍圍內均為第四四系全新統地地層，按時代代及成因可分分為三層，按按巖性及工程程地質特性的的差異可分為為四層，現從從上至下分述述如下：第四系全新統人工工填土層（rQ）素填土由粘土、粉粉質粘土組成成，呈黃褐色色，濕，可塑塑，含銹班，貝貝殼碎片和碎碎屑，含少量量葦根，黑色色有機質，層層厚1.8～2.4m，層底底高程3.4～4.0m。第四系全新統陸相相層（alQ）粘土層：黃褐色，灰灰黃色，飽和和，可塑～軟軟塑，已可塑塑為主，局部部含黑色有機機質和貝殼碎碎片等普遍有有小孔洞，層層厚2.2～3.1m，層底底高程0.8～1.4m。（3）第四系全新統海相相沉積層（mmQ）本層未穿透，層厚厚不祥。可見見巖性有粉質質粘土和粉土土層。粉質粘土層：灰色色、飽和、以以流塑為主，含含貝殼碎屑，粘粘土與粉土互互層，層理明明顯，本層未未鉆穿，最大大厚度不詳，最最小層厚2.1～2.4m。粉土層：灰色，飽飽和，可塑～～軟塑，含貝貝殼碎屑，振振動析水，粘粘土與粉土互互層，層理明明顯，呈透鏡鏡體分布，層層厚不祥。×××青靜黃擋潮潮閘下游左堤堤段勘探深度范圍內揭揭露的地層為為第四系全新新統及上更新新統的松散堆堆積物。按巖巖性類別及其其工程地質特特性自上而下下分述如下：：（1）第四系全新統人工工填土層（rQ）①素填土由粘土、粉粉質粘土組成成，呈黃褐色色，濕，可塑塑，含大量碎碎貝殼。層厚厚1.0～1.5m，層底底高程4.0～4.3m。（2）第四系全新統陸相相沖積層（aalQ）巖性由粉質粘土和和粘土組成。②粉質粘土：灰黑色色，飽和，軟軟塑，含碎貝貝殼。層厚1.3～1.5m，層底底高程2.8～3.1m。③粘土：灰黑色，飽飽和，軟塑，含含黑有機質。層層厚2.0～2.3m，層底底高程0.8～1.1m。（3）第四系全新統中組組海相沉積層層（mQ）巖性由粉土和淤泥泥質粘土組成成。④粉土：灰色，飽和和，軟～流塑塑。層厚3.2～3.3m，層底底高程-2.5～-2.8m。⑤淤泥質粘土：灰色色，飽和，流流塑，含貝殼殼碎屑。層厚厚2.5～2.8m，層底底高程-4.6～-4.8m。結論及建議⑴×××新港船閘～～救助局段：勘勘察場地地震震動峰值加速速度為0.115g，相應應抗震設防烈烈度為Ⅶ度；×××增殖站站南段：勘察場場地地震動峰峰值加速度為為0.10g，相應抗震震設防烈度為為Ⅶ度。⑵勘察場地地貌單元元屬于沖積、海海積平原地貌貌。鉆探揭露露深度范圍內內地層主要為為第四系全新新統新近組河河道沖積、中中組海相沉積積、下組陸相相沖積及上更更新統沖積形形成的淤泥質質粘土、淤泥泥質粉質粘土土、粉質粘土土及粉土層。⑶×××增殖站南段段擋潮閘底板板底高程約為0..00m，座座落在第四系系全新統新近近組河道沖積積的淤泥質粘粘土（alQ）層上，地地基承載力標標準值65kPa，地基強強度低，對于于閘基礎說來來，無論強度度或變形均不不滿足要求，建建議采用鉆孔孔灌注樁基礎礎。以alQQ第⑦層粉土層可可作為擬建建建筑物的樁端端持力層，單單樁豎向極限限承載力標準準值應根據現現場試樁結果果綜合確定。⑷×××增殖站南段段擋潮閘存在在臨時邊坡穩穩定問題，淤淤泥質土呈流流塑狀，對邊邊坡的穩定不不利，開挖時時局部有可能能產生滑移，建建議采取臨時時支護措施，以以保證邊坡土土體穩定。嚴嚴禁靠近邊坡坡堆放施工棄棄土，基坑施施工過程中應應及時對基坑坑降水、排水水，同時注意意機械振動對對軟土的影響響。⑸新港船閘～救助局局段：場區內內環境水對普普通水泥具結結晶類硫酸鹽鹽型強腐蝕；；×××增殖站站南段：場區區內環境水對對普通水泥具具分解結晶復復合類硫酸鎂鎂型弱腐蝕及及結晶類硫酸酸鹽型強腐蝕蝕。需采取必必要的防腐措措施。⑹增殖站南段擋潮閘閘、新港船閘～救助局段在埋埋深20.00m、15.0mm深度范圍內內無液化土層層分布，設計計時可不考慮慮地震液化對對建筑物及海海堤的影響。⑺場地凍土深度約為為0.58m。工程設計工程等級根據可研報告及總總體初設，綜合考慮海海堤工程保護護對象的規模模和近年來海海堤工程實施施情況，本次次確定加固段段海堤工程為Ⅱ等工程，海堤堤及穿堤建筑筑物為2級建筑物。設計標準×××海堤堤線長長，情況復雜雜，根據保護護范圍及重要要程度，海堤堤工程又分為重重點段和一般般段，根據重重點段保護范范圍為開發區區、保稅區、港港口工業區和和城鎮居民區區、海防路等等，一般段保保護范圍為鹽鹽池、蝦池、農農田等。由于于×××海堤防防潮任務的緊緊迫性及資金金所限，歷年年海堤工程建設中除吹填填筑堤段按照照50年一遇標準準實施外，大大都未能一次次性達到2級防御的標標準，即按≥50年～100年一遇標準準，但又必須須具有相當的的防潮能力，因因此，實際按按照設計風速速標準七級風風、重點段50年一遇潮位、一般段20年一遇潮位實施。本次設計×××段段堤后為鹽池池或蝦池，××××段堤后后為渤海石油油路及海河干干流，該兩段段海堤兩側已已建設完成海堤堤設計標準均均為一般段，同同時考慮到以上兩段越浪造成成潮災損失相相對較小，故故本次設計維維持原總體初步設設計標準，即即20年一遇潮位位、七級風標準準實施。×××段原為吹填填筑堤段，設設計高程為77.50m，海海堤保護對象象主要為鹽池池，因沉降等等原因，現狀狀堤頂高程約約為6.50～6.70m,高于其兩側側近年所建設設海堤頂高程程(分別為6.550m及6.00mm)，本次設計計根據海堤現現狀、保護對對象以及資金金等原因，僅僅對其海潮毀毀壞的迎海側側堤坡進行修修復加固設計計，設計防潮潮標準按照20年一遇潮位位、七級風標標準考慮。×××、×××、×××20年一遇的潮潮位分別為44.46m、4.58m、4.49mm。設計依據依據文件及基礎資資料(1)×××海堤管管理處《設計計委托函》;(2)海堤工程可行行性研究報告告及批復文件件；(3)海堤工程總平平面位置圖；；(4)海堤工程地形形圖（包括橫橫斷面成果表表及1/5000、1/2000和1/50000帶狀地形形圖）；(5)×××海堤22008年加固工程初步設計計階段地質勘勘察報告；(6)×××（××××、×××、×××）海擋工程初步設設計報告。主要采用的規范、規規程和標準各專業采用的主要要規范、規程程和標準見表表5-1。表5-1各專業遵循的主要要規范規程序號專業規范標準編號1水工水利水電工程初步步設計報告編編制規程DL5021-993堤防工程設計規范范GB50286--98混凝土結構設計規規范GB50010--2002防波堤設計與施工工規范JTJ298-998水工混凝土結構設設計規范SL/T1911-96水工建筑物荷載設設計規范DL5077-11997水工擋土墻設計規規范SL379-22007水工建筑物抗冰凍凍設計規范SL211-98水閘設計規范SL265-20001建筑地基處理技術術規范JGJ79-20002(JJ220-22002)建筑樁基技術規范范JGJ94-994土工合成材料應用用技術規程GB50290--982機電及金屬結構水利水電工程鋼閘閘門設計規范范SL74-95水工金屬結構防腐腐蝕規范SL105-9553施工組織設計水利水電工程施工工組織設計規規范SL303-200044水土保持設計開發建設項目水土土保持方案技技術規范SL204-988水土保持綜合治理理技術規范土壤侵蝕分類分級級標準SL190－20007水土保持概(估))算編制規定定水利部水總［20003］67號5環境保護設計建設項目環境保護護管理規定（87）國環字002號號文水利水電工程環境境保護設計概概（估）算編編制規程SL359-200066工程管理水閘工程管理設計計規范SL170-966堤防工程管理設計計規范SL171-9667投資水利部水總[20002]1116號文建設部計價格[22002]10號文堤線布置按照可研和總體初初步設計成果果，并與有關部部門多次現場場查勘地形現現狀，在以下下原則下布置堤堤線：①應盡可能利用現狀狀海堤和有利地地形，修筑在在土質較好、比比較穩定的位位置上；②堤線應力求平順，各各堤段平緩轉轉彎處盡可能能避免強風暴暴潮正面襲擊擊，利于防潮潮搶險和工程程管理；③堤線應布置在拆遷遷房屋少的地地帶，節省工工程投資；④設計海堤平面布置置應盡量結合合已有及規劃劃資料，降低低工程投資，避避免浪費投資資和重復建設設。各段設計分別敘述述如下：(1)×××送水路東埝埝～送水路西西埝吹填試驗驗段（總體樁樁號14+6877～16+5155）該段工程作為復式式設計斷面試試驗工程，原原建設時間為為1999年至2000年間。本段設設計思路為以完善原設設計為主，主主要對沖塌堤堤坡進行加固固，維持原堤堤線走向。該段目前原原迎海側土坡坡坍塌位置距距離堤肩距離離10～30m，綜合考慮慮施工圍堰、回回填用土要求求但附近調土土困難的情況況，本次設計計比較工程段段內土方平衡衡堤坡順直設設計和繞坍塌塌實際位置布布置堤坡方案案，前者施工方方便、防潮岸岸線較短且順順直，投資少，因因此采用前者者設計布置方方案。經土方方平衡計算后后確定設計平平臺迎海側距距原吹填堤肩肩距離為14m，起點與2006年海擋加固固工程順接，終終點與2001年（二期）應應急加固工程程順接，設計計長度約為11565m。詳詳見設計平面面圖834CSSG-01--00-011。（2）×××新港船閘～～救助局段（78+6995～79+0771）本段起點為新港船船閘南側新建建懸臂式擋土土墻，終點和和交通部救助助局圍墻連接接。設計時比比較了三種線路方案，方案一一是現狀海堤舊墻位置置布置路線，需拆除重建防浪浪墻以及新建建迎海側結構構。該方案的的優點是工程程直接投資相相對較小，缺缺點是施工時時需破路影響交交通組織，施工協調難難度大，并把把遠洋運輸公公司甩在了堤堤外。方案二二把堤線布置置在原堤線迎迎海側，把遠遠洋運輸公司司保護在堤線線內，在滿足工程程布置和施工工道路的情況況下盡量靠近近原舊防浪墻，新新建海堤背海海側堤肩距原原舊防浪墻一一般距離為6.0m，該方案的優優點是施工時不破壞壞道路，施工受干擾擾較小，保護護范圍大，缺缺點是投資相對較較大，堤線順順直度差。方案三是堤堤線布置在遠遠洋運輸公司司外海側，堤堤線大部分距距離現狀就堤堤距離約為10～15m，該方案新新筑堤后空地地較大，后期期可以適當進進行景觀綠化化布置，但投投資最大，筑筑堤地基情況況較差。經現場查勘并結合合當地有關部部門意見，設設計采用方案案二線路。為為方便遠洋運運輸公司碼頭頭的進出，在在新建擋墻臨臨碼頭處留設設寬5m道口一處處，設計鋼制制閘門2扇。堤線設計計長度約為3321m，詳見設計平平面圖834CSSG-02--00-011。（3）×××增殖站南段段（125+3341～128+0007）本段在總體初設時時堤線是布置置在油田排污污河的兩岸，長長約26666m。本次設設計采用在河河口建擋潮閘閘的方案以縮縮短堤線長度度。起點為泵泵站與2001年海擋二期期治理路面相交位置置，沿泵房后后路面向西約50m再折向向南通過蝦池池進排水閘后后一直到油田田排污河右堤堤再折向東與與現狀混凝土土路連接。設設計長度約221