第四章

傳

熱

4.1.2傳熱過程

一、傳熱速率

熱流量Q：即單位時間內熱流體通過整個換熱器的傳熱

面傳遞給冷流體的熱量，單位是W。熱流密度（或熱通量）q：單位時間內通過單位傳熱面積所傳遞的熱量，單位是W/m2

二、穩定傳熱和不穩定傳熱三、傳熱機理

傳導、對流和輻射

第二節熱傳導4.2.1傅里葉定律

4.2.2導熱系數

4.2.3平壁熱傳導

4.2.4圓筒壁的熱傳導

4.2.1傅里葉定律

一、溫度場和等溫面二、溫度梯度

三、傅里葉定律

或

穩定的一維溫度場：

在熱傳導時，其傳熱速率與溫度梯度及傳熱面積成正比

4.2.2導熱系數

λ

一、固體的導熱系數導熱系數表征物質導熱能力的大小，是物質的物理性質之一，單位為W/（m·℃）

大多數金屬材料

為負值，大多數非金屬材料

為正值

二、液體的導熱系數

三、氣體的導熱系數

氣體的導熱系數小，隨溫度升高而增大

非金屬液體中水最大。除水和甘油外，絕大多數液體的導熱系數隨溫度的升高而略有減小

4.2.3平壁熱傳導一、單層平壁熱傳導

或

4.2.4圓筒壁的熱傳導一、單層圓筒壁的熱傳導

管長L足夠長,視為—維穩定導熱

或4.2.4圓筒壁的熱傳導一、單層圓筒壁的熱傳導

管長L足夠長,視為—維穩定導熱

或二、多層圓筒壁的熱傳導

三層圓筒壁的導熱速率方程：二、多層平壁的熱傳導（三層）對n層平壁：4-3-2牛頓冷卻定律和對流傳熱系數

根據有效膜概念積分后得

T、TW——分別對熱流體和冷壁溫度，℃

——對流傳熱系數，W/（m2·℃），

α尚不能從理論上求得。一般通過實驗測定不同情況下流體的對流傳熱系數，并將其關聯成經驗表達式以供設計計算時使用。影響對流傳熱效果的因素:

一、流體的種類和相變化的情況

:液體、氣體和蒸氣的對流傳熱系數各不相同,流體有無相變化，對傳熱有不同的影響

二、流體性質:對流傳熱系數影響較大的是流體的比熱容、導熱系數、密度和粘度等。

三、流體流動狀態:流體為湍流流動時靠近固體壁面處的層流底層厚度變薄，傳熱速率提高，即α增大

四、流體對流起因

:強制對流的流速比自然對流的高，因而α也高

五、傳熱面的形狀、相對位置與尺寸

:傳熱面的形狀（管、板、翅片等）、傳熱面的方向和布置（水平、旋轉等）及流道尺寸（管徑、管長等）都直接影響對流傳熱系數。4-3-3對流傳熱的因次分析一、無相變強制對流傳熱過程

f（Nu，Re，Pr）=0二、無相變自然對流傳熱過程

f（Nu，Pr，Gr）=0三、對流傳熱過程準數方程中各符號意義定性溫度:對物性取平均值的問題。特征尺寸：圓管的特征尺寸取管徑d；非圓形管，通常取當量直徑de為特征尺寸；對大空間內自然對流，取加熱（或冷卻）表面的垂直高度為特征尺寸。表4-2準數的符號及意義表4-2準數的符號及意義準數名稱符號意義努塞爾數（Nusseltnumber）Nu=α/（λ/l），反映和純導熱相比，對流使傳熱系數增大的倍數雷諾數（Reynoldsnumber）Re是流體所受慣性力和粘性力之比，表征流體的流動狀態和湍動程度對對流傳熱的影響普蘭特數（Prandtlunmber）表示流體物性對對流傳熱的影響格拉斯霍夫數（Grashofnumber）表示自然對流對對流傳熱的影響表4-2準數的符號及意義

4-3-4對流傳熱系數的經驗關聯式

一、無相變時流體在管內強制對流

1．流體在圓型直管內作強制湍流

Nu=CRemPrn

①Re＞10000，即流動是充分湍流的；②0.7＜Pr＜160；

③流體粘度較低（不大于水的粘度的2倍）；④L/d＞60，即進口段只占總長的一小部分，管內流動是充分發展的。

m為0.8，指數n與熱流方向有關：當流體被加熱時，n=0.4；當流體被冷卻時，n=0.3。

定性溫度為流體主體溫度在進、出口的算術平均值，特征尺寸為管內徑di。

2．流體在圓形直管中作過渡流

Nu=CRemPrn計算得的α乘以小于1的系數f

3．流體在圓型彎管內作強制湍流Nu=CRemPrn計算得的α乘以小于1的系數f

/4．流體在非圓型管中作強制湍流

Re=1.2×104～2.2×105，d2/d1=1.65～17.0

5．流體在圓型直管內作強制層流

Re＜2300，0.6＜Pr＜6700

＞100

二、無相變時流體在管外強制對流1．流體垂直管束流動

2．流體在換熱器管間流動

三、無相變時大空間自然對流

大空間自然對流是指傳熱壁面放置在很大的空間內，由于壁面溫度與周圍流體的溫度不同而引起的自然對流。

Nu=c·(Pr·Gr)n

蒸汽垂直管或板外膜狀冷凝對流傳熱系數計算1.冷凝液膜層流運動，傳熱方式為導熱(Re<1800)2.蒸汽冷凝釋放的熱量僅為潛熱，蒸汽溫度和壁面溫度不變（ts=蒸汽飽和溫度）3.定性溫度=（ts+tw)/2修正式為：膜層流動為湍流時（Re>1800)影響冷凝傳熱的因素:1．冷凝液膜兩側的溫度差Δt

Δt加大，則蒸氣冷凝速率增加，因而膜層厚度增厚，使冷凝傳熱系數降低。

2．流體物性

液膜的密度、粘度及導熱系數，蒸氣的冷凝潛熱，都影響冷凝傳熱系數。3．蒸氣的流速和流向

蒸氣和液膜同向流動，則摩擦力將使液膜加速，厚度減薄，使α增大；若逆向流動，則α減小。但這種力若超過液膜重力，液膜會被蒸氣吹離壁面，此時隨蒸氣流速的增加，α急劇增大。4．蒸氣中不凝性氣體的影響

若蒸氣中含有空氣或其它不凝性氣體，則壁面可能被氣體（導熱系數很小）層所遮蓋，增加了一層附加熱阻，使α急劇下降。

5．冷凝壁面的影響

若沿冷凝液流動方向積存的液體增多，則液膜增厚，使傳熱系數下降。

影響沸騰傳熱的因素

1．液體的性質

一般情況下，α隨λ、ρ的增加而增大，而隨μ及σ的增加而減小。2．溫度差Δt

3．操作壓強

提高沸騰壓強相當于提高液體的飽和溫度，使液體的表面張力和粘度均降低，有利于氣泡的生成和脫離，強化了沸騰傳熱。在相同的Δt下，α和q都更高。

4．加熱壁面

加熱壁面的材料和粗糙度對沸騰傳熱有重要的影響。一般新的或清潔的加熱面，α較高。當壁面被油脂沾污后，會使α急劇下降。壁面愈粗糙，氣泡核心愈多，有利于沸騰傳熱。此外，加熱面的布置情況，對沸騰傳熱也有明顯的影響。

第五節

傳熱過程的計算

4-5-1熱量衡算

cp——流體的平均比熱容，kJ/（kg·℃）；

t——冷流體的溫度，℃；

T——熱流體的溫度，℃；

W——流體的質量流量，kg/h。

4-5-2總傳熱速率微分方程

tW、TW——分別為冷熱流體側的壁溫，℃；

α1、α2——分別為傳熱管壁內、外側流體的對

流傳熱系數，W/（m2·℃）；

λ——管壁材料的導熱系數，W/（m·℃）；

b——管壁厚度，m；

——分別為各傳熱環節的熱阻， ℃/W。

dQ=KdS（T－t）

——傳熱速率方程的微分表達式。

4-5-3總傳熱系數K

一、總傳熱系數K的計算表達式1．傳熱面為平壁

dSo=dSi=dSm

2．傳熱面為圓筒壁

3．污垢熱阻

三、提高總傳熱系數的途徑

傳熱過程的總熱阻是由各串聯環節的熱阻疊加而成，減小任何環節的熱阻都可提高傳熱系數。當各環節的熱阻相差較大時，總熱阻的數值將主要由其中的最大熱阻所決定。此時強化傳熱的關鍵在于提高該環節的傳熱系數。若α1＞＞α2，欲要提高K值，關鍵在于提高對流傳熱系數較小一側的α2。若污垢熱阻為控制因素，則必須設法減慢污垢形成速率或及時清除污垢。

4-5-4傳熱推動力和總傳熱速率方程

一、恒溫傳熱

Q=KS（T－t）=KSΔt二、變溫傳熱

1．逆流和并流

——對數平均溫度差

逆流操作優點：

在換熱器的傳熱速率Q及總傳熱系數K相同的條件下，因為逆流時的Δtm大于并流時的Δtm，采用逆流操作可節省傳熱面積。逆流操作可節省加熱介質或冷卻介質的用量。2．錯流和折流錯流和折流時的平均溫度差，先按逆流操作計算對數平均溫度差，再乘以考慮流動方向的校正因素。

Δtm=ΔtΔtm′

溫度差校正系數Δt與冷、熱流體的溫度變化有關，是P和R兩因數的函數

Δt值恒小于1，這是由于各種復雜流動中同時存在逆流和并流的緣故。因此它們的Δtm比純逆流時小。通常在換熱器的設計中規定Δt值不應小于0.8，否則經濟上不合理，而且操作溫度略有變化就會使Δt急劇下降，從而影響換熱器操作的穩定性。

4-5-5穩定傳熱的計算

穩定傳熱計算的基本公式為：熱量衡算方程：

總傳熱速率方程：

4-7-2列管式換熱器的選用

列管式換熱器冷、熱流體流動通道的選擇(1)不潔凈和易結垢的液體宜走管程，因為管內清洗方便；(2)腐蝕性的流體宜走管程，以免管束和殼體同時受腐蝕；