湛江市XXXX小區樣板工程5#樓塔吊工程安全專項施工方案安全專項施工方案編制人:職務：校對人：職務：審核人：職務：審批人：職務：湛江市XXXX建筑工程有限公司編制時間：年月日HYPERLINK\l"_Toc262206730"第一節、工程概況-2-HYPERLINK\l"_Toc262206731"一、工程概況-2-HYPERLINK\l"_Toc262206732"二、施工平面布置-2-HYPERLINK\l"_Toc262206733"三、施工要求-3-HYPERLINK\l"_Toc262206734"四、技術保證條件-3-HYPERLINK\l"_Toc262206735"第二節、編制依據-4-HYPERLINK\l"_Toc262206736"第三節、施工計劃-5-HYPERLINK\l"_Toc262206737"一、施工進度計劃-5-HYPERLINK\l"_Toc262206738"二、材料與設備計劃-5-HYPERLINK\l"_Toc262206739"第四節、施工工藝技術-7-HYPERLINK\l"_Toc262206740"一、技術參數-7-HYPERLINK\l"_Toc262206741"二、工藝流程-7-HYPERLINK\l"_Toc262206742"三、施工方法-7-HYPERLINK\l"_Toc262206743"四、檢查驗收-7-HYPERLINK\l"_Toc262206744"第五節、施工安全保證措施-9-HYPERLINK\l"_Toc262206745"一、組織保障-9-HYPERLINK\l"_Toc262206746"二、技術措施-10-HYPERLINK\l"_Toc262206747"三、監測監控-11-HYPERLINK\l"_Toc262206748"四、應急預案-11-HYPERLINK\l"_Toc262206749"第六節、勞動力計劃-13-HYPERLINK\l"_Toc262206750"一、專職安全生產管理人員-13-HYPERLINK\l"_Toc262206751"二、所需勞動力安排-13-HYPERLINK\l"_Toc262206752"第七節、計算書及相關圖紙-14-HYPERLINK\l"_Toc262206753"【計算書】-14-第八節、塔吊附著計算……………….………..-24-第一節、工程概況一、工程概況項目名稱：湛江市XXXXX區；工程建設地點：湛江市XXXX路XXX號；周邊環境：有密集高層住宅建筑群的城市市區；總建筑面積：XXX萬平方米；占地面積：XXXX平方米；建筑高度：114.00m；地上21-30層；地下1層；主體結構：框剪；5#樓采用1臺QTZ5013D塔式起重機。本工程建設單位：湛江市榮信房地產有限公司；施工單位：湛江市萬建建筑工程有限公司；設計單位：廣東建筑藝術設計院有限公司；監理單位：廣東XXX建設監理有限公司；塔機產權單位：湛江市XXX建筑工程有限公司；項目經理：*****；技術負責人：*****；專業監理工程師：*****；總監理工程師：*****。水文地質條件：塔基基礎直接作用于擬建建筑物持力土層上，基礎底部標高4.2m，地基承載力200kPa。二、施工平面布置三、施工要求1、確保塔吊在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、塔吊在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、塔吊施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。四、技術保證條件1、安全網絡2、塔吊的搭設和拆除需嚴格執行該《專項施工方案》。第二節、編制依據《建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程》JGJ196-2010湛江市城市假日E區《施工組織設計》及其建筑、結構施工圖紙QTZ5013D塔式起重機《使用說明書》，湛江市XXX建筑工程有限公司第三節、施工計劃一、施工進度計劃二、材料與設備計劃1、鋼材、水泥、砂、石子、外加劑等原材料進場時，按現行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204和《鋼結構工程施工質量驗收規范》GB50205的規定作材料性能檢驗。2、焊接材料的品種、規格、性能等符合國家產品標準和設計要求。焊條等焊接材料與母材的匹配符合設計要求及現行行業標準《建筑鋼結構焊接技術規程》JGJ81的規定。第四節、施工工藝技術一、技術參數【矩形板式樁基礎】承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺高h(m)1.5承臺混凝土強度等等級C30承臺混凝土自重γγc(kN/m3)25承臺上部覆土厚度度h'(m))0承臺上部覆土的重重度γ'(kN//m3)19承臺混凝土保護層層厚度δ(mm)50承臺底部長向配筋筋HRB33522@100承臺底部短向配筋筋HRB33522@100承臺頂部長向配筋筋HRB33522@100承臺頂部短向配筋筋HRB33522@100二、工藝流程預埋錨栓或地下節—安裝基礎節或過渡節—安裝一節標準節—安裝爬升架—安裝回轉機構平臺—安裝塔頂—安裝平衡臂—安裝一塊平衡重及拉桿—安裝起重臂及拉桿—安裝全部平衡重—利用爬升架安裝標準節—調整安全裝置—檢查驗收—塔機運轉。三、施工方法1、基礎施工前按塔機基礎設計及施工方案做好準備工作，必要時塔機基礎的基坑采取支護及降排水措施。2、基礎的鋼筋綁扎和預埋件安裝后，按設計要求檢查驗收，合格后方可澆搗混凝土，澆搗中不得碰撞、移位鋼筋或預埋件，混凝土澆筑合格后及時保濕養護。基礎四周應回填土方并夯實。3、安裝塔機時基礎混凝土達到80%以上設計強度，塔機運行使用時基礎混凝土達到100%設計強度。4、基礎混凝土施工中，在基礎頂面四角作好沉降及位移觀測點，并作好原始記錄，塔機安裝后定期觀測并記錄，沉降量和傾斜量不超過規范要求。5、基礎的防雷接地按現行行業標準《建筑機械使用安全技術規程》JGJ33的規定執行。四、檢查驗收1、地基土檢查驗收(1)、塔機基礎的基坑開挖后按現行國家標準《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》GB50202的規定進行驗槽，檢驗坑底標高、長度和寬度、坑底平整度及地基土性是否符合設計要求，地質條件是否符合巖土工程勘察報告。(2)、基礎土方開挖工程質量檢驗標準符合現行國家標準《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》GB50202的規定。(3)、地基加固工程在正式施工前進行試驗段施工，并論證設定的施工參數及加固效果。為驗證加固效果所進行的荷載試驗，其最大加載壓力不小于設計要求壓力值的2倍。(4)、經地基處理后的復合地基的承載力達到設計要求的標準。檢驗方法按現行行業標準《建筑地基處理技術規范》JGJ79的規定執行。(5)、地基土的檢驗符合《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》GB50202的有關規定，必要時檢驗塔機基礎下的復合地基。2、基礎檢查驗收(1)、基礎的鋼筋綁扎后，作隱蔽工程驗收。隱蔽工程包括塔機基礎節的預埋件或預埋節等。驗收合格后方澆筑混凝土。(2)、基礎混凝土的強度等級符合設計要求。用于檢查結構構件混凝土強度的試件，在混凝土的澆筑地點隨機抽取。取樣與試件留置符合現行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204的有關規定。(3)、基礎結構的外觀質量沒有嚴重缺陷，不宜有一般缺陷，對已出現的嚴重缺陷或一般缺陷采用相關處理方案進行處理，重新驗收合格后安裝塔機。(4)、基礎的尺寸允許偏差符合下表規定：項目允許偏差(mm))檢驗方法標高±20水準儀或拉線、鋼鋼尺檢查平面外形尺寸(長長度、寬度、高高度)±20鋼尺檢查表面平整度10、L/10000水準儀或拉線、鋼鋼尺檢查洞穴尺寸±20鋼尺檢查預埋錨栓標高(頂部)±20水準儀或拉線、鋼鋼尺檢查中心距±2鋼尺檢查注：表中L為矩形或十字形基礎的長邊。(5)、基礎工程驗收符合現行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204的規定。第五節、施工安全保證措施一、組織保障安全保證體系二、技術措施1、塔機的安裝(1)、準備工作：清理場地，汽車吊進場，備好常用工具及測量儀器，備好常用工具及測量儀器，配好有關工作人員。(2)、將基礎節或過渡節通過高強度螺栓和基礎緊固，安裝一個加強標準節，調整塔身垂直度≤1/1000。注意基礎節上有爬梯的一面塔身要與建筑物垂直。(3)、塔身標準節，用汽車吊安裝。標準節與基礎節用高強螺栓連接。(4)、用汽車吊安裝活動節（含液壓裝置的爬升架）。(5)、用汽車吊安裝轉盤（上下支座、回轉機械、回轉支承）。(6)、用汽車吊安裝塔尖（包括二節拉桿、滑輪）。(7)、用汽車吊安裝平衡臂。(8)、汽車吊安裝司機室。(9)、用汽車吊安裝現場組裝好的大臂（包括含小車、以及拉桿）。(10)、用汽車吊安裝滿載平衡箱中的平衡重塊。(11)、調整好安全裝置，通電試運轉起重力矩限制器、起重量限制器、調整高速和低速檔、幅度限制器、起升高度限位器、回轉限位器。(12)、通過液壓裝置調整活動節加標準節使塔身不斷上升，有指揮和備專管人員在白天操作。2、塔機的拆卸將塔機旋轉至裙房屋頂或空地上進行拆卸，保證該區域無影響拆卸作業的任何障礙。拆卸順序與安裝順序相反，即后裝的先拆，先裝的后拆。具體步驟如下：(1)、通過爬升架液壓裝置調整塔身高度，即降低高度并逐節取下標準節。(2)、每下降一段即拆掉一層連墻附著架附著桿。(3)、塔身降至最低，用鋼管支架支牢吊臂及平衡臂，人工用起重架及葫蘆卸下平衡臂（先卸一塊），分段卸下吊臂并人工移到邊上。(4)、取下平衡箱及平衡臂。(5)、卸下司機室、塔尖、轉盤等回轉機構。(6)、卸下活動節、標準節、基礎節。(7)、利用汽車吊和卡車吊運塔機各部件。(8)、拆除混凝土承臺。3、維護與保養：(1)、機械的制動器應經常進行檢查和調整制動瓦和制動輪的間隙，以保證制動的靈活可靠，其間隙在0.5-1mm之間，在摩擦面上不應有污物存在，遇有異物即用汽油洗凈。(2)、減速箱、變速箱、外嚙合齒輪等部分的潤滑指標進行添加或更換。(3)、要注意檢查個部鋼絲繩有無斷股和松股現象，如超過有關規定，必須立即更換。(4)、經常檢查各部位的聯結情況，如有松動，應予擰緊，塔身聯結螺栓應在塔身受壓時檢查松緊度，所有聯結銷軸必須帶有開口銷，并需張開。(5)、安裝、拆卸和調整回轉機械時，要注意保證回轉機械與行星減速器的中心線與回轉大齒圈的中心線平行，回轉小齒輪與大齒輪圈的嚙合面不小于70%，嚙合間隙要合適。(6)、在運輸中盡量設法防止構件變形及碰撞損壞；必須定期檢修和保養；經常檢查節構聯結螺栓，焊縫以及構件是否損壞、變形和松動。4、塔吊的操作使用(1)、塔頂的操作人員必須經過訓練，持證上崗，了解機械的構造和使用方法，必須熟知機械的保養和安全操作規程，非安裝維護人員未經許可不得攀爬塔機。(2)、塔機的正常工作氣溫為-20～40度，風力不得大于6級。(3)、在夜間工作時，除塔機本身備有照明外，施工現場應備有充足的照明設備。(4)、在司機室內禁止存放潤滑油，油棉紗及其他易燃易爆物品冬季用電爐取暖時更要注意防火，原則上不許使用。(5)、塔頂必須定機定人，專人負責，非機組人員不得進入司機室擅自進行操作。在處理電氣故障時，須有維修人員二個以上。(6)、司機操作必須嚴格按“十不吊”規則執行。(7)、塔上與地面用對講機聯系。三、監測監控塔吊基礎沉降觀測半月一次。垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測）。當塔機出現沉降，垂直度偏差超過規定范圍時，須進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節與塔吊機腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程用高噸位千斤頂頂起塔身，頂塔身之前，塔身用大纜繩四面纜緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身當附墻安裝后，則通過調節附墻桿長度，加設附墻的方法進行垂直度校正。四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1)領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2)當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3)負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4)及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1)事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2)事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3)現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人：xxx手機：xxxxxx安全員：xxx手機：xxxxxx技術負責人：xxxx手機：xxxxxxx醫院救護中心：1120匪匪警：1100火警：1199通信聯系方式應在在施工現場和和營地的顯要要位置張貼，以以便緊急情況況下使用。第六節、勞動力計計劃一、專職安全生產產管理人員搭設過程中，因處處在施工高峰峰期，各施工工班組在交叉叉作業中，故故應加強安全全監控力度，現現場設定若干干名安全監控控員。水平和和垂直材料運運輸必須設置置臨時警戒區區域，用紅白白三角小旗圍圍欄。謹防非非施工人員進進入。同時成成立以項目經經理為組長的的安全領導小小組以加強現現場安全防護護工作，本小小組機構組成成、人員編制制及責任分工工如下XXXXX（項目目經理）———組長，負責責協調指揮工工作；*****（施工工員）——組員，負負責現場施工工指揮，技術術交底；*****（安全全員）——組員，負負責現場安全全檢查工作；；二、所需勞動力安安排高支模開始時間2011-12--1高支模工期（天）25作息時間（上午）6：00～10：300作息時間（下午）15：00～199：30砼工程量（m3）高支模建筑面積（m2）木工（人）鋼筋工（人）砼工（人）架子工（人）水電工（人）其它工種（人）第七節、計算書及及相關圖紙【計算書】矩形板式樁基礎計計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ5013DD塔機獨立狀態的最最大起吊高度度H0(m)40塔機獨立狀態的計計算高度H(m)40塔身桁架結構型鋼塔身桁架結構寬度度B(m)1.6二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖圖1、塔機自自身荷載標準準值塔身自重G0(kkN)251起重臂自重G1((kN)37.4起重臂重心至塔身身中心距離RG1(m)22小車和吊鉤自重GG2(kN)3.8最大起重荷載Qmmax(kN)60最大起重荷載至塔塔身中心相應應的最大距離離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmmin(kN)10最大吊物幅度RQQmin(m)50最大起重力矩M22(kN·m))Max[60×111.5，10×500]＝690平衡臂自重G3((kN)19.8平衡臂重心至塔身身中心距離RG3(m)6.3平衡塊自重G4((kN)89.4平衡塊重心至塔身身中心距離RG4(m)11.82、風荷載載標準值ωk(kN/m2)工程所在地廣東湛江市基本風壓ω0(kkN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.8塔帽形狀和變幅方方式錐形塔帽，小車變變幅地面粗糙度D類(有密集建筑群且房房屋較高的城城市市區)風振系數βz工作狀態2.13非工作狀態2.13風壓等效高度變化化系數μz0.65風荷載體型系數μμs工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數α1.2塔身前后片桁架的的平均充實率率α00.35風荷載標準值ωkk(kN/m2)工作狀態0.8×1.2××2.13××1.95××0.65××0.2＝0.52非工作狀態0.8×1.2××2.13××1.95××0.65××0.8＝2.073、塔機傳傳遞至基礎荷荷載標準值工作狀態塔機自重標準值FFk1(kN)251+37.44+3.8++19.8++89.4＝401.44起重荷載標準值FFqk(kN)60豎向荷載標準值FFk(kN)401.4+600＝461.44水平荷載標準值FFvk(kN)0.52×0.335×1.66×40＝11.655傾覆力矩標準值MMk(kN·m))37.4×22++3.8×111.5-119.8×66.3-899.4×111.8+0..9×(6990+0.55×11.665×40))＝517.554非工作狀態豎向荷載標準值FFk'(kN))Fk1＝401.44水平荷載標準值FFvk'(kNN)2.07×0.335×1.66×40＝46.377傾覆力矩標準值MMk'(kN··m)37.4×22--19.8××6.3-889.4×111.8+00.5×466.37×440＝570.5544、塔機傳傳遞至基礎荷荷載設計值工作狀態塔機自重設計值FF1(kN)1.2Fk1＝11.2×4001.4＝481.668起重荷載設計值FFQ(kN)1.4FQk＝11.4×600＝84豎向荷載設計值FF(kN)481.68+884＝565.668水平荷載設計值FFv(kN)1.4Fvk＝11.4×111.65＝16.311傾覆力矩設計值MM(kN·mm)1.2×(37..4×22++3.8×111.5-119.8×66.3-899.4×111.8)+11.4×0..9×(6990+0.55×11.665×40))＝787.119非工作狀態豎向荷載設計值FF'(kN))1.2Fk'＝11.2×4001.4＝481.668水平荷載設計值FFv'(kN))1.4Fvk'＝＝1.4×446.37＝64.922傾覆力矩設計值MM'(kN··m)1.2×(37..4×22--19.8××6.3-889.4×111.8)++1.4×00.5×466.37×440＝870.113三、樁頂作用效應應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m))1.5承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距aal(m)3.6承臺寬向樁心距aab(m)3.6樁直徑d(m)0.5承臺參數承臺混凝土等級C30承臺混凝土自重γγC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度度h'(m))0.1承臺上部覆土的重重度γ'(kN//m3)19承臺混凝土保護層層厚度δ(mm)50配置暗梁否矩形樁式基礎布置置圖承臺及其其上土的自重重荷載標準值值：Gk=bbl(hγc+h'γ')=5××5×(1..5×25++0.1×119)=9885kN承臺及其其上土的自重重荷載設計值值：G=1.22Gk=1.2××985=11182kNN樁對角線線距離：L=(ab2+al2)0.5=(33.62+3.62)0.5=5.09mm1、荷載效應應標準組合軸心豎向向力作用下：：Qk=(Fk+Gk)/n=((401.44+985))/4=3446.6kNN荷載效應應標準組合偏偏心豎向力作作用下：Qkmaax=(Fk+Gk)/n+((Mk+FVkh)/LL==(401..4+9855)/4+((570.554+46..37×1..5)/5..09=4772.33kkNQkmiin=(Fk+Gk)/n-((Mk+FVkh)/LL==(401..4+9855)/4-((570.554+46..37×1..5)/5..09=2220.87kkN2、荷載效應應基本組合荷載效應應基本組合偏偏心豎向力作作用下：Qmaxx=(F+GG)/n+((M+Fvh)/L=((481.668+11882)/4++(870..13+644.92×11.5)/55.09=6605.966kNQminn=(F+GG)/n-((M+Fvh)/L=((481.668+11882)/4--(870..13+644.92×11.5)/55.09=2225.888kN四、樁承載力驗算算樁參數樁混凝土強度等級級C80樁基成樁工藝系數數ψC0.85樁混凝土自重γzz(kN/m3)25樁混凝土保護層厚厚度б(mm)35樁入土深度lt((m)22樁配筋自定義樁身承載力力設計值是樁身承載力設計值值2700樁裂縫計算鋼筋彈性模量Ess(N/mm2)200000法向預應力等于零零時鋼筋的合合力Np0(kN)100最大裂縫寬度ωllim(mm)0.2普通鋼筋相對粘結結特性系數V1預應力鋼筋相對粘粘結特性系數數V0.8地基屬性是否考慮承臺效應應是承臺效應系數ηcc0.1土名稱土層厚度li(mm)側阻力特征值qssia(kPa)端阻力特征值qppa(kPa)抗拔系數承載力特征值faak(kPa)粗砂161620000.7100粘性土3.92820000.7340粗砂9.63820000.7200粘性土11.53520000.72001、樁基豎向向抗壓承載力力計算樁身周長長：u=πd=3.114×0.55=1.577m樁端面積積：Ap=πd2/4=3..14×0..52/4=0.22m2承載力計計算深度：min(bb/2,5))=min((5/2,55)=2.55mfak==(2.5××100)//2.5=2250/2..5=1000kPa承臺底凈凈面積：Ac=(bl--nAp)/n=((5×5-44×0.2))/4=6..05m2復合樁基基豎向承載力力特征值：Ra=uΣqsia··li+qpa·Ap+ηcfakAc=1.577×(14..5×16++3.9×228+3.66×38)++2000××0.2+00.1×1000×6.005=12004.08kkNQk=346.6kNN≤Ra=12044.08kNNQkmaax=4722.33kNN≤1.2Ra=1.2××1204..08=14444.899kN滿足要求！2、樁基豎向向抗拔承載力力計算Qkmiin=2200.87kNN≥0不需要進進行樁基豎向向抗拔承載力力計算！3、樁身承載載力計算縱向預應應力鋼筋截面面面積：Aps=nπd2/4=122×3.144×82/4=6033mm2(1)、軸軸心受壓樁樁樁身承載力荷載效應應基本組合下下的樁頂軸向向壓力設計值值：Q=Qmaxx=605..96kN樁身結構構豎向承載力力設計值：R=27000kN滿足要求求！(2)、軸軸心受拔樁樁樁身承載力Qkmiin=2200.87kNN≥0不需要進進行軸心受拔拔樁樁身承載載力計算！4、裂縫控制制計算Qkmiin=2200.87kNN≥0不需要進進行裂縫控制制計算！五、承臺計算承臺配筋(不設暗暗梁)承臺底部長向配筋筋HRB335ΦΦ22@1000承臺底部短向配筋筋HRB335ΦΦ22@1000承臺頂部長向配筋筋HRB335ΦΦ22@1000承臺頂部短向配筋筋HRB335ΦΦ22@10001、荷載計算算承臺有效效高度：h0=15000-50-222/2=11439mmmM=(Qmax++Qmin)L//2=(6005.96++(225..88))××5.09//2=21117.52kkN·mX方向：Mx=Maab/L=21117.522×3.6//5.09==1497..31kN··mY方向：：My=Mal/L=21117.522×3.6//5.09==1497..31kN··m2、受剪切計算V=F//n+M/LL=481..68/4+8700.13/55.09=2291.333kN受剪切承承載力截面高高度影響系數數：βhs=(8000/14339)1/44=0.866塔吊邊緣緣至角樁內邊邊緣的水平距距離：a1b=(ab-B-d))/2=(33.6-1..6-0.55)/2=00.75maa1l=(al-B-d))/2=(33.6-1..6-0.55)/2=00.75m剪跨比：：λb'=a1b/h0=750//1439==0.52，取λb=0.52；λl'=a1ll/h0=750//1439==0.52，取λl=0.52；承臺剪切切系數：αb=1.755/(λb+1)=11.75/((0.52++1)=1..15αl=1.755/(λl+1)=11.75/((0.52++1)=1..15βhsααbftbh0=0.866×1.155×1.433×103×5×1..44=100220.662kNβhsααlftlh0=0.866×1.155×1.433×103×5×1..44=100220.662kNV=2991.33kkN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=102220.622kN滿足要求求！3、受沖切計計算塔吊對承承臺底的沖切切范圍：B+2h0=1.6++2×1.444=4.448mab=33.6m≤B+2h0=4.48mm，al=3.6m≤B+2h0=4.48mm角樁位于于沖切椎體以以內，可不進進行角樁沖切切的承載力驗驗算！4、承臺配筋筋計算(1)、承承臺底面長向向配筋面積αS1==My/(α1fcbh02)=14997.31××106/(1.004×14..3×50000×143392)=0.001ζ1=11-(1-22αS1)0.5=1--(1-2××0.01))0.5=0..01γS1==1-ζ1/2=1--0.01//2=0.9995AS1==My/(γS1h0fy1)=14497.311×106/(0.9995×14439×3000)=34486mm22最小配筋筋率：ρ=max((0.2,445ft/fy1)=maax(0.22,45×11.43/3300)=mmax(0..2,0.221)=0..21%梁底需要要配筋：A1=max((AS1,ρbh0)=maxx(34866,0.0002×50000×14339)=155434mmm2承臺底長長向實際配筋筋：AS1'=193887mm2≥A1=154344mm2滿足要求求！(2)、承承臺底面短向向配筋面積αS2==Mx/(α2fcbh02)=14997.31××106/(1.004×14..3×50000×143392)=0.001ζ2=11-(1-22αS2)0.5=1--(1-2××0.01))0.5=0..01γS2==1-ζ2/2=1--0.01//2=0.9995AS2==Mx/(γS2h0fy1)=14497.311×106/(0.9995×14439×3000)=34486mm22最小配筋筋率：ρ=max((0.2,445ft/fy1)=maax(0.22,45×11.43/3300)=mmax(0..2,0.221)=0..21%梁底需要要配筋：A2=max((9674,,ρlh0)=maxx(96744,0.0002×50000×14339)=155434mmm2承臺底短短向實際配筋筋：AS2'=193887mm2≥A2=154344mm2滿足要求求！(3)、承承臺頂面長向向配筋面積承臺頂長長向實際配筋筋：AS3'=193887mm2≥0.5AS11'=0.55×193887=96994mm2滿足要求求！(4)、承承臺頂面短向向配筋面積承臺頂長長向實際配筋筋：AS4'=193887mm2≥0.5AS22'=0.55×193887=96994mm2滿足要求求！(5)、承承臺豎向連接接筋配筋面積積承臺豎向向連接筋為雙雙向Φ10@5000。六、配筋示意圖矩形樁式承臺配筋筋圖矩形樁式樁配筋圖圖第七節、塔吊附著著計算塔機安裝位置至建建筑物距離超超過使用說明明規定，需要要增長附著桿桿或附著桿與與建筑物連接的兩支座間距改改變時，需要要進行附著的的計算。主要要包括附著桿桿計算、附著著支座計算和和錨固環計算。一.參數信息工程名稱計算部位計算參數塔吊高度h=1120.000m塔身寬度C=11.46m附著節點數:5最大扭矩:3777.00m附著點1到塔吊的的豎向距離b1=66.17m附著點1到塔吊的的橫向距離a1=11.65m附著點1到附著點點2的距離a2=22.80m計算簡圖支座力計算算簡圖附著桿內力力計算簡圖材料特性附著桿采采用:[28a槽鋼序號計算要點詳細計算過程結論計算過程及結論附著桿強度驗算1．桿件軸心受拉強強度驗算σ=N/An≤fσ=460.08××1000//4002..00=0..11N/mm2最大拉應力不大于于拉桿的允許許拉應力216N//mm2滿足要求!2．桿件軸心受壓強強度驗算σ=N/φAn≤ff桿1：σ=308.57××1000//(0.822×40022.00)==94.400N/mm22桿2：σ=497.74××1000//(0.777×40022.00)==160.881N/mmm2桿3：σ=641.35××1000//(0.822×40022.00)==195.003N/mmm2經過計算，最大壓壓應力為195.003N/mmm2最大壓應力不大于于拉桿的允許許壓應力216N//mm2滿足要求!施工單位計算人審核人二.支座力計算塔機按照說明書與與建筑物附著著時，最上面面一道附著裝裝置的負荷最最大，因此以以此道附著桿桿的負荷作為設計或或校核附著桿桿截面的依據據。附著式塔機的塔身身可以視為一一個帶懸臂的的剛性支撐連連續梁，其內內力及支座反反力計算如下:風荷載標準值應按按照以下公式式計算其中W0───基本風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規范》(GBJ9))的規定采用用：W0=0.880kN/mm2；uz──風荷載高度度變化系數，按按照《建筑結結構荷載規范范》(GBJ9))的規定采用用：uz=2.6440；us──風荷載體型型系數：Us=2.4000；z──風振系數,依據《建建筑結構荷載載規范》結構構在Z高度處的風風振系數按公公式條規定計計算得βz=0.700風荷載的水平作用用力Nw=Wk×B×Ks其中Wk───風荷載水平平壓力,Wk=3.5448kN/mm2B──塔吊