第七章章排排樁支支護設設計1主要要內內容容第一節節概概述第二節節懸懸臂樁樁設計計計算算第三節節單單層支支撐（（錨拉拉）樁樁設計計計算算第四節節多多層支支撐（（錨拉拉）樁樁設計計計算算第五節節排排樁設設計的的構造造要求求第六節節排排樁支支護結結構變變形計計算第七節節排排樁的的施工工與檢檢驗23第四節節多多層層支撐撐（錨錨拉））樁設設計計計算一、多層支支撐（（錨拉拉）樁樁的設計計計算算內容容二、多層支支撐（（錨拉拉）樁樁的設計計計算算原理理三、多層支支撐（（錨拉拉）樁樁的設計計計算算步驟驟四、多層支支撐（（錨拉拉）樁樁身截面面尺寸寸與配配筋驗驗算多層支支撐（（錨拉拉）樁樁支護護體系系各組組成部部分內撐式式支護護體系系一般般包括括二部部分，，豎向向圍護護結構構體系系和內內支撐撐體系系。有有時還還包括括止水水帷幕幕。45678北錨碇碇基礎礎為目目前世世界最最深矩矩形超超深基基坑，，長69m，寬50m，底板板厚度度5.0m，采用用嵌入入基巖巖的地下連連續墻墻（墻墻厚1.2m）與12道鋼筋筋砼內內支撐撐及節點點處的的16根φ1.2m和16根φ0.6m鋼管砼砼立柱柱樁作作為深深基坑坑的圍圍護結結構，，基坑最最大開開挖深深度50m。錨區區距長長江大大堤僅僅70多米。。(1)多層支支撐（（錨拉拉）樁樁嵌固固深度度的確確定。。(2)支護結結構體體系的的內力力分析析和結結構強強度計計算。。（錨索索及內內撐結結構設設計））(3)基坑的的穩定定性驗驗算。。(4)基坑底抗滲滲流穩穩定驗算。。(5)基坑的的變形計計算，，內容容包括括支護護結構構的側側向位位移、、坑外外地面面的沉沉降和和坑底底隆起起等項項目。9一、多多層支撐撐（錨錨拉））樁的設計計計算算內容容10排樁的設計計計算算工況況排樁的的設計計中需需要對對下列列工況況進行行結構構分析析，并并按其其中最最不利利作用用效應應進行行支護護結構構設計計。1、基坑坑開挖挖至坑坑底時時的狀狀況；；2、對錨錨拉式式和支支撐式式結構構，基基坑開開挖至至各層層錨桿桿或支支撐施施工面面時的的狀況況；3、在主主體地地下結結構施施工過過程中中需要要以主主體結結構構構件替替換支支撐或或錨桿桿的狀狀況；；此時時，主主體結結構構構件應應滿足足替換換后各各設計計工況況下的的承載載力、、變形形及穩穩定性性要求求；4、對水水平內內支撐撐式支支擋結結構，，基坑坑各邊邊水平平荷載載不對對等的的各種種工況況。結構分分析時時考慮慮錨桿桿或支支撐的的設置置與拆拆除支撐的的拆除除工況況1112（1）等彎彎矩布布置：：各跨度度的最最大彎彎矩相相等，，可充充分利利用樁樁的抗抗彎強強度；；但是是較深深基坑坑，下下部的的支錨錨層距距過小小，層層數多多，不不經濟濟。錨桿（（支撐撐）的的布置置及特特點13（2）等反反力布布置：：各層支支錨水水平反反力基基本相相等，，使錨錨桿設設計簡簡化；；但當當基坑坑較深深時，，下部部的支支錨層層距過過小，，層數數多，，同樣樣不經經濟。。錨桿（（支撐撐）的的布置置及特特點14（3）等間間距布布置：：支錨結結構的的上、、下排排間距距基本本相同同，基基坑較較深時時，減減少了了支錨錨層數數，較較經濟濟；但但帶來來了較較復雜雜的計計算量量。等等間距距布置置在工工程實實際中中設計計最為為普遍遍。錨桿（（支撐撐）的的布置置及特特點1.支撐點點位置置的影影響圖(a)、(b)給出了了開挖深深度H=15.8m的三層支支撐的的圍護護墻在在支撐撐點位位置變變化時時墻體體沿深深度方方向的的位移移和彎彎矩分分布。。與單撐撐支護護結構構不同同的是是，當當支撐撐位置置下降降時，，墻體體變形形和彎彎矩在在深度度范圍圍內均均顯著著減小小，即即支撐點點下移移對多多撐支支護結結構的的受力力和變變形都都是有有利的的。支撐點點位置置、各各層支支撐間間相對對剛度度對多多撐支支護結結構的的影響響152.各層支支撐間間的相相對剛剛度的的影響響圖(a)、(b)給出了了各支支撐間間相對對剛度度變化化時墻墻體沿沿深度度方向向的位位移和和彎矩矩的分分布情情況。。曲線a為基本本算例例；曲線b為最上上層支支撐剛剛度增增加一一倍而而其它它條件件不變變的情情況；曲線c為最下下層支支撐剛剛度增增加一一倍而而其它它條件件不變變的情情況。。增加最最上層層支撐撐剛度度可以以適當當減小小墻體體上部部水平平位移移而對對下部部變形形無明明顯的的影響響，同同時使使墻體體負彎彎矩有有一定定程度度的增增大，，增加加最下下層支支撐的的剛度度則對對墻體體的受受力和和變形形均很很有利利。因因而多層支支撐基基坑支支護工工程應應重視視和適適當加加強最最下層層支撐撐。16171、樁徑徑、樁樁距的的確定定：按照地地區經經驗取取值。。一般樁樁徑D≥0.4m，可取取0.6m、0.8m、1.0m等。樁的中中心距距不宜宜大于于2D；有地地下水水時，，樁中中心距距可取取（1.2～1.5）D；砂土土和軟軟土取取小值值，粘粘性土土取大大值。。無地下下水、、降水水或者者土質質較好好時，，樁中中心距距2D。2、土壓壓力計計算：：按照規規范法法計算算土壓壓力、、經驗驗土壓壓力或或實測測土壓壓力。。二、多多層支撐撐（錨錨拉））樁的設計計計算算步驟驟水平位位移云云圖樁間距3.2m時應用有有限元元法研研究合合理的的樁間間距樁間距2.2m時樁間土土失穩穩18二、多多層支撐撐（錨錨拉））樁的設計計計算算步驟驟3、嵌固固深度度及內內力計計算：：19多層支支撐（（錨拉拉）樁樁支護護結構構的計計算模模型與與內力力分析析方法法主要要有以以下幾幾種：：1、等值值梁法法；2、二分分之一一分擔擔法；；3、逐層層開挖挖支撐撐力不不變法法；4、彈性性支點點法；；5、有限限元法法20多層支支護的的施工工是先先施工工擋土土樁或或擋土土墻，，然后后開挖挖第一一層土土，挖挖到第第一層層支撐撐或錨錨桿以以下若若干距距離，，進行行第一一層支支撐或或錨桿桿施工工。然然后向向下挖挖第二二層土土，挖挖到第第二層層支撐撐支點點以下下若干干距離離，進進行第第二層層支撐撐或錨錨桿施施工。。如此此循環環作業業，一一直挖挖到坑坑底為為止。。其計算算方法法是根根據實實際施施工，，按每每層支支撐受受力后后不因因下階階段支支撐及及開挖挖而改改變數數值的的原理理進行行的。。逐層開開挖支支撐力力不變變法21逐層開開挖支支撐力力不變變計算算法－－概述述施工方方式：多層層支護護的施施工先先施工工支護樁樁，然后后開挖挖第一一層土土，挖挖到第第一層層支撐撐點以以下若若干距距離，，進行行第一一層支支撐，，然后后挖第第二層層土，，當挖挖到第第二層層支撐撐點以以下若若干距距離，，進行行第二二支撐撐，如此循循環。。因而計計算方方法應根據據實際際施工工，按每層層支撐撐受力力后不因下下階段段開挖挖而改改變的原理理進行行計算算。22a、設置置支撐撐A以前的的開挖挖階段段，可可將擋擋墻作作為一一端嵌嵌固在在土中中的懸懸臂樁樁；；b、在設設置支支撐B以前的的開挖挖階段段，擋墻是是兩個個支點點的靜靜定梁梁，兩個個支點點分別別是A及土中中靜壓壓力為為零的的一點點；；c、在設設置支支撐C以前的的開挖挖階段段，擋擋墻是是具有有三個個支點點的連續梁梁，三個個支點點分別別為A、B及土中中的土壓力力為零零的點；；d、在澆澆筑底底板以以前的的開挖挖階段段，擋擋墻是是具有有四個個支點點的三三跨連連續梁梁。23逐層開開挖支支撐力力不變變計算算法－－計算假假定1.受力力的的假假定定：每每層層支支撐撐后后不因因下下階階段段的的開開挖挖或或支支撐撐設設置置而改改變變受受力力大大小小。。2.變形形的的假假定定：上上層層支支撐撐后后，，下下層層開開挖挖時時，，在在上上層層段段內內的的支護護樁樁變形形很很小小，，認認為為不不再再變變化化。。3.挖土土深深度度的的規規定定：上上層層支支撐撐開開挖挖階階段段，，挖挖土土深深度度滿滿足足下下層層支支撐撐的的施施工工要要求求，，一一般般開開挖挖到到下下層層支支撐撐下下的的0.5m。4.支撐撐的的假假定定：每每層層支支撐撐后后支支撐撐點點可可按按簡支支進行行計計算算。。5.零彎彎點點的的假假定定：將將土土壓壓力力強強度度為為0的點點近近似似認認為為是是0彎矩矩點點。。24逐層層開開挖挖支支撐撐力力不不變變計計算算法法－－計算算方方法法1.求RB的支支撐撐反反力力EaFRBRCRDEaORBRCy在未未作作B點支支撐撐前前按按懸懸臂臂樁樁來來計計算算，，是是否否滿滿足足要要求求在作作B點支支撐撐后后，，B點支支撐撐必必須須滿滿足足C點支支撐撐尚尚未未施施工工的的要要求求反力力RB算法法：找找出出C點下下0彎點點距距離離y，根根據據O點力力矩矩平平衡衡可可以以求求出出RB25逐層層開開挖挖支支撐撐力力不不變變計計算算法法－－計計算算方方法法2.求RC的支支撐撐反反力力EaFRBRCRDEaORBRDy反力力RC算法法：找找出出D點下下0彎點點距距離離y，根根據據O點力力矩矩平平衡衡可可以以求求出出RC(注意意此此時時RB的支支撐撐力力不不變變，，需需考考慮慮此此力力矩矩)。RC26逐層層開開挖挖支支撐撐力力不不變變計計算算法法－－計計算算方方法法3.求RD的支支撐撐反反力力－－與與上上述述方方法法相相同同。。4.核算算支支撐撐點點和和梁梁的的強強度度－－由由于于連連續續梁梁上上各各支支點點已已知知，，可可以以求求出出各各斷斷面面彎彎距距，，支座座的的負負彎彎距距大大于于跨跨中中彎彎距距，可可求求幾幾個個支支座座彎彎距距，，選選其其最最大大的的作作為為強強度度核核算算依依據據。。5.按等等值值梁梁法法計計算算樁的的嵌嵌固固深深度度。。6.基坑坑中中土土壓壓力力為為0點位位置置，，如如下下表表：：砂性土黏性土=200.25h(階段挖土深度)標貫數N<20.4h=250.16h2N<100.3h=300.08h10N<200.2h=350.035h20N0.1h27逐層層開開挖挖支支撐撐力力不不變變法法－－計計算算算算例例例：：北京京京京城城大大廈廈，，超超高高層層建建筑筑，，地地上上52層，，地地下下4層，，地地面面以以上上高高183.53m，箱箱形形基基礎礎，，埋埋深深23.76m（按按23.5m計算算）），，采采用用進進口口27m長的的H型鋼鋼樁樁（（488mm××300mm）擋墻土土，錘擊擊打入，，間距1.1m。三層錨錨桿拉結結。各層層土平均均重度＝19kN/m3，土的內內摩擦角角平均為為30，粘聚力力c=10kPa，23m以下為卵石，，貫入度度大于100mm/10擊，φ=35~43，潛水位位于的圓圓礫石中中，深10m內有上層層滯水。。地面荷荷載按10kN/m2計。28逐層開挖挖支撐力力不變法法－計算算算例解：1、求RBEaO1RBRCy5m7m0.51)先求0彎距點，，查表得得到＝30，得到y=0.08h=1m。2)求EA81.73)根據O1點力矩平平衡求RB29逐層開挖挖支撐力力不變法法－計算算算例2、求RCEaO2RBRCy5m7m0.5119.36m1)先求0彎距點，，查表得得到＝30，得到y=0.08h=1.48m2)求EA3)根據O2點力矩平平衡求RC30逐層開挖挖支撐力力不變法法－計算算算例3、求RDEaO3RBRCy5m7m5.5m6m1)先求0彎距點，，查表得得到＝30，得到y=0.08h=1.88m2)求EA3)根據O3點力矩平平衡求RD150.631逐層開挖挖支撐力力不變法法－計算算算例4、求最大大彎距此處，采采用簡支支梁法分分段計算算EaO3RBRCyl1=5ml2=7m5.5ml3=6mRD采用連續續梁的計計算彎距距分配法法32多層支撐撐計算方方法分析析1、應用連續梁計計算方法，因荷載復復雜，計算量量大且繁繁瑣，與與實際結果果有一定差差距。2、二分之一一分擔法法是一種基基于工程程實踐的的近似方法法，由于各各地不同同的土質質條件，，計算結結果差別別較大，，一般作作設計前前的估算。石家莊某某高層建建筑基坑坑深20.7m，三層錨錨桿，實實際設計計的第一一層錨桿桿水平力力是按二分之之一分擔擔法計算算的，其其值為316kN，工程發發生了事事故。后后用逐層開開挖支撐撐支承力力不變法法重新計計算，結結果為396kN，與設計計值差25%。3、逐層開挖挖支撐力力不變法法的計算，，符合實實際的工工況，在在開挖過過程中樁樁、墻總總要發生生變形，，進行支支撐時可可隨時對對支撐軸軸力調整整，而且且計算較較為簡便。m法與等值梁梁法的比比較用m法和等值值梁法分分析多撐撐圍護體體系時墻墻體彎矩矩的分布布。兩種方法法有很大大差別的的，從而而也說明明常用的的基坑工工程計算算理論和和方法是是存在問問題的。。鑒于等值值梁法對對被動土土壓力取取值的敏敏感性，，建議對對多撐支支護體系系采用m法進行分分析，有有些工程程僅用等等值梁法法分析是是存在隱隱患的。。33m法的局限性性m法即能計算算圍護墻墻的位移移，可解解決等值值梁等傳傳統的計計算方法法不能解解決的變變形問題題，而且且計算參參數Kh或m已有現成成的范圍圍值，在在計算機機上運算算比較簡簡單，但但也應該該指出通通用的彈彈性地基基梁法尚尚有一些些局限性性，有待待今后作作進一步步的研究究。m法解決了了變形問問題，但但強度問問題基本本上沒有有涉及。。由于圍圍護樁墻墻的嵌固深度主要要決定于于土的強強度，而而不是變變形的大大小，因因此不能能用m法來確定定。此外外，由m法算得的的土的抗抗力還需需用土的的強度理理論來判判定它是是否在容容許值之之內。可是此處的土土抗力又有其特特殊涵義義，應為靜止止土壓力力以外的的力（因在位位移為零零時，土土抗力為為零），，所以較較難判定定。3435采用m法計算水水平承載載力、內內力和變變位時采采用一個個重要的的參數m值。對于于m值,較成熟的的是通過過單樁橫橫向靜載載試驗。。實際上上業主極極少會為為基坑設設計而作作單樁橫橫向靜載載試驗。。采用查查表法取取m值有很大大的不確確定性。。圖12和表2是河海大大學施建建勇等在在南京長長江路和和估依廊廊路的國國投大廈廈采用m法計算和和實測的的一個例例子。該該基坑坑坑底距地地表11.5m,樁頂距地地表2.3m,樁長18.9m。在距地地表2.3m和6.0m各設一道道內支撐撐。從圖圖12和表2可以看出出,用m法計算的的位移和和軸力與與實測有有很大區區別,特別是軸軸力。36第五節排排樁設設計的構構造要求求排樁構造造排樁樁徑徑與樁距距:懸臂式灌注樁樁樁徑Ф≥600mm;錨拉式或內內撐式Ф≥400mm，連續排排樁心心距不大大于2Ф；混凝土強度度不應小于于C25；嵌固深度一一般取總樁樁長的1/3~1/2；頂部應設冠冠梁：冠梁梁的寬度不小于樁徑，高度不小于樁徑徑的0.6倍，混凝土強強度不應小小于C20。腰梁的寬應應大于內支支撐的高度，水平向高高度不小于于其計算跨跨度的1/10；37排樁構造縱向鋼筋宜宜選用HRP400、HRP500鋼筋，單樁樁的縱向向受力鋼筋筋不宜少于于8根，其凈間間距不應小小于60mm；噴射混凝土土強度不應應小于C20，面層厚度度不宜小于于50mm；3839第六節排排樁樁支護結構構變形計算算基坑變形計計算（1）基坑工程程正在由強強度控制轉轉向變形控控制，基坑坑變形的確確定顯得尤尤為重要。。（2）變形問題題較強度問問題更為復復雜。基坑周圍環境類型40支護結構的的水平位移移1.變形特點（1）懸臂型：基坑較淺淺，無橫撐撐時。（2）拋物線型：基坑較深深，單橫撐撐時。（3）組合型：基坑深，，多道橫撐撐時。多道橫撐時時的水平位位移常呈拋拋物線型，，位移最大大值一般在在基坑底面面附近，或或稍偏上。。（如：軟軟土基坑，，位置的平平均深度為為0.89H）2.確定方法彈性支點法法有限元等數數值計算方方法經驗法估算算41基坑開挖產產生的地表表沉降1.地表沉降產產生的原因因（1）基坑開挖挖；（2）降水。2.開挖沉降的的形態及影影響范圍（1）凹槽形；；（2）三角形。。凹槽形的最最大沉降的的位置:（0.3~0.7)H。沉降影響范范圍:（1~4）H。3.利用地層損損失法計算算地表沉降降（1）用彈性支支點法等方方法計算支支護結構的的變形曲線線。（2）以地表下下沉填補因因支護結構構變形而造造成的空隙隙（即二者者面積相等等），確定定地表下沉沉曲線。4243第七節排排樁樁的施工44施工準備支護結構施工地表處理、地層加固抽水試驗土方分層開挖、分層支撐土方運輸、棄方基底處理封底施工施工監控基坑降排水鉆孔灌注樁樁施工過程程圖45車站基坑起點里程：右線CK7+534.91車站基坑終點里程：右線CK7+801.26基坑排樁支支護結構施施工實例1、工程范圍圍及規模同樂站為雙雙層10m寬島式站臺臺車站，地地下一層為為站廳層，，地下二層層為站臺層層,基坑（含站站前明挖））全長266.4m。設四個出出入口和兩兩個風廳。。車站主體部部分采用單單柱雙層雙雙跨混凝土土結構，基基坑寬19.10m,基坑深度17.2m~18m，覆土約為為3.8~4.4m。有效站臺長長度140*10m車站總長266.4m(含站前明挖挖段)462、土方開挖挖與支撐支撐系統由由腰梁和橫橫撐組成，，腰梁采用用2根I45b工字鋼組合合而成，橫橫撐采用φ609鋼管撐。車車站主體部部分豎向設設3層支撐。基基坑內采用用φ700mm大口井降水水，降水井井在車站中中間沿縱向向布設，間間距為20.0m（施工期間間可根據需需要調整）），井底標標高低于基基坑底5.0m。受5000*1800mm雨水箱涵CK7+694.6）的影響，，CK7+691.51~CK7+701.16段結構的第第一道支撐撐須換撐。。基坑排樁支支護結構施施工實例473、主體結構構主體結構抗抗滲透等級級為S8，車站地下下一層為站站廳層，地地下二層為為站臺層。。主體結構為為單柱雙層層雙跨框架架結構，基基坑寬19.10m，基坑深度度17.5m。左線盾構始始發井為雙雙層雙柱三三跨砼框架架結構（CK7+536.16~CK7+550.16），基坑寬寬21.5，里程長14m。基坑排樁支支護結構施施工實例484、工程量統統計一、圍護結構（455.2周圍米）：

⑴鉆孔樁：φ1200＠1300，24m/根，350根，鋼筋1425.03t，砼9500.18m3；⑵旋噴樁止水帷幕：φ600＠400，6.5m/根，363根；⑶樁間旋噴樁：φ600@1300，23m/根，350根；⑷樁間噴射混凝土C25噴砼厚100mm，7283.20m2。二、土方開挖：

⑴橫撐：φ609鋼管，1317.60t；⑵腰梁：2Ⅰ45c工字鋼，245.8t；⑶開挖土方總方量：72455.08m3（Ⅰ級松土：3623m3，Ⅱ級普通土：25359m3，Ⅲ級硬土43473.05m3）；⑷回填土方：16850m3；三、主體結構：

⑴墊層150mm厚C15素砼，621.04m3；⑵主體結構C30,S8砼12000m3，φ10以外鋼筋2150t；⑶柔性防水層（δ=3mm）14381.63m2；基坑排樁支支護結構施施工實例49施工順序圍護結構施施工接地網施工基坑底驗收墊層施工防水板鋪設負二層底板施工鋼筋綁扎、支架、模板安裝、砼澆注負二層側墻施工鋼筋綁扎、支架、模板安裝、砼澆注中板施工鋼筋綁扎、支架、模板安裝、砼澆注負一層側墻施工鋼筋綁扎、支架、模板安裝、砼澆注頂板施工鋼筋綁扎、支架、模板安裝、砼澆注主體結構施工土方開挖第一層土方開挖基坑降水支撐架設樁間噴砼土方開挖第二層土方開挖基坑降水支撐架設樁間噴砼土方開挖第三層土方開挖基坑降水支撐架設樁間噴砼土方開挖第四層土方開挖基坑降水支撐架設樁間噴砼基坑底降水井封閉總體施工方方案50基坑主要采用兩種開挖方法基坑開挖首先進行分分層開挖，，為方便下下層土方開開挖，中間間拉槽，由由小里程向向大里程開開挖，CK7+701.26~CK7+801.26段縱向放坡坡（坡度為為17.5%），汽車直直接開到基基坑內運土土。基坑土土方分四層層開挖，每每層均開挖挖至下一道道支撐以下下0.5m（鋼支撐中中軸線距開開挖底0.8m）。CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開挖總體施工方方案51⑴分層開挖挖與鋼支撐撐架設中間拉槽，，高4m，底寬5m，放坡1：0.75第一層土方方開挖，開開挖深度2.2m，第一道支支撐下0.5m架設第一道道支撐總體施工方方案52⑴分層開挖挖與鋼支撐撐架設第二層土方方開挖，開開挖深度7.7m，第二道支支撐下0.5m架設第二道道支撐中間拉槽，，高4m，底寬5m，放坡1：0.75總體施工方方案53⑴分層開挖挖與鋼支撐撐架設第三層土方方開挖，開開挖深度5.69m，第三道支支撐下0.5m架設第三道道支撐中間拉槽，，高4m，底寬5m，放坡1：0.75總體施工方方案54⑴分層開挖挖與鋼支撐撐架設第四層土方方開挖，開開挖深度2.6m，開挖至基基坑底,預留0.2m人工開挖總體施工方方案55地面⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開挖第一層開挖挖：深2.2m至第一道鋼鋼支撐下0.5m；第二層開挖挖：深7.7m,至第二道鋼鋼支撐下0.5m；第三層開挖挖：深5.69m，至第三道道鋼支撐下下0.5m；第四層開挖挖：深2.6m,開挖至坑底底上0.2m，采用人工工開挖找平平基底；總體施工方方案56CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開挖時，，也分四層層進行，即即第一臺反反鏟挖機置置于底部臺臺階，挖掘掘最底層土土石方，挖挖土甩放在在底層臺階階后部，由由上層臺階階反鏟接力力，直至頂頂層臺階，，然后由最最上層反鏟鏟負責裝車車（運輸車車輛停于基基坑邊安全全位置）。。每層均開開挖至下一一道支撐以以下0.5m（鋼支撐中中軸線距開開挖底0.8m）。⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開挖第一層開挖挖至第一道道支撐底0.5m及時架設第第一道支撐撐總體施工方方案57CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開挖時，，也分四層層進行，即即第一臺反反鏟挖機置置于底部臺臺階，挖掘掘最底層土土石方，挖挖土甩放在在底層臺階階后部，由由上層臺階階反鏟接力力，直至頂頂層臺階，，然后由最最上層反鏟鏟負責裝車車（運輸車車輛停于基基坑邊安全全位置）。。每層均開開挖至下一一道支撐以以下0.5m（鋼支撐中中軸線距開開挖底0.8m）。⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開挖第二層開挖挖至第一道道支撐底0.5m及時架設第第二道支撐撐總體施工方方案58CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開挖時，，也分四層層進行，即即第一臺反反鏟挖機置置于底部臺臺階，挖掘掘最底層土土石方，挖挖土甩放在在底層臺階階后部，由由上層臺階階反鏟接力力，直至頂頂層臺階，，然后由最最上層反鏟鏟負責裝車車（運輸車車輛停于基基坑邊安全全位置）。。每層均開開挖至下一一道支撐以以下0.5m（鋼支撐中中軸線距開開挖底0.8m）。⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開挖及時架設第第三道支撐撐第三層開挖挖至第三道道支撐底0.5m總體施工方方案59CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開挖時，，也分四層層進行，即即第一臺反反鏟挖機置置于底部臺臺階，挖掘掘最底層土土石方，挖挖土甩放在在底層臺階階后部，由由上層臺階階反鏟接力力，直至頂頂層臺階，，然后由最最上層反鏟鏟負責裝車車（運輸車車輛停于基基坑邊安全全位置）。。每層均開開挖至下一一道支撐以以下0.5m（鋼支撐中中軸線距開開挖底0.8m）。⑵CK7+701.26~CK7+801.26斜坡段采用用反鏟接力力開挖第四層開挖挖至基坑底底基底0.20m人工開挖總體施工方方案60車站結構型型式為雙層層雙跨鋼筋筋砼框架結結構，由側側墻、梁、、板、柱等等組成，沿沿車站縱向向設中間立立柱，車站站主體采用用縱梁體系系。主體結結構采取““豎向分層層，縱向分分段，從下下至上”施施工。主體結構施施工方案總體施工方方案61主體結構標標準節段長長為12m，共劃分為為22個節段，其其中第1節~第20節為標準節節段，節段段長為12m，第21節為非標準準節段，節節段長為14m，第22節為盾構始始發井，節節段長為14.1m,車站主體結結構由小里里程向大里里程方向施施工為主攻攻方向,若須搶工,可由大里程程向小里程程方向施工工，作為搶搶工工作面面。（1）縱向分段段主體結構施施工方案主體結構施工縱向分段示意圖

總體施工方方案62（2）豎向分層層主體結構施工工藝流程示意圖

第一部：為為負二層底底板施工，，主要包括括接地網，，墊層底板板防水層，，