施工期沉降計算方法X形樁復合承載力特征值應通過現場單樁復合地基載荷試驗確定，初步設計時也可按下式估算：fk=mXA^+P（1-氣）fk （3.4.3）ps式中fspk—復合地基承載力特征值（kPa）;mX——樁土面積置換率，mX=d2/d2；ed——樁身等效圓直徑（m）;de——一根樁分擔的處理地基面積的等效圓直徑（m），等邊三角形布樁時，de=1.05s；正方形布樁時，de=1.13s；矩形布樁時，de=1.13打勇；s、S］、s2分別為樁間距、縱向間距和橫向間距（m）;Ra——單樁豎向承載力特征值（kN）;Aps 樁身截面面積（m2）；6——樁間土承載力折減系數，宜按地區經驗取值，如無經驗時可取0.75-0.95，天然地基承載力較高時取大值；fsk——處理后樁間土承載力特征值（kPa）,宜按當地經驗取值，如無經驗時，可取天然地基承載力特征值。3.4.7X形樁單樁豎向承載力特征值的取值，應按以下要求確定：1當采用單樁靜載荷試驗時，應將單樁豎向極限承載力除以安全系數2；2當無單樁載荷試驗資料時，對于初步設計估算可按下式估算：R=P應q1世qA （3.4.5）aX siaiPpapi=1式中 Ra——單樁豎向承載力特征值（kN）;u——樁身外周長（m）;n——樁長范圍內所劃分的土層數；gP—一端阻力修正系數，與持力層厚度、土的性質、樁長和樁徑等因素有關，可取0.65-0.9，樁端土質硬時取大值；qsia——樁第i層土（巖）的側阻力特征值（kPa）;qpa——樁端阻力特征值（kPa）;li——樁穿越第i層土的厚度；PX——為充盈折減系數；' 表3.4.1X形樁充盈折減系數P充盈系數與充盈系數與9377沉管樁同面積X形樁與9426沉管樁同面積X形樁1.100.9600.9671.150.9420.9521.200.9240.9371.250.9080.9231.300.8940.9091.350.8810.897備注：未考慮充盈的X形樁截面設計參數0=130。，開弧間S=120mm，與$377沉管樁同面積X形樁外包方形截面邊長a=499.556mm；與$426沉管樁同面積X形樁外包方形截面邊長a=611.090mm。根據Boussinesq應力解公式，對路堤沉降的計算采用條形基底受豎直均布荷載p作用時的附加應力公式：其中：m=—n=—b，b。和條形基底受三角形分布荷載p作用時的附加應力公式：3.4.7X樁復合地基沉降變形包括兩部分:復合加固層的沉降變形和下臥層的沉降變形，即：S=S1+S2 （3.4.7-1）式中 S1——X樁處理深度內的沉降變形；S2——下臥層的沉降變形。1X樁處理深度內的沉降變形S1應按現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2002的有關規定執行。S=WS'=W寸Lo（—a-za） （3.4.7-2）1S1SEiii-1i-1

i=1 -ci式中：S'——按分層總和法計算的復合加固層變形量；1vs——沉降計算經驗系數，根據地區沉降觀測資料及經驗確定，無地區經驗時可采用表3.4.7的數值。p0——對應于荷載效應準永久組合時的基礎底面處的附加壓力（kPa）；e——基礎底面下第i層復合土層的壓縮模量（MPa）；'、—i-1——基礎底面至第i層土、i-1層土底面的距離（m）；氣、"——基礎底面計算點至第i層土、第i-1層土底面范圍內平均附加應力系數，可按《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2002取值。復合土層的分層與天然地基相同，復合土層各分層的壓縮模量e.可按下列公式計算確定：E=&E （3.4.7-3）

式中：Esi——基礎底面下第i層天然地基的壓縮模量;&——基礎底面下地基壓縮模量提高系數。&值可按下式確定:g='spk~Tak式中： y——基礎底面下天然地基承載力特征值（kPa）。表3.4.7變形計算經驗系紉Se(MPa)s2.54.07.015.020.01.11.00.70.40.2注：e為變形計算深度范圍內壓縮模量的當量值，應該下式計算:'' 育ZAE= 土s以礦ci(3.4.7-4)(3.4.7-5)(3.4.7-4)(3.4.7-5)2下臥層的沉降變形采用分層總和法計算，作用在下臥層土體上荷載應按現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB50007計算。3.4.8地基變形計算深度應大于復合土層的厚度，并應符合現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2002關于地基變形計算深度的有關規定。工后沉降計算方法對公路而言，工后沉降是指道路結構層竣工并開放交通后所產生的沉降量。在公路使用期內不發生較大的沉降量和不均勻沉降，是保證路面結構完整和車輛高速平穩行駛的關鍵。為此需要準確的評估地基固結狀態和工后沉降是否小于允許值以及合理確定路面層施工時間。因現澆薄壁管樁為剛性樁，復合地基加固區整體剛性相對較大，在路堤荷載作用下，樁間土的沉降主要發生于路堤填筑階段并在樁土荷載調整分擔過程中很快趨于穩定，工后沉降主要由下臥層的固結變形弓|起。目前，固結計算仍然依據太沙基的單向固結理論。假定滲透和壓縮變形只在豎向發生，在線性加載條件下土層的平均固結度為：L /M2L /M2CT、［「M2八/ 、］1—exp(— v)exp—C(t—T)H2LH2V J)(t<T)(t>T)(3-12)tH2須2

tCt^Mvm=11-生E_±CtM4vm=1

1-exp(-些H2式計算，整個加載過程可由上式迭加求之。對于單若荷載是分級施加，對第式計算，整個加載過程可由上式迭加求之。對于單U=SJS （3-13）式中：st——經過時