第16章直流電機的作用原理第16章直流電機的作用原理1三、直流電機的工作原理旋轉電樞式的直流電機電樞旋轉、磁極固定，帶有換向器磁極——定子電樞線圈——轉子旋轉換向片靜止電刷通過換向片，電刷1總與位于N極下的導體相連，極性為正電刷2與位于S極下的導體相連，極性為負三、直流電機的工作原理旋轉電樞式的直流電機磁極——定子電樞線23.1單線圈導體的感應電勢電刷l、2間的電勢e12為一含有很大脈動分量的直流電勢，如單相全波整流一樣。電勢和電流脈動的很大

3.1單線圈導體的感應電勢電刷l、2間的電勢e12為一含有33.2兩線圈串聯后的合成電勢與原有線圈相距90電角度再設置一個線圈，其兩端各接有換向片，并與原有換向片A、B相距90電角度，換向器包含4片換向片，相鄰換向片間各相距90電角度。當電樞旋轉時，兩個線圈的感應電勢在時間相位上相距90電角度當有足夠多的線圈和換向片時，可獲得穩定直流電勢。若電機每極下的導體數大于8，電勢脈動幅度可小于1%

直流發電機實質是帶換向器的交流發電機3.2兩線圈串聯后的合成電勢與原有線圈相距90電角度再設4四、直流電機的磁場和電樞反應四、直流電機的磁場和電樞反應54.1 空載時直流電機的磁場由磁極的直流勵磁電流產生，空氣隙磁場不隨時間變化，是恒定磁場；空間上，忽略極面下的齒槽效應，沿極面均勻分布。邊緣磁通空間上，非正弦分布，在導體中感應電勢將包括有高次諧波。4.1 空載時直流電機的磁場由磁極的直流勵磁電流產生，空氣隙6主磁通與磁極漏磁通主磁通：產生感應電勢和電磁轉矩的有效磁通，通過空氣隙，同時鍵鏈電樞繞組和勵磁繞組。磁極漏磁通：只和勵磁繞組交鏈。磁極磁通：包括主磁通和漏磁通，k=+電樞磁通：主磁通的一半定子磁軛磁通：磁極磁通的一半主磁通與磁極漏磁通主磁通：產生感應電勢和電磁轉矩的有效磁7換向極主磁極磁軛換向極主磁軛8附：主磁路計算的基本原理實驗方法——通過空載特性或磁化曲線計算勵磁電流和主磁通的關系計算方法——磁路計算。假設全部磁通集中在一定路徑上流通，則可以用路代替場。一臺電機的磁化曲線僅和電機的幾何尺寸以及所用的材料有關，而和電機的勵磁方式無關電機的運行性能，與磁化曲線密切相關附：主磁路計算的基本原理實驗方法一臺電機的磁化曲線僅和電機的9附.1直流電機的主磁路主磁路包括下列部分：磁軛、極芯、極靴、空氣隙、齒和電樞鐵芯將磁路分成若干段計算。假設：每段的材料相同，每段的幾何形狀規則，有相同的磁通密度；每段的平均磁場強度Hx和每段的平均長度方向lx相一致，各段磁勢為Hxlx及總磁勢為ΣHxlx附.1直流電機的主磁路主磁路包括下列部分：磁軛、極芯、極靴10附.2主磁通的計算求電機磁化曲線上的點 n

設定一個主磁通 n

算出流經各段磁路的磁通 n

由各段尺寸及磁通算出各段的磁通密度 n

根據各段磁路的磁通密度和相應材料的磁化曲線查取各段的磁場強度，計算各段磁路消耗的磁勢 n各段磁勢的總和即為主磁通對應的勵磁磁勢2.用該磁化曲線，由主磁極磁勢F0查出所產生的空載主磁通計算出電機的磁化曲線，對應出相應磁勢的磁通

附.2主磁通的計算求電機磁化曲線上的點計算出電機的磁化曲線11附.3各段磁勢的簡單分析把直流電機的磁路分成五段：①空氣隙，Fδ代表兩空氣隙段所需磁勢的安匝數；②電樞齒，Ft代表該段兩個齒高ht所需的安匝數；③電樞鐵芯，Fa④主磁極鐵芯(包括極靴)，Fm代表兩個磁極段需安匝數；⑤定子磁軛，Fy代表磁軛段所需安匝。空氣隙：長度δ很短，但磁阻很大，總磁勢的絕大部分將消耗于空氣隙中。（65%以上） 由于電樞齒槽的影響，需進行修正，取 電樞齒：截面小，齒中磁密在整個磁路中最高，飽和現象最顯著，消耗磁勢較大。附.3各段磁勢的簡單分析把直流電機的磁路分成五段：空氣隙：124.2負載時電樞電流產生的磁勢電樞反應：電樞磁勢的存在使空氣隙磁勢的分布情況改變，使空氣隙磁場分布改變。特點：對于一定的電樞電流，空氣隙磁場仍然是一恒定磁場，即不隨時間變化由于靜止的電刷和運動的換向器的共同作用，電刷間連接的導體時刻在變化，但電刷間導體電流產生的磁勢不變。電樞磁勢和主磁極的相對位置一定。比較：同步電機的電樞磁勢和主磁極也相對靜止，但其相對位置隨負載功率因數而變化4.2負載時電樞電流產生的磁勢電樞反應：電樞磁勢的存在使134.2.1直流電機電樞繞組磁勢波形

直流電機的電樞磁勢是幅值固定的空間分布波，只是空間的函數

交流電機的電樞磁勢是幅值隨時間按正弦規律脈動的空間分布波

如沿電樞分布的線圈無限增多，則階梯形波將趨近于三角形波

4.2.1直流電機電樞繞組磁勢波形直流電機的電樞磁勢是幅值144.2.2電刷位置對電樞磁勢的影響電樞磁勢幅值的位置恰在導體中的電流改變方向處——導體通過電刷處。如電刷和位于交軸的導體相接觸，則電樞磁勢的軸線也在交軸；如電刷移動，電樞磁勢的軸線跟著移動。直流電機的電樞磁勢軸線水遠位于導體中的電流改變方向處（電刷位置），且在空間是靜止不動的。4.2.2電刷位置對電樞磁勢的影響電樞磁勢幅值的位置恰在導154.2.3任意點電樞磁勢的計算條件：設電樞繞組的導體數為W，極數為2p，則一個極距內的導體數為W／2p。電刷電流為Ia，并聯支路數為2a，則流過每一導體的電流為Ia／2a線負載A：沿著電樞圓周每單位長度內的電流安培數4.2.3任意點電樞磁勢的計算條件：設電樞繞組的導體數164.3負載時的

氣隙磁勢和磁場交軸直軸電樞磁勢位置取決于電刷位置，電刷位于交軸，電樞磁勢軸線也在交軸，為交軸電樞反應。極尖處磁密最大且由于其飽和程度的提高，飽和影響使高峰略有下降，即極面下的總磁通略減小，呈現去磁作用4.3負載時的

氣隙磁勢和磁場交軸直軸電樞磁勢位置取決于電174.3負載時的

氣隙磁勢和磁場交軸直軸交軸電樞反應對氣隙磁場的影響：使氣隙磁場發生畸變使物理中心線偏移幾何中心線一個角度（對發電機：順著旋轉方向）磁路未飽和時，每極磁通不變如考慮磁路飽和的影響，則交軸電樞反應有去磁作用4.3負載時的

氣隙磁勢和磁場交軸直軸交軸電樞反應對氣隙磁18空載氣隙磁場電樞磁場負載時合成磁場定義：前極尖——電樞進入極面處的磁極極尖，后極尖——電樞離開極面處的極尖發電機的后極尖下磁通密度增強，電動機前極尖下磁通密度增強空載氣隙磁場電樞磁場負載時合成磁場定義：前極尖——電樞進入極194.4直軸電樞反應如電刷順著發電機的旋轉方向或逆著電動機的旋轉方向移過一個角度β，則電樞電流的分布隨之改變，電樞磁勢的軸線也隨著電刷移動。在角度2β范圍內的導體所產生的磁勢固定作用在直軸，稱為直軸電樞反應，其方向與主磁極極性相反，使主磁通減弱，呈現去磁作用。將使電樞電勢減小在角度2β范圍以外的導體所產生的磁勢作用在交軸，為交軸電樞反應。4.4直軸電樞反應如電刷順著發電機的旋轉方向或逆著電動機204.4直軸電樞反應如電刷逆著發電機的旋轉方向或順著電動機的旋轉方向移過一個角度β，則電樞電流的分布隨之改變，電樞磁勢的軸線也隨著電刷移動。在角度2β范圍內的導體所產生的磁勢固定作用在直軸，其方向與主磁極極性相同，呈磁化作用。將加劇換向的困難在角度2β范圍以外的導體所產生的磁勢作用在交軸，為交軸電樞反應。4.4直軸電樞反應如電刷逆著發電機的旋轉方向或順著電動機21削弱電樞反應負作用的措施由于電樞反應使氣隙磁場畸變而形成環火的可能性較大，須將電樞反應盡可能地予以補償，以防止發生環火。裝置補償繞組，使其產生的磁勢適能抵消電樞反應電勢補償繞組的電流分布和電樞繞組各對應點的電流分布大小相等、方向相反；交軸附近的電樞磁勢將由換向極磁勢來補償。補償繞組和換向極繞組應和電樞繞組串聯。削弱電樞反應負作用的措施由于電樞反應使氣隙磁場畸變而形成環火22簡單分析設電樞磁勢的每極安匝數為Fa則直軸電樞磁勢的幅值為交軸電樞磁勢的幅值為交軸電樞磁勢的去磁作用，用等效直軸去磁安匝Faqd表示，與磁路的飽和程度有關，近似與電樞電流成正比。有效的勵磁磁勢為簡單分析設電樞磁勢的每極安匝數為Fa交軸電樞磁勢的去磁作用，23例16-1：分析電樞反應的等效去磁由電樞回路電壓方程，求得利用插值法，在空載特性上，求得對應的有效激磁電流為已知實際的額定勵磁電流為2.85則交軸電樞反應的等效激磁電流為例16-1：分析電樞反應的等效去磁由電樞回路電壓方程，求得24思考題為什么說直流電機的空氣隙磁場是恒定磁場？設電刷位于交軸，試默繪直流電機的空載磁勢分布曲線B0(x)、空載磁場分布曲線Fa(x)、電樞磁勢分布曲線Fa(x)、電樞磁場分布曲線Ba(x)和合成磁場分布曲線B(x)思考題為什么說直流電機的空氣隙磁場是恒定磁場？25五、電樞繞組的感應電動勢五、電樞繞組的感應電動勢26五、電樞繞組的感應電勢電樞繞組的感應電勢——每一并聯支路的電勢，電機正、負電刷之間的電勢。大小：位于電刷之間固定位置的各個導體的感應電勢之和假設電樞導體是連續均勻分布的，則電勢為恒定的直流電勢五、電樞繞組的感應電勢電樞繞組的感應電勢——每一并聯支路的電275.1電樞繞組的感應電勢設電樞總導體數為N，有2a條并聯支路，則每一支路中的串聯導體為N／2a電刷間的感應電勢為每一支路中的串聯導體的感應電勢之和

5.1電樞繞組的感應電勢設電樞總導體數為N，有2a條并聯支285.1電樞繞組的感應電勢直流電機的感應電勢與每極磁通量及轉速有關。如將每極磁通量保持不變，直流電機的感應電勢將和轉速成正比。如將轉速保持不變，直流電機的感應電勢將和每極磁通量成正比。電刷間的感應電勢僅和極面下的總磁通量有關，而和極面下磁通密度的分布情況無關n

電刷在交軸，如果移動電刷位置，則支路中一部分導體的感應電勢將因方向相反而互相抵消，導致電刷間電勢Ea的減小。n根據負載時的每極磁通，計算負載時感應電勢Ea。n當負載時，由于電樞回路的電阻電壓降，直流發電機電刷間的端電壓U比負載時的電刷電勢Ea小5.1電樞繞組的感應電勢直流電機的感應電勢與每極磁通量及轉29解釋電刷位置偏移對電勢的影響電刷偏移后，極面下電刷間包含的磁通量減小解釋電刷位置偏移對電勢的影響電刷偏移后，極面下電刷間包含的磁305.2直流發電機的平衡方程式并勵發電機IaILΔU——每一電刷的接觸電壓降電刷接觸電阻隨電流的增大而減小，通常假定為常數，當用石墨電刷或碳石墨電刷時，取為1V電壓平衡式5.2直流發電機的平衡方程式并勵發電機IaILΔU——每315.2直流發電機的平衡方程式并勵發電機IaIL功率平衡式電磁功率輸入功率空載損耗負載損耗ra:串接在電樞回路中各種繞組的總電阻，如電樞繞組、串勵繞組和換向極繞組等。附加損耗產生P的原因電樞存在齒槽，使氣隙磁通發生脈動，在電樞鐵心、主極鐵心和極靴表面中產生脈動損耗電樞反應使磁場畸變產生的額外電樞損耗電樞拉緊螺栓在磁場中旋轉引起的鐵耗由換向電流產生的損耗5.2直流發電機的平衡方程式并勵發電機IaIL功率平衡式325.3直流電動機的平衡方程式IaIIa電壓平衡式電流平衡式（并勵時）5.3直流電動機的平衡方程式IaIIa電壓平衡式電流平335.3直流電動機的平衡方程式IaIIa功率平衡式（并勵時）并勵回路損耗電樞回路銅損電刷接觸電損耗機械損耗鐵損耗雜散損耗5.3直流電動機的平衡方程式IaIIa功率平衡式（并勵34六、電樞繞組的電磁轉矩六、電樞繞組的電磁轉矩35六、電樞繞組的電磁轉矩設流過電刷的電流為Ia電樞導體中的電流是Ia／2a設電樞直徑為Da，電樞導體的有效長度為l電樞總的電磁轉矩六、電樞繞組的電磁轉矩設流過電刷的電流為Ia366.1直流發電機的轉矩平衡并勵發電機IaIL轉矩平衡式輸入機械轉矩電磁轉矩6.1直流發電機的轉矩平衡并勵發電機IaIL轉矩平衡式輸376.2直流電動機的轉矩平衡IaIIa轉矩平衡式6.2直流電動機的轉矩平衡IaIIa轉矩平衡式38思考題16-12電刷之間的感應電勢與某一導體的感應電勢有什么不同各種數量之間的相互關系：導體總數、換向片數、元件數、圈邊數、槽數、每元件匝數、每一槽中并列圈邊數思考題16-12電刷之間的感應電勢與某一導體的感應電勢有39思考題16-6一臺六極電機原為單波繞組，加改繞成單疊繞組，并保持元件數、導體數、每元件匝數、每槽并列圈邊數不變，問該電機的額定容量要不要改變?其它額定量要不要改變

答：單波時，并聯支路數恒為2，設導體額定電流為I，則電刷的電流為2I；電刷間感應電勢為Ea=E2。 單疊時，并聯支路數等于極數，2a=2p=6，則電刷的電流為6I；電刷間電勢為Ea=E6=E2/3。思考題16-6一臺六極電機原為單波繞組，加改繞成單疊繞組40思考題16-7有一四極直流電機，電樞為單疊繞組，如發生以下故障：（1）有一主磁極失磁；（2）有一對相鄰電刷跌落試分析電機會發生什么現象？思考題16-7有一四極直流電機，電樞為單疊繞組，如發生以41作業16-2 單波繞組，并聯支路數2a=216-3 單疊繞組，并聯支路數2a=2p16-1016-11加強：16-816-9作業16-2 單波繞組，并聯支路數2a=242第16章直流電機的作用原理第16章直流電機的作用原理43三、直流電機的工作原理旋轉電樞式的直流電機電樞旋轉、磁極固定，帶有換向器磁極——定子電樞線圈——轉子旋轉換向片靜止電刷通過換向片，電刷1總與位于N極下的導體相連，極性為正電刷2與位于S極下的導體相連，極性為負三、直流電機的工作原理旋轉電樞式的直流電機磁極——定子電樞線443.1單線圈導體的感應電勢電刷l、2間的電勢e12為一含有很大脈動分量的直流電勢，如單相全波整流一樣。電勢和電流脈動的很大

3.1單線圈導體的感應電勢電刷l、2間的電勢e12為一含有453.2兩線圈串聯后的合成電勢與原有線圈相距90電角度再設置一個線圈，其兩端各接有換向片，并與原有換向片A、B相距90電角度，換向器包含4片換向片，相鄰換向片間各相距90電角度。當電樞旋轉時，兩個線圈的感應電勢在時間相位上相距90電角度當有足夠多的線圈和換向片時，可獲得穩定直流電勢。若電機每極下的導體數大于8，電勢脈動幅度可小于1%

直流發電機實質是帶換向器的交流發電機3.2兩線圈串聯后的合成電勢與原有線圈相距90電角度再設46四、直流電機的磁場和電樞反應四、直流電機的磁場和電樞反應474.1 空載時直流電機的磁場由磁極的直流勵磁電流產生，空氣隙磁場不隨時間變化，是恒定磁場；空間上，忽略極面下的齒槽效應，沿極面均勻分布。邊緣磁通空間上，非正弦分布，在導體中感應電勢將包括有高次諧波。4.1 空載時直流電機的磁場由磁極的直流勵磁電流產生，空氣隙48主磁通與磁極漏磁通主磁通：產生感應電勢和電磁轉矩的有效磁通，通過空氣隙，同時鍵鏈電樞繞組和勵磁繞組。磁極漏磁通：只和勵磁繞組交鏈。磁極磁通：包括主磁通和漏磁通，k=+電樞磁通：主磁通的一半定子磁軛磁通：磁極磁通的一半主磁通與磁極漏磁通主磁通：產生感應電勢和電磁轉矩的有效磁49換向極主磁極磁軛換向極主磁軛50附：主磁路計算的基本原理實驗方法——通過空載特性或磁化曲線計算勵磁電流和主磁通的關系計算方法——磁路計算。假設全部磁通集中在一定路徑上流通，則可以用路代替場。一臺電機的磁化曲線僅和電機的幾何尺寸以及所用的材料有關，而和電機的勵磁方式無關電機的運行性能，與磁化曲線密切相關附：主磁路計算的基本原理實驗方法一臺電機的磁化曲線僅和電機的51附.1直流電機的主磁路主磁路包括下列部分：磁軛、極芯、極靴、空氣隙、齒和電樞鐵芯將磁路分成若干段計算。假設：每段的材料相同，每段的幾何形狀規則，有相同的磁通密度；每段的平均磁場強度Hx和每段的平均長度方向lx相一致，各段磁勢為Hxlx及總磁勢為ΣHxlx附.1直流電機的主磁路主磁路包括下列部分：磁軛、極芯、極靴52附.2主磁通的計算求電機磁化曲線上的點 n

設定一個主磁通 n

算出流經各段磁路的磁通 n

由各段尺寸及磁通算出各段的磁通密度 n

根據各段磁路的磁通密度和相應材料的磁化曲線查取各段的磁場強度，計算各段磁路消耗的磁勢 n各段磁勢的總和即為主磁通對應的勵磁磁勢2.用該磁化曲線，由主磁極磁勢F0查出所產生的空載主磁通計算出電機的磁化曲線，對應出相應磁勢的磁通

附.2主磁通的計算求電機磁化曲線上的點計算出電機的磁化曲線53附.3各段磁勢的簡單分析把直流電機的磁路分成五段：①空氣隙，Fδ代表兩空氣隙段所需磁勢的安匝數；②電樞齒，Ft代表該段兩個齒高ht所需的安匝數；③電樞鐵芯，Fa④主磁極鐵芯(包括極靴)，Fm代表兩個磁極段需安匝數；⑤定子磁軛，Fy代表磁軛段所需安匝。空氣隙：長度δ很短，但磁阻很大，總磁勢的絕大部分將消耗于空氣隙中。（65%以上） 由于電樞齒槽的影響，需進行修正，取 電樞齒：截面小，齒中磁密在整個磁路中最高，飽和現象最顯著，消耗磁勢較大。附.3各段磁勢的簡單分析把直流電機的磁路分成五段：空氣隙：544.2負載時電樞電流產生的磁勢電樞反應：電樞磁勢的存在使空氣隙磁勢的分布情況改變，使空氣隙磁場分布改變。特點：對于一定的電樞電流，空氣隙磁場仍然是一恒定磁場，即不隨時間變化由于靜止的電刷和運動的換向器的共同作用，電刷間連接的導體時刻在變化，但電刷間導體電流產生的磁勢不變。電樞磁勢和主磁極的相對位置一定。比較：同步電機的電樞磁勢和主磁極也相對靜止，但其相對位置隨負載功率因數而變化4.2負載時電樞電流產生的磁勢電樞反應：電樞磁勢的存在使554.2.1直流電機電樞繞組磁勢波形

直流電機的電樞磁勢是幅值固定的空間分布波，只是空間的函數

交流電機的電樞磁勢是幅值隨時間按正弦規律脈動的空間分布波

如沿電樞分布的線圈無限增多，則階梯形波將趨近于三角形波

4.2.1直流電機電樞繞組磁勢波形直流電機的電樞磁勢是幅值564.2.2電刷位置對電樞磁勢的影響電樞磁勢幅值的位置恰在導體中的電流改變方向處——導體通過電刷處。如電刷和位于交軸的導體相接觸，則電樞磁勢的軸線也在交軸；如電刷移動，電樞磁勢的軸線跟著移動。直流電機的電樞磁勢軸線水遠位于導體中的電流改變方向處（電刷位置），且在空間是靜止不動的。4.2.2電刷位置對電樞磁勢的影響電樞磁勢幅值的位置恰在導574.2.3任意點電樞磁勢的計算條件：設電樞繞組的導體數為W，極數為2p，則一個極距內的導體數為W／2p。電刷電流為Ia，并聯支路數為2a，則流過每一導體的電流為Ia／2a線負載A：沿著電樞圓周每單位長度內的電流安培數4.2.3任意點電樞磁勢的計算條件：設電樞繞組的導體數584.3負載時的

氣隙磁勢和磁場交軸直軸電樞磁勢位置取決于電刷位置，電刷位于交軸，電樞磁勢軸線也在交軸，為交軸電樞反應。極尖處磁密最大且由于其飽和程度的提高，飽和影響使高峰略有下降，即極面下的總磁通略減小，呈現去磁作用4.3負載時的

氣隙磁勢和磁場交軸直軸電樞磁勢位置取決于電594.3負載時的

氣隙磁勢和磁場交軸直軸交軸電樞反應對氣隙磁場的影響：使氣隙磁場發生畸變使物理中心線偏移幾何中心線一個角度（對發電機：順著旋轉方向）磁路未飽和時，每極磁通不變如考慮磁路飽和的影響，則交軸電樞反應有去磁作用4.3負載時的

氣隙磁勢和磁場交軸直軸交軸電樞反應對氣隙磁60空載氣隙磁場電樞磁場負載時合成磁場定義：前極尖——電樞進入極面處的磁極極尖，后極尖——電樞離開極面處的極尖發電機的后極尖下磁通密度增強，電動機前極尖下磁通密度增強空載氣隙磁場電樞磁場負載時合成磁場定義：前極尖——電樞進入極614.4直軸電樞反應如電刷順著發電機的旋轉方向或逆著電動機的旋轉方向移過一個角度β，則電樞電流的分布隨之改變，電樞磁勢的軸線也隨著電刷移動。在角度2β范圍內的導體所產生的磁勢固定作用在直軸，稱為直軸電樞反應，其方向與主磁極極性相反，使主磁通減弱，呈現去磁作用。將使電樞電勢減小在角度2β范圍以外的導體所產生的磁勢作用在交軸，為交軸電樞反應。4.4直軸電樞反應如電刷順著發電機的旋轉方向或逆著電動機624.4直軸電樞反應如電刷逆著發電機的旋轉方向或順著電動機的旋轉方向移過一個角度β，則電樞電流的分布隨之改變，電樞磁勢的軸線也隨著電刷移動。在角度2β范圍內的導體所產生的磁勢固定作用在直軸，其方向與主磁極極性相同，呈磁化作用。將加劇換向的困難在角度2β范圍以外的導體所產生的磁勢作用在交軸，為交軸電樞反應。4.4直軸電樞反應如電刷逆著發電機的旋轉方向或順著電動機63削弱電樞反應負作用的措施由于電樞反應使氣隙磁場畸變而形成環火的可能性較大，須將電樞反應盡可能地予以補償，以防止發生環火。裝置補償繞組，使其產生的磁勢適能抵消電樞反應電勢補償繞組的電流分布和電樞繞組各對應點的電流分布大小相等、方向相反；交軸附近的電樞磁勢將由換向極磁勢來補償。補償繞組和換向極繞組應和電樞繞組串聯。削弱電樞反應負作用的措施由于電樞反應使氣隙磁場畸變而形成環火64簡單分析設電樞磁勢的每極安匝數為Fa則直軸電樞磁勢的幅值為交軸電樞磁勢的幅值為交軸電樞磁勢的去磁作用，用等效直軸去磁安匝Faqd表示，與磁路的飽和程度有關，近似與電樞電流成正比。有效的勵磁磁勢為簡單分析設電樞磁勢的每極安匝數為Fa交軸電樞磁勢的去磁作用，65例16-1：分析電樞反應的等效去磁由電樞回路電壓方程，求得利用插值法，在空載特性上，求得對應的有效激磁電流為已知實際的額定勵磁電流為2.85則交軸電樞反應的等效激磁電流為例16-1：分析電樞反應的等效去磁由電樞回路電壓方程，求得66思考題為什么說直流電機的空氣隙磁場是恒定磁場？設電刷位于交軸，試默繪直流電機的空載磁勢分布曲線B0(x)、空載磁場分布曲線Fa(x)、電樞磁勢分布曲線Fa(x)、電樞磁場分布曲線Ba(x)和合成磁場分布曲線B(x)思考題為什么說直流電機的空氣隙磁場是恒定磁場？67五、電樞繞組的感應電動勢五、電樞繞組的感應電動勢68五、電樞繞組的感應電勢電樞繞組的感應電勢——每一并聯支路的電勢，電機正、負電刷之間的電勢。大小：位于電刷之間固定位置的各個導體的感應電勢之和假設電樞導體是連續均勻分布的，則電勢為恒定的直流電勢五、電樞繞組的感應電勢電樞繞組的感應電勢——每一并聯支路的電695.1電樞繞組的感應電勢設電樞總導體數為N，有2a條并聯支路，則每一支路中的串聯導體為N／2a電刷間的感應電勢為每一支路中的串聯導體的感應電勢之和

5.1電樞繞組的感應電勢設電樞總導體數為N，有2a條并聯支705.1電樞繞組的感應電勢直流電機的感應電勢與每極磁通量及轉速有關。如將每極磁通量保持不變，直流電機的感應電勢將和轉速成正比。如將轉速保持不變，直流電機的感應電勢將和每極磁通量成正比。電刷間的感應電勢僅和極面下的總磁通量有關，而和極面下磁通密度的分布情況無關n

電刷在交軸，如果移動電刷位置，則支路中一部分導體的感應電勢將因方向相反而互相抵消，導致電刷間電勢Ea的減小。n根據負載時的每極磁通，計算負載時感應電勢Ea。n當負載時，由于電樞回路的電阻電壓降，直流發電機電刷間的端電壓U比負載時的電刷電勢Ea小5.1電樞繞組的感應電勢直流電機的感應電勢與每極磁通量及轉71解釋電刷位置偏移對電勢的影響電刷偏移后，極面下電刷間包含的磁通量減小解釋電刷位置偏移對電勢的影響電刷偏移后，極面下電刷間包含的磁725.2直流發電機的平衡方程式并勵發電機IaILΔU——每一電刷的接觸電壓降電刷接觸電阻隨電流的增大而減小，通常假定為常數，當用石墨電刷或碳石墨電刷時，取為1V電壓平衡式5.2直流發電機的平衡方程式并勵發電機IaILΔU——每735.2直流發電機的平衡方程式并勵發電機IaIL功率平衡式電磁功率輸入功率空載損耗負載損耗ra:串接