1、35米TT梁模板板制作工工藝及力力學(xué)檢算算35米預(yù)預(yù)應(yīng)力TT型梁鋼鋼模制作作與力學(xué)學(xué)檢算1、制作作工藝鋼模每側(cè)側(cè)由9個(gè)個(gè)獨(dú)立模模扇組成成，每一一個(gè)獨(dú)立立模扇由由側(cè)面板板、橫肋肋、豎肋肋三個(gè)主主要構(gòu)件件組成。中部模模扇的基基本長(zhǎng)度度5m，面板為為6mmm的鋼板板，支撐撐面板的的橫肋為為8的的槽鋼，在側(cè)面面板上設(shè)設(shè)7道，豎肋為為122與114b的槽鋼鋼，通過(guò)過(guò)平撐、斜撐焊焊接而成成，間距距為1mm。2、計(jì)算算圖式 側(cè)側(cè)面板：側(cè)面板板的計(jì)算算圖式為為支承于于相鄰兩兩橫肋和和豎肋之之上受均均布荷載載的板。 橫橫肋：橫橫肋簡(jiǎn)化化為支承承于相鄰鄰豎肋上上的受均均布荷載載的簡(jiǎn)支支梁。 豎豎肋：豎豎肋的計(jì)計(jì)算

2、圖式式可簡(jiǎn)化化為支承承于豎肋肋頂、底底兩支點(diǎn)點(diǎn)承受各各橫肋傳傳來(lái)的集集中力的的梁。3、面板板的計(jì)算算 由由于45小時(shí)時(shí)可澆完完全梁砼砼，所以以砼灌注注高度等等于梁體體高度22.255米，=255KN/m各點(diǎn)壓力力 PP=HH為點(diǎn)到到梁頂?shù)牡木嚯x 取取中部模模扇為計(jì)計(jì)算對(duì)象象，按其其結(jié)構(gòu)繪繪制側(cè)壓壓力圖如如圖1P0=2252.225=556.33KPaaP1=2251.996=449 KKPaP2=2251.881=445.33 KPPaP3=2251.551=337.88 KPPa圖1側(cè)壓壓力圖P4=2251.221=330.33 KPPaP5=2250.991=222.88 KPPaP6=2

3、250.66=155 KPPa由壓力圖圖分析，豎肋間間距1米米，橫肋肋間距00.299米之間間（01區(qū)間間）的面面板承受受的側(cè)壓壓力較大大。均布荷載載q=(PP0+PP1)/2 b=(56.3+449)/211=522.7KKN/mm考慮振動(dòng)動(dòng)荷載44 KNN/m2q=522.7+41=556.77 KNN/m考慮到板板的連續(xù)續(xù)性，其其強(qiáng)度及及剛度可可按下式式計(jì)算Mmaxx=0.1qll2=0.1556.770.2922=0.47668 KKN.mmW=1/6bbh2=1/611000.662=6ccm3=M/W=00.47768/6106=799.5MMPa=1881 MMPafmaxx=q

4、ll4/1228EII=522.72944122/(11282.111006100000.633)=00.0880.15(允許)3、橫肋肋檢算求均布荷荷載 橫肋肋按簡(jiǎn)支支梁承受受均布荷荷載計(jì)算算，計(jì)算算跨徑為為1.00米，作作用于梁梁體各橫橫肋的均均布荷載載可參照照?qǐng)D1計(jì)計(jì)算q0=00.499299/2+2/33(00.5663-00.499)229/22=7.81KKN/mmq1=00.499299/2+1/33(00.5663-00.499)229/22+0.4533155/2+2/33(00.499-0.4533)115/22=11.04 KN/mq2=00.4553115/22+1/3

5、(0.449-00.4553)15/2+00.3778330/22+2/3(0.4453-0.3378)300/2=9.991 KKN/mmq3=00.3778330/22+1/3(0.4453-0.3378)300/2+0.330330/2+22/3(0.3788-0.3033)330/22=11.34 KN/mq4=00.3003330/22+1/3(0.3378-0.3303)300/2+0.222830/2+22/3(0.3033-0.2288) 30/2 =9.009 KKN/mmq5=00.2228330/22+1/3(0.3303-0.2228)300/2+0.115330/22

6、+2/3(0.2228-0.115)30/2=6.883 KKN/mm q6=22/30.115660/22+0.1530/2+11/3(0.2288-0.15)300/2=6.003 KKN/mm 由由以上計(jì)計(jì)算可知知q3最大大，故取取橫肋33進(jìn)行強(qiáng)強(qiáng)度和剛剛度檢算算。 振振動(dòng)荷載載 44（0.3+00.3）/2=1.22 KNN/m 強(qiáng)度檢算算橫肋為8槽鋼鋼，跨中中最大彎彎矩，按按簡(jiǎn)支梁梁近似計(jì)計(jì)算 MMmaxx=1/8qll2=1/88（1.2+111.334）12=1.5688KN.m 8槽槽鋼Ixx=1001.33cm44,W=25.3cmm3=M/W=11.56681103 100

7、6/255.3=62.0MPPa=1881 MMPa剛度檢算算 fmaax=55ql44/3884EII=5/3844122.544100314/(22.1106610061001.33100-8)=0.777mmm3mmm4、豎肋肋檢算豎肋按簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁計(jì)計(jì)算，計(jì)計(jì)算圖式式如圖22，計(jì)算算跨徑為為2.225米，豎肋承承受的荷荷載為橫橫肋的支支點(diǎn)反力力。圖2 豎豎肋計(jì)算算圖示（1）、求荷載載P 荷載P為為由橫肋肋支承在在豎肋上上傳遞的的反力，簡(jiǎn)化為為橫肋簡(jiǎn)簡(jiǎn)支于豎豎肋上計(jì)計(jì)算。Pi=qqi(ll1+l2)/22式中：PPi作用于于豎肋各各點(diǎn)的外外荷載qi作用于于橫肋的的均布荷荷載 l1.l2豎肋肋

8、兩側(cè)的的橫肋跨跨度由于 l1.l2為1米米，所以以 Pii數(shù)值上上等于 qi再考慮振振動(dòng)荷載載4 KKN/mm2，則有有P0=400.299/2=0.558 KKNP1=4(0.229+00.155)/22=0.88 KNP2=4(0.115+00.3)/2=0.99KNP3=4(0.33+0.3)/2=11.2 KNP4=4(0.33+0.3)/2=11.2 KNP5=4(0.33+0.3)/2=11.2 KNP6=4(0.33+0.6)/2=11.8KKN所以各荷荷載為；P0=88.399 KNNP1=111.992 KKNP2=110.881 KKNP3=112.554 KKNP4=11

9、0.229KNNP5=88.033 KNNP6=77.833KN（2）強(qiáng)強(qiáng)度及剛剛度檢算算豎肋為12與與144b的槽鋼鋼，通過(guò)過(guò)平撐、斜撐焊焊接而成成其計(jì)算算截面如如圖3所所示。圖3 豎豎肋橫斷斷面圖 單位：cm單根112 A=115.669 ccm2，Ix=3888.5ccm4,W=36.4cmm3，114b A=21.31 cm22， Ix=6099.4ccm4,W=87.1cmm3重心位置置：離12 L=71.221.31（155.699+211.311）=441 ccm 離114 L=771.2215.69（155.699+211.311）=330.22 cmmI=3888.55+155.699472+6009.44+211.31137.22=6551466.7 cm44截面抵抗抗矩Wmiin=6651446.77/411=15588.94 cm33由結(jié)構(gòu)力力學(xué)求解解器求得得圖4 彎彎矩圖 單位位：N.mMmaxx=2221744.633KN.m=M/W=2211