1、二、腳手架結構設計項目 1、構架整體穩定性驗算，可轉化為立桿穩定性計算。2、單肢立桿穩定性計算。3、平桿抗彎和撓度計算。4、連墻桿強度、穩定性計算。5、抗傾覆驗算。6、懸掛件、挑支撐、拉件計算。 二、腳手架結構設計項目 1、構架整體穩定性驗算，可轉化為立桿三、結構設計采用方法 腳手架的承載力應按概率極限狀態設計法的要求，采用分項系數設計表達式進行設計，對于計算構件的強度、穩定性與連接強度時，采用荷載效應基本組合的設計值，永久荷載分項系數應取1.2，可變荷載分項系數應取1.4；按正常使用極限狀態的要求驗算變形，采用荷載短期效應組合的設計值。 三、結構設計采用方法 腳手架的承載力 荷載效應組合計算

2、項目荷載效應組合縱向、橫向水平桿強度與變形永久荷載+施工均布活荷載腳手架立桿穩定永久荷載+施工均布活荷載永久荷載+0.85（施工均布活荷載+風荷載）連墻件承載力計算單排架，風荷載+3kN雙排架，風荷載+5kN 荷載效應組合計算項目荷載效應組合四、腳手架荷載計算 1、恒載標準值：腳手架結構自重標準值gk和構配件自重標準值Qp；2、施工荷載標準值Qk：作業層荷載乘以作業層數；3、風荷載標準值: wk=0.7szw0s風載體形系數；見下表。z風壓高度系數；按現行國家標準建筑結構荷載規范（GB50009-2019的規定采用）w0基本風壓；按現行國家標準建筑結構荷載規范（GB 50009-2019的規定

3、采用）；在基本風壓等于或小于0.35KN/m2的地區，對于僅有欄桿和擋腳板的敞開式腳手架，當每個連墻點覆蓋的面積不大于30m2，構造符合規范要求時，驗算腳手架立桿的穩定性，可不考慮風荷載作用。四、腳手架荷載計算 1、恒載標準值：腳手架結構自重標準值gk腳手架的風載體型系數s表背靠建筑物的狀況全封閉敞開、框架和開洞墻腳手架狀況全封閉、半封閉1.01.3敞開stw注：1、stw值可將腳手架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范（GB 50009-2019的規定采用）表7.3.1第32項和第36項的規定計算；2、為擋風系數，=1.2An/Aw，其中An為擋風面積；Aw為迎風面積。敞開式單、雙排架的

4、值宜按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ 130-2019附錄A表A-3采用。腳手架的風載體型系數s表背靠建筑物的狀況全封閉敞開、框架和敞開式單、雙排扣件鋼管（48*3.5）腳手架的擋風系數步距(m)縱距(m)1.21.51.82.01.20.1150.1050.0990.0971.350.1100.1000.0930.0911.50.1050.0950.0890.0871.80.0990.0890.0830.0802.00.0960.0860.0800.077注：當采用51*3鋼管時，表中系數乘以1.06。敞開式單、雙排扣件鋼管（48*3.5）腳手架的擋風系數步距密目式安全立網全封

5、閉腳手架擋風系數計算：1）密目式安全立網擋風系數建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-99）條文說明3.0.7條有關內容，“立網應該使用密目式安全網，其標準：每10cm*10cm=100cm2的面積上，有2000個以上網目。”根據以上規定，若每目孔隙面積為A0cm，則密目式安全立網擋風系數為：密目式安全立網全封閉腳手架擋風系數計算：其中，An1為密目式安全立網在100cm2內的擋風面積；（每目孔隙面積為1.3mm2）Aw1為密目式安全立網在100cm2內的迎風面積；2）敞開式扣件鋼管腳手架的擋風系數為：An2為一步一縱距（跨）內鋼管的總擋風面積。3）密目式安全立網全封閉雙排腳手架擋風系數： 其中

6、，An1為密目式安全立網在100cm2內的擋風面積；（每五、縱向水平桿、橫向水平桿計算 縱向水平桿、橫向水平桿的抗彎強度=M/WfM彎矩設計值；M=1.2MGk+1.4MQk W截面模量；f鋼材的抗彎設計值；MGk腳手架自重標準值產生的彎矩；MQk施工荷載標準值產生的彎矩；撓度計算：vv縱向水平桿按三跨連續梁計算，橫向水平桿按簡支梁計算，雙排架的橫桿構造外伸長度a=500時，其計算長度a1可取300。縱向或橫向桿與立桿連接時，其扣件的抗滑承載力RRc，Rc扣件抗滑承載力設計值（直角扣、旋轉扣為8kN、對接扣為3.2kN）；R縱向、橫向桿傳給立桿的豎向作用力設計值；五、縱向水平桿、橫向水平桿計算

7、 縱向水平桿、橫向水平桿的抗彎六、立桿計算立桿的穩定性按下式計算不組合風載時 N/（A）f組合風載時 N/（A）+Mw/WfN計算立桿段的軸向力設計值；軸向受壓構件的穩定系數，由長細比定，當250時，=7320/2=l0/il0計算長度，l0=khk計算長度附加系數，1.155考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，按下表取；h立桿步距。由風荷載設計值產生的立桿段彎矩MwMw=0.85*1.4Mwk=0.85*1.4wklah2/10 六、立桿計算立桿的穩定性按下式計算腳手架立桿的計算長度系數表類別立桿橫距（m）連墻件布置二步三跨三步三跨雙排架1.051.051.701.301.551.75

8、1.551.601.80單排架1.501.802.00Mwk風荷載標準值產生的彎矩；wk風荷載標準值，la立桿縱距。計算立桿段的軸向力設計值N：不組合風載時N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQk組合風載時N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85*1.4NQkNG1k腳手架結構自重標準值產生的軸力；NG2k構配件自重標準值產生的軸力；NQk施工荷載標準值產生的軸力和。 腳手架立桿的計算長度系數表類別立桿橫距（m）連墻件布置二步 當立桿采用單管時，敞開式、全封閉、半封閉腳手架的可搭設高度HS，應按下式計算并取小值。 不組合風載時:HS=Af-（1.2NG2k+1.4NQk）/(1.2gk

9、) 組合風載時:HS=Af-1.2NG2k+0.85*1.4(NQk+AMwk/W)/(1.2gk)式中HS按穩定計算的搭設高度；gk每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）。 當按上述計算的HS等于或大于26m時，可按下式調整且不宜超過50m：H=HS/（1+0.001HS）H腳手架搭設高度限值（m）。 當立桿采用單管時，敞開式、全封閉、半封閉腳手架的可搭七、連墻桿計算 連墻桿的軸力設計值Nl=Nlw+N0Nlw風載產生的連墻件軸向力設計值N0連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸力（kN），單排取3，雙排取5。由風載產生的軸向力設計值 Nlw=1.4wkAwAw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外

10、側面的迎風面積。七、連墻桿計算 連墻桿的軸力設計值Nl=Nlw+N0八、立桿地基承載力計算 pfgp立桿基礎底面的平均壓力，p=N/A；N上部結構傳至基礎面的軸力設計值；A基礎底面積；fg地基承載力設計值，fg=kcfgkkc腳手架地基承載力調整系數；碎石土、砂土、回填土為0.4；粘土為0.5;巖石、砼為1.0；fgk地基承載力標準值。八、立桿地基承載力計算 pfg九、落地架計算實例 1、縱桿抗彎強度及變形計算例：設立桿縱距La=1.5m，橫距Lb=1.05m，縱桿等間距設置，間距S=Lb/3=1.05/3=0.35m，施工均布荷載標準值Qk=3kN/m2，竹笆腳手架自重為Qp=0.3kN/m

11、2。1）抗彎強度驗算：作用在縱向水平桿永久線荷載標準值qk1=0.30.35=0.105 kN/m作用在縱向水平桿可變線荷載標準值qk2=30.35=1.05 kN/m作用在縱向水平桿永久線荷載設計值q1=1.2 qk1=1.20.105=0.126 kN/m作用在縱向水平桿可變線荷載設計值q2=1.4 qk2=1.4 1.05=1.47 kN/m最大彎矩Mmax=0.1 q1La2+0.117 q2 La2=0.1*0.126*1.52+0.117*1.47*1.52=0.42 kN.m抗彎強度 N/mm2f九、落地架計算實例 1、縱桿抗彎強度及變形計算2)撓度計算=2.2mmLa/150=

12、10mm2)撓度計算 2、橫桿及扣件抗滑計算例：設立桿橫距為Lb，縱距為La，計算外伸長度為a1，縱桿間距為S，施工均布荷載標準值為Qk，竹笆腳手板均布標準值為Qp。解：作用在縱桿上永久線荷載標準值qk1=QpS作用在縱向水平桿可變線荷載標準值qk2=QkS作用在縱向水平桿永久線荷載設計值q1=1.2 qk1=1.2 QpS作用在縱向水平桿可變線荷載設計值q2=1.4 qk2=1.4 QkS由縱桿傳給橫桿的集中力標準值：Fk=1.1qk1La+1.2qk2La=1.1QpSLa+1.2QkSLa=SLa(1.1Qp+1.2Qk)由縱桿傳給橫桿的集中力設計值：F=1.1q1La+1.2q2La=

13、1.1*1.2QpSLa+1.2*1.4QkSLa=SLa(1.1*1.2Qp+1.2*1.4Qk) 2、橫桿及扣件抗滑計算例：設立桿橫距為Lb，縱距為La，計1)抗彎強度當縱桿兩根時:S=Lb/3最大彎矩M=FLb/3,=M/W當縱桿三根時:S= Lb/4最大彎矩M=FLb/2,=M/W2)撓度計算當縱桿兩根時:S=Lb/3當縱桿三根時:S= Lb/43)扣件抗滑計算橫向桿外伸端處縱向桿傳給橫向桿的集中力設計值:F/=1.1q1/La+1.2q2/La=1.1*1.2QpLaa1/2+1.2*1.4QkLaa1/2=0.5a1La(1.1*1.2Qp+1.2*1.4Qk)當縱桿兩根時:S=L

14、b/3R=2F+F/(1+a1/Lb)當縱桿三根時:S= Lb/4R=2.5F+F/(1+a1/Lb) 1)抗彎強度3、密目式安全立網全封閉雙排腳手架整體穩定驗算 例：已知立桿縱距La=1.2m，橫距Lb=1.05m，步距h=1.5m，計算外伸長度a1=0.3m，鋼管為48*3.5mm，2步3跨連墻布置，施工地區在基本風壓為0.45kN/m2大城市郊區（地面粗糙度為B類）,施工均布荷載標準值(一層操作層)Qk=3kN/m2，腳手板自重標準值0.3 kN/m2，鋪設四層，Qp1=4*0.3 kN/m2，欄桿、擋腳板自重標準值Qp2=0.11 kN/m，建筑結構為框架結構，用密目網全封閉腳手架，其

15、擋風系數=0.872，密目網自重Qp3=0.005kN/m2，腳手架高度：HS=50m，H=48m。3、密目式安全立網全封閉雙排腳手架整體穩定驗算 例：已知1）分析立桿穩定計算部位組合風荷載 N/（A）+Mw/Wf把Mw=0.85*1.4Mwk=0.85*1.4wklah2/10 wk=0.7szw0 N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85*1.4NQk代入簡化為：1.2HSgk/(A)+0.85*1.4*0.7szw0lah2/(10W)+1.2NG2k/(A)+ 0.85*1.4NQk/(A)f令腳手架自重產生的軸壓力g=1.2HSgk/(A)風荷載產生的彎曲應力: w=0.85*1.

16、4*0.7szw0lah2/(10W)用s=1.3=1.3*0.872=1.1336代入上式w=0.85*1.4*0.7z*1.1336*0.45*1.2*1.52*106/(10*5.08*103)=22.6z根據分析計算立桿穩定驗算最不利部位為腳手架底部。1）分析立桿穩定計算部位2)驗算長細比=kh/i=1.155*1.5*150/1.58=164210滿足要求 。3)計算立桿段軸壓力設計值N:腳手架結構自重產生的軸力NG1k= HSgk=50*0.1291=6.455kN構配件自重標準值得產生的軸向力NG2k=0.5(Lb+a1)LaQp1+ Qp2La+LaHQp3=0.5(1.05+

17、0.3)*1.2*4*0.3+0.11*1.2+1.2*48*0.005=1.392kN施工荷載標準值產生的軸向力總和NQk=0.5(Lb+a1)LaQk =0.5(1.05+0.3)*1.2*3=2.43kN風荷載產生的彎曲應力w=0.85*1.4*0.7z*1.1336*0.45*1.2*1.52*106/(10*5.08*103)=22.6z2)驗算長細比4)立桿穩定驗算組合風荷載時N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85*1.4NQk =1.2(6.455+1.392)+0.85*1.4*2.43=12.31kNN/（A）+Mw/W=12.31*103/(0.262*489)+22.

18、6=96.08+22.6=118.68N/mm2不組合風載時N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQk =1.2(6.455+1.392)+1.4*2.43=12.82kNN/（A）=12.82*103/(0.262*489)=100.06N/mm2 4)立桿穩定驗算4、密目網全封閉雙排腳手架連墻件計算 例：已知密目網全封閉雙排腳手架,其擋風系數=0.871，腳手架高50m，立桿縱距La=1.2m，步距h=1.8m，連墻件按2步3跨布置，建筑結構形式為框架結構，基本風壓0.45kN/m2，地面粗糙類別為B類，連墻見采用48*3.5mm。用扣件連接。4、密目網全封閉雙排腳手架連墻件計算 例：已知密目網全封閉雙解：腳手架上水平風載標準值wk=0.7szw0計算部位取50m處，地面粗糙度為B類，風壓高度變化系數 z=1.67腳