1、同步發電機的運行第一節 同步發電機的結構第一節 同步發電機的結構一、概述發電機將原動機轉軸上的動能通過磁場轉換成為電能。同步發電機的分類：按照原動機的不同分為：水輪發電機；汽輪發電機；燃汽輪發電機；柴油發電機。按照轉子的不同分為：隱極式發電機：用于汽輪發電機和燃汽輪發電機，轉速高；凸極式發電機：用于水輪發電機，轉速低。按照冷卻介質不同分為：空氣冷卻；氫氣冷卻；油冷卻；水冷卻等。第一節 同步發電機的結構4、按照發電機機安裝方式不同可分為：臥式、立式、；5、按照冷卻方式不同可分為：水-氫-氫：定子繞組水內冷、轉子繞組氫內冷、鐵心氫冷；水-水-空：定子、轉子繞組水內冷、鐵心空冷；水-水-氫：定子、轉

2、子繞組水內冷、鐵心氫冷。第一節 同步發電機的結構二、同步發電機的型號1、型號對于汽輪發電機，根據其冷卻方式不同，分為以下幾種型號： (1)空冷汽輪發電機QF系列，如QF-25-2，其型號的意義為：Q汽輪，F發電機，25表示額定功率 (單位是MW)，2表示極數。(2)氫外冷汽輪發電機QFQ系列，如QFQ-50-2，其型號的意義為： Q汽輪，F發電機，Q氫冷，數字解釋同 (1)。(3)氫內冷汽輪發電機QFN系列，如QFN-100-2，其型號的意義為： Q汽輪，F發電機，N氫內冷，數字解釋同 (1)。(4)雙水內冷汽輪發電機QFSS系列，如QFSS-200-2，其型號的意義為：Q汽輪，F發電機，S定

3、子繞組水內冷，S轉子繞組水內冷，數字解釋同 (1)。(5)水氫氫冷汽輪發電機QFSN系列，如國電蚌埠發電廠機組型號QFSN-600-2，其型號的意義為：Q一汽輪，F發電機，S定子繞組水內冷，N轉子繞組氫內冷，數字解釋同 (1)。如國電莊河電廠機組型號QFSN-600-2YHG，意義為：QF-汽輪發電機，S定子繞組水內冷，N轉子繞組氫內冷，數字解釋同，YHG-優化改進型。 對于水輪發電機，根據推力軸承安放的位置不同，可分為以下兩種型號： (1)懸式水輪發電機TS系列，如TS854/156-40，其型號的意義為：T同步，S水輪，854表示定子鐵芯外徑 (cm),156表示鐵芯長度 (cm).40表

4、示極數。 (2)傘式水輪發電機TSS系列，如TSS1260/160-48，其型號的意義為：S水輪，T同步，S一雙水內冷，數字解釋同 (1)。第一節 同步發電機的結構下表為空氣、氫氣、油和水四種冷卻介質的冷卻性能。由上表可以看出：水是最好的，其熱容量是空氣的4.16倍，密度是空氣的1000倍，散熱能力是空氣的84倍，冷卻能力是空氣的50倍，此外水還有良好的絕緣性能。大型同步發電機常見的冷卻有： 定子、轉子氫表冷，SN 100MW；轉子氫內冷、定子氫表冷，SN 250MW；第一節 同步發電機的結構定子、轉子氫內冷，SN1000MW；轉子氫內冷、定子鐵心氫表冷、定子繞組水內冷， SN1200MW；水

5、氫冷發電機的特點是，定子繞組用水冷卻，轉子繞組采用氫氣冷卻，一般水源取自汽輪機的凝結水，這種水源比較清潔，符合冷卻水質的要求。發電機鐵芯也采用氫氣冷卻。水氫冷發電機雖然可以減少材料消耗，但是和空冷電機相比，它的結構比較復雜，維護修理比較麻煩，同時還必須配備一套專用冷卻系統，所以一般情況下，它只適用于大型電機，而對5萬kW以下的中小型電機，由于它的經濟意義不大，故仍采用空冷型式為主。我國QFSN-300型30萬kW機組和QFSN-600型60萬kW機組，由于容量大、額定電壓高，較之普遍的中小型氫冷、水冷機組，在提高電氣性能和加強機械強度、確保安全運行方面，都采取一系列特殊而有效的必要措施。 第一

6、節 同步發電機的結構提高發電機單機容量，不能只靠增加電機體積，因為發電機轉子鍛件和護環鍛件的機械性能極限使鍛件尺寸受到限制，因此隨著單機容量增加，材料利用率越來越高，單位體積的發熱量也大為增加，為限制發電機溫度，必須在冷卻上采取強化措施。所以，發電機冷卻方式可以反映出發電機的容量等級和結構特征。 第一節 同步發電機的結構同步發電機的單機容量可用下式計算： P=KABDi2nP為單機容量；六個影響單機容量的因素：K為常數，不可改變；n為額定轉速，r/min，一般也不可改變；Di定子內徑，m，因為轉子中心孔所受應力與直徑的3次方成正比，所以受轉子材料的機械強度的限制不宜過大。為定子鐵心有效長度，m

7、，因轉子的長度與直徑的比例不能太大，所以受轉子剛度、撓度的限制不宜過大。B為氣隙磁通密度，T，受硅鋼片飽和的影響不宜過大。A為定子線負荷，A/mm，是提高單機容量的唯一途徑，可以通過冷卻技術來提高定子線負荷，從60 A/mm 提高到200250 A/mm ，再提高有相當難度。第一節 同步發電機的結構四、同步發電機的主要部件發電機主要有以下部件：定子（繞組及鐵心）、轉子（繞組及鐵心）、機座、勵磁系統、冷卻系統、油循環系統及監測系統（溫度、電流等）等；下圖是QFSN-300-2型和QFSN-600-2型發電機的側面圖。大型汽輪發電機通常采用臥式軸，實行一軸三機，即同一個軸上同時有發電機、主勵磁機和

8、副勵磁機。副勵磁機采用永磁性轉子，定子發出400500Hz的交流經可控硅整流后給主勵磁機勵磁，主勵磁機則發出100Hz的交流經可控硅整流后給同步發電機。有些發電機的主勵磁機采用定子勵磁，三相繞組裝在轉子上，三相電流順轉軸引到同軸旋轉的整流裝置整流送到發電機勵磁繞組，采用了無刷勵磁。QFSN-600-2型60萬kW發電機組采用靜止勵磁方式（自并勵勵磁方式）。 莊河發電機第一節 同步發電機的結構定子定子由定子鐵芯、定子繞組(也叫電樞繞組)、機座、端蓋及擋風裝置等部件組成。定子鐵芯是電機磁路的一部分，同時也嵌放定子繞組。定子鐵芯的形狀呈圓筒形，在內壁上均勻地分布著槽。為了減小鐵芯損耗，定子鐵芯一般采

9、用0.35mm或0.5mmn厚的硅鋼片疊裝制成。當定子鐵芯外徑大于1m時，用扇形沖片拼成一個整圓，錯縫疊裝，沿軸向分成若干段，段與段之間留有1cm寬的風道。整個鐵芯用非磁性的端壓板和抱緊螺桿壓緊固定于機座上。如圖是60萬kW發電機組的定子局部圖。 第一節 同步發電機的結構定子繞組是定子的電路部分，它是感應電動勢、通過電流、實現機電能量轉換的重要部件。定子繞組用銅線或鋁線制成。汽輪發電機多采用雙層疊繞組。為了減小集膚效應引起的附加損耗，繞制定子繞組的導線由許多互相絕緣的多股線并繞而成，在繞組的直線部分還要換位，以減小因漏磁通而引起各股線間的電動勢差和渦流，整個繞組對地絕緣，如圖是水冷定子線棒斷面

10、圖。定子機座應有足夠的強度和剛度，一般機座都是用鋼板焊接而成，主要用于固定定子鐵芯，并和其他部件一起形成密閉的冷卻系統。 第一節 同步發電機的結構轉子轉子由轉子鐵芯、轉子繞組 (也叫勵磁繞組)、滑環、轉軸等部件組成。對于一對磁極的汽輪發電機，其轉速達3000r/min。因此轉子要做得細一些，以減少轉子圓周的線速度，避免轉子部件由于高速旋轉的離心作用而損壞。所以轉子形狀為隱極式，它的直徑小，為一細長的圓柱體，如圖為300MW汽輪發電機轉子外形圖。轉子鐵芯既是電機磁路的一部分，又是固定勵磁繞組的部件，大型汽輪發電機的轉子一般采用導磁性能好、機械強度高的合金鋼鍛成，并和軸鍛成一個整體。沿轉子鐵芯軸向

11、， 鐵芯表面三分之二的部分對稱地銑有凹槽，槽的形狀有兩種，一種為輻射排列，一種是平行排列，如圖所示。我國生產的電機都采用輻射形槽。占轉子表面1/3的不開槽部分形成一個大齒，大齒的中心實際為磁極中心。 第一節 同步發電機的結構勵磁繞組由矩形的扁銅線繞成同心式繞組，嵌放在鐵芯槽中，所有繞組串聯組成勵磁繞組。直流勵磁電流一般是通過電刷和集電環引入轉子勵磁繞組，形成轉子的直流電路。勵磁繞組各匝間相互絕緣，各匝和鐵芯間也有可靠的絕緣。如圖為日立600MW汽輪發電機雙路斜流通風風路和ABB600MW汽輪發電機轉子通風及開口槽斷面圖。 第一節 同步發電機的結構通風冷卻系統介紹幾種典型的通風冷卻系統。半軸向通

12、風的冷卻系統如圖。定子鐵芯和轉子繞組都采用半軸向通風的冷卻系統，此種通風系統如圖所示。冷卻器5置于電機中部，經冷卻器冷卻后的冷氫，由汽端(即汽輪機側的發電機端部)風扇4迫使其分成兩路。其中一路直接進入汽端鐵芯2和轉子繞組軸向冷卻風道，另一路經機殼上的風道送至勵端(即發電機的勵磁機側)進入鐵芯和轉子繞組的另一半軸向冷卻風道。汽勵兩端進入鐵芯和轉子繞組的氫氣都從鐵芯中段徑向風道排出。排出的熱氫再進入冷卻器，這就完成了機內氫氣的循環冷卻功效。 這種發電機冷卻結構在石洞口二電廠的進口機組美國ABB公司生產的600MW發電機上采用，意大利ANSALDO公司等廠家也采用。 第一節 同步發電機的結構定子鐵芯

13、軸向通風和轉子繞組半軸向通風的冷卻系統平圩電廠600MW水氫氫冷汽輪發電機(引進美國WH公司技術)采用這種冷卻系統。其通風冷卻結構類似下圖所示(平圩電廠發電機的兩組立式氫氣冷卻器布置在發電機汽端兩側)。風路由轉子護環6外汽端的五級軸流式高壓頭風扇5抽的熱氫，首先進入設置在汽端的冷卻器4，冷卻器出來的冷風分為兩路:一路經鐵芯背部流到勵端水母管2，一部分進入定子鐵芯3的全軸向通風道，在汽端排出，另一部分進入轉子繞組1的端部和軸向風道，分別在轉子本體端部排氣槽和轉子中部徑向排至氣隙;另一路冷風轉彎經風路隔板和汽端端蓋間的風路進入汽端轉子繞組端部和軸向風道，分別在轉子本體端排氣槽和轉子中部徑向排至氣隙

14、。鐵芯的軸向出風和轉子的氣隙出風 (熱氫)都被高壓頭風扇抽出再進入冷卻器，完成氫氣的機內循環冷卻功效。為防止勵端風路短路，在勵端鐵芯端部的氣隙處設有氣隙隔環。 第一節 同步發電機的結構定子鐵芯徑向通風和轉子繞組氣隙取氣斜流通風的冷卻系統這種通風系統也稱為定、轉子藕合的徑向多流式通風系統。山東鄒縣電廠日立公司產的600MW水氫氫冷汽輪發電機的通風系統如下圖所示。定子鐵芯徑向通風冷卻，轉子繞組采用氣隙取氣雙排斜流通風(一風斗二路)冷卻方式。定子鐵芯和轉子繞組采用五進六出相對應的通風結構，即沿發電機軸向長度分為五個進風區和六個出風區，進出風區交替布置。機座內設有四個冷卻器，分別布置在勵端和汽端兩側。

15、經冷卻器冷卻后出來的冷氫，由汽端和勵端的風扇送到各個進風區，冷卻定子鐵芯和轉子繞組后都經鐵芯的徑向風道排向出風區，再進入冷卻器，完成機內氫氣循環冷卻功效。優化設計的國產QFSN-600-2YH型水氫氫冷汽輪發電機，定、轉子沿軸向有11個風區，為帶有氣隙隔環的“五進六出”的定、轉子徑向藕合的多路 (流)通風系統。東方電機廠生產的(采用GE技術)和北侖港電廠的(日東芝產-GE技術)600MW汽輪發電機，則是采用帶有氣隙隔環的六進七出的多路通風結構，定、轉子沿軸向共有13個風區。 第一節 同步發電機的結構供氣系統采用氫冷方式的汽輪發電機需要建立專用的供氣系統。供氣系統應保證：給發電機充以氫氣和空氣；

16、進行兩種氣體的置換，補充漏氣；自動監視和保持氫氣壓力和純度。如圖為QK3-300-1型供氣系統，各種不同型號的汽輪發電機，供氣系統基本上相同，其主要特性如下。(1)氫氣由中央制氫站或儲氫罐提供。(2)輸氫管道上設置有自動氫壓調節閥保持機內為額定氫壓。當機內氫氣溶于密封回油被帶走而使氫壓下降或機內氫氣純度下降需要進行排污換氣時，可通過調節閥自動補氫。 第一節 同步發電機的結構(3)設置一只氫氣干燥器，以除去機內氫氣中的水分，保持機內氫氣干燥和純度。(4)設置一套氣體純度分析儀及氣體純度計，以監視氫氣的純度。有的系統中可能專設一套換氣分析儀和換氣純度計，專門用于監視換氣的完成情況。(5)在發電機充

17、氫或置換氫氣的過程中，采用二氧化碳 (或氮氣)作為中間介質，用間接方法完成，以防止機內形成空氣與氫氣混合的易爆炸氣體。組成：制氫站、供氣管路、排氣管路、氫氣過濾器、液位控制器、氣體狀態監測儀表、氫氣干燥器、氣體控制屏等。氫氣走向正常干燥：氫氣干燥器發電機低壓區發電機冷卻發電機高壓區氫氣干燥器，以保持氫氣的干燥；補償：制氫站（或儲氫鋼瓶）母管氫氣過濾器發電機氫氣總管，以保持氫氣壓力恒定；第一節 同步發電機的結構監測：發電機高壓區氣體分析器發電機，以保持氫氣純度。二氧化碳CO2（氮氣N2）的作用：充氫時，先用二氧化碳CO2（氮氣N2）置換發電機中的空氣，當中間氣體純度達到85% CO2 （或95%

18、 N2 ），再換氫氣；排氫時，先用二氧化碳CO2（氮氣N2）置換發電機中的氫氣，當中間氣體純度達到95% CO2 （或97% N2 ），再換空氣；當中間氣體純度達到15% 時，停止排氣。下圖為利港發電廠和兩種600MW汽輪發電機組的供氣系統圖。 第一節 同步發電機的結構供水系統采用水冷方式的汽輪發電機需要建立的供水系統，主要用于定子的冷卻。對大容量水氫氫冷汽輪發電機定子繞組，對供水系統要求：冷卻水應有良好的介質特性，裝設離子交換器和過濾器；管道運行暢通，具有高度可靠性；具有良好的密封性，特別在發電機內不允許泄漏，故應保持一定的氫、水壓。供給額定的定子繞組冷卻水流量。控制進入定子繞組的冷卻水溫度

19、達到要求值。保持高質量的冷卻水質(除鹽水，又稱凝結水)。要求冷卻水的電導率低于5S/cm（S為西門子），最高不大于10S/cm(25時)，否則應停機。水氫氫冷發電機定子繞組的水冷系統都大同小異。如圖是典型供水系統。供水系統的組成：2個水冷卻器、2臺水泵、3個過濾器、離子交換器、水箱和一系列指示儀表及信號器等。 第一節 同步發電機的結構供水走向：水箱水泵水冷卻器濾網（45）發電機定子水箱（7580）；流量：2630t/h；為防止水分浸入發電機導致繞組受潮，要使水壓低于氫壓；但氫氣則可能進入水中，為此，水箱裝設氣水分離系統，通過排氣管道排出；補充：補充水電磁閥S離子交換器過濾器水箱；信號：水泵停止

20、、液位過高或過低、水溫過高、電導率過高、氫水壓差過低等均發信號。下圖為利港發電廠和其他發電廠的供水系統圖。 第一節 同步發電機的結構密封油及供油系統發電機轉軸與端蓋之間的密封裝置稱軸封。它的作用是防止外界氣體進入電機內部或阻止氫氣從機內漏出，以保證電機內部氣體的純度和壓力不變。所有的氫冷發電機都采用“油密封”裝置，為此需要一套供油系統稱為密封油系統。采用油進行密封的原理是，在高速旋轉的軸與靜止的密封瓦之間注入一連續的油流，形成一層油膜來封住氣體，使機內的氫氣不外泄，外面的空氣不能侵入機內。為此，油壓必須高于氫壓，才能維持連續的油膜，一般只要使密封油壓比機內氫壓高出0.015MPa就可以封住氫氣

21、。從運行安全上考慮，一般要求油壓比氫壓高0.030.08MPa。為了防止軸電流破壞油膜、燒傷密封瓦和減少定子漏磁通在軸封裝置內產生附加損耗，軸封裝置與端蓋和外部油管法蘭盤接觸處都需加絕緣墊片。目前應用的油密封結構足以使機內氫壓達0.40.6MPa。供油系統除滿足油量、油溫、油壓外還應滿足：系統密封性好，不漏氣；當供油系統破壞時，密封部件和軸應完好無損；保證密封瓦溫度不超過規定的75；防止油經過密封部件漏入發電機內。如下圖是典型供油系統和利港發電廠的供油系統圖。供油系統應有兩個獨立的油路系統。第一節 同步發電機的結構空氣側油系統油走向：主油泵（2MPa）射油器（0.8MPa） 油冷卻器過濾器壓差

22、閥發電機密封瓦空氣側油環空側回油箱主油箱；空側回油箱：進行空氣、油分離；直流、交流油泵：保證供油可靠性；氫氣側油系統油走向：氫側回油箱交流油泵油冷卻器過濾器分為汽端和勵端兩路兩個壓差閥發電機密封瓦氫側回油箱；氫側回油箱：進行氫、油分離；直流油泵：保證供油可靠性；組成：氫側回油箱、空側回油箱、4臺油冷卻器、4臺油泵、射油器及濾油器。第一節 同步發電機的結構油密封從結構上可分為盤式(徑向軸封)和環式(軸向軸封)兩種。600MW機組都采用環式油密封。環式油密封主要有三種:單流環式、雙流環式和三流環式，每一種又有不同的具體結構，以下是這三種環式油密封的結構圖。一、單流環式油密封如下圖所示。二、雙流環式

23、油密封如下圖所示。三、三流環式油密封如下圖所示。 第二節 發電機的工作原理一、工作原理我們知道，導線切割磁力線能產生感應電動勢，將導線連成閉合回路，就有電流流過，同步發電機就是利用電磁感應原理將原動機轉軸上的動能通過磁場轉換成為電能的。 如圖是同步發電機的工作原理圖。定子三相繞組A-X、B-Y、C-Z對稱安裝在定子鐵心內。所謂對稱是指三相繞組匝數相等、軸線在空間上相差120電角度（如下圖所示）。勵磁繞組裝設在轉子上，繞組中通以直流電流產生發電機主磁場，磁通如圖所示。原動機帶動轉子旋轉，在定子三相繞組上感應產生對稱的三相電勢，即第二節 發電機的工作原理感應電勢的頻率取決于發電機的極對數p和轉子轉

24、速n（r/min）。即 f=pn/60 （Hz）表明發電機的極對數p和轉子轉速n一定時，發電機電勢頻率就一定，即轉速與頻率保持嚴格不變的關系，這是同步發電機的基本特點之一。我國規定的標準頻率為50 Hz，當極對數p=1時，轉子轉速n=3000r/min；當極對數p=2時，轉子轉速n=1500r/min，以此類推。發電機三相繞組與三相對稱負載接通，會產生對稱三相電流，并產生一個合成的旋轉磁場，其轉速n = 60 f/p，即旋轉磁場的轉速與發電機轉子相同，又稱同步，同步發電機即由此得名。第二節 發電機的工作原理二、同步發電機的額定參數額定容量SN或額定功率PN發電機長期安全運行時，所能夠輸出的最大

25、視在功率（kVA或MVA）或有功功率（kW或MW）；額定電壓UN發電機額定運行時，機端定子三相繞組的線電壓（V或kV）；額定電流IN發電機正常連續運行時，定子繞組允許通過的最大線電流（A）；額定功率因數cosN同步發電機的額定功率與額定容量的比值。關系： PN= SNcosN= UNINcosN第二節 發電機的工作原理其它參數額定效率N(% )，額定頻率fN(Hz)，額定轉速nN(r/min)，額定勵磁電壓ULN(V)，額定勵磁電流ILN(A)，額定溫升N()等。國電蚌埠發電廠發電機的參數：額定功率：600MW； （連續最大648.322MW）額定電壓：20 kV； 額定電流：19250 A；

26、額定功率因數：0.9； 額定效率：99.0%；額定頻率：50 Hz； 額定轉速：3000 r/min；極數：2； 冷卻方式：水-氫-氫；額定氫壓：0.4MPa； 絕緣等級：F負序電流承載能力： 連續： (I2/IN)10%； 短時： (I2/IN)2t10S；短路比：0. 542山東濰坊發電廠二期2670MW機組工程汽輪發電機組采用上海汽輪發電機有限公司引進西屋公司技術生產的670MW等級水氫氫汽輪發電機及其配套的自并勵靜止勵磁系統。基本規格和參數：額定容量733MVA額定功率： 660MW（保證值）（額定氫壓0.5MPa、氫冷卻器進水溫度35）最大連續功率：708MW（額定氫壓0.5MPa、

27、氫冷卻器進水溫度30）最大輸出功率：738MW（額定氫壓0.5MPa、氫冷卻器進水溫度26）額定功率因數0.9（滯后）額定電壓20kV定子額定電流IN 21180A 額定轉速3000r/min額定頻率50Hz相 數3極 數2定子線圈接法 Y Y額定氫壓 0.50MPa額定效率（保證值） 98.92% 短路比（保證值）0.5 額定勵磁電壓UfN 441V 額定勵磁電流IfN 4493 A 冷卻方式 水氫氫 勵磁方式 自并勵靜態勵磁 定子線圈極限溫度 79 轉子線圈極限溫度98 定子鐵芯極限溫度93 定子端部結構件允許溫度120 發電機進口風溫4648 發電機出口風溫80 定子冷卻水流量105 m

28、3/h 定子冷卻水進口溫度4050 定子冷卻水出口溫度85 定子冷卻水導電率0.51.5S/cm 定子水冷卻器進水溫度38 定子水冷卻器出水溫度43 定子冷卻器水流量300m3/h 氫氣冷卻器進水溫度35 氫氣冷卻器出水溫度40 氫氣冷卻器水流量900t/h 冷氫溫度46 熱氫溫度80 額定氫壓0.5MPa(g) 最高允許氫壓0.52MPa(g) 軸承潤滑油進口溫度3545 軸承潤滑油出口溫度70 軸承潤滑油流量930L/min 氫側密封瓦進油溫度4049 氫側密封瓦出油溫度70 氫側密封瓦油量55L/min 空側密封瓦進油溫度4049 空側密封瓦出油溫度70 空側密封瓦油量235L/min定

29、子鐵芯內徑D01316mm,外徑Da2673mm 定子鐵芯長度Li 6300mm 例如國電莊河發電廠QFSN-600-2YHG發電機組的參數：額定功率：600MW（最大660MW）； 冷卻方式：水氫氫額定電壓：20 kV； 額定電流：19250 A；額定功率因數：0.90； 額定效率：99.0%；額定頻率：50 Hz； 額定轉速：3000 r/min；額定勵磁電壓：421.8 V； 額定勵磁電流：4128 A；極數：2； 額定氫壓：0.4Mpa。第二節 發電機的工作原理三、同步發電機的電動勢方程、等值電路和相量圖 1、同步發電機帶負載運行時的電磁量 同步發電機負載運行時，由于定子三相繞相中有電

30、流通過，也會形成一個磁場，該磁場也是旋轉磁場，稱之為電樞磁場，電樞磁場以與轉子主磁場相同的轉速，相同的方向旋轉。所以同步發電機運行時，氣隙中存在著兩個旋轉磁場，即轉子旋轉磁場和電樞旋轉磁場。為了分析問題簡單方便，可不計磁路飽和的影響。應用疊加原理，認為一個磁動勢獨立產生一個磁通，并在電樞繞組中感應出相應的電動勢。所以負載時定子繞組中感應電動勢包括轉子磁場感應的空載電動勢 、電樞磁場感應的電動勢 和漏磁通感應的電動勢 。上述磁通勢、磁通、電動勢之間的關系可表示如下： 第二節 發電機的工作原理2、電勢方程 根據基爾霍夫電壓定律，參看圖7-6所示各電磁量正方向，得出一相繞組的電動勢平衡方程式 第二節

31、 發電機的工作原理第二節 發電機的工作原理3、同步發電機的等值電路和相量圖由式(7-7)可得同步發電機的等值電路如圖7-7所示。根據圖7-7的等值電路可以畫出如圖7-8所示的同步發電機帶感性負載時的相量圖。 第三節 同步發電機的運行特性運行特性：同步發電機帶對稱負載運行時，負載電流I、功率因數cos 、端電壓U及勵磁電流IL等物理量之間的關系。空載特性：發電機在定子繞組開路(I=0)、轉速等于額定轉速nN時，空載電勢Eq0與勵磁電流IL的關系曲線，如圖所示；該特性曲線表征了發電機磁路的飽和情況，可用來求發電機的參數，還可用來判斷發電機的勵磁繞組匝間短路故障；短路特性：發電機在定子繞組短路、轉速

32、等于額定轉速nN時，定子短路電流I與勵磁電流IL的關系曲線，如圖所示；該特性曲線可用來求發電機的重要參數：飽和的同步電抗與短路比，還可用來判斷發電機的勵磁繞組匝間短路故障；第三節 同步發電機的運行特性負載特性：發電機在定子電流I為額定、轉速等于額定轉速nN 、功率因數cos為常數時，發電機電壓U與勵磁電流IL的關系曲線，如圖所示；不同的cos值，可得到不同的曲線；空載特性、短路特性和負載特性可以測定發電機的基本參數。外特性：發電機在額定轉速nN下，保持勵磁電流IL和功率因數cos不變時，發電機電壓U與負載電流I的關系曲線，如圖所示；特性曲線分為感性負載、電阻負載和容性負載下的特性，其中感性負載

33、、電阻負載特性隨負載電流I的增大而下降，因其電樞磁場對主磁場呈去磁作用；容性負載特性隨負載電流I的增大而上升，因其電樞磁場對主磁場呈助磁作用；第三節 同步發電機的運行特性調整特性：發電機在額定轉速nN下，保持電壓U和功率因數cos不變時，發電機勵磁電流IL與負載電流I的關系曲線，如圖所示；特性曲線分為感性負載、電阻負載和容性負載下的特性，其中感性負載、電阻負載特性隨負載電流I的增大而增大，這是為了保持電壓U不變，必須相應地增加勵磁電流，以補償負載電流產生電樞磁場的去磁作用；容性負載特性隨負載電流I的增大而下降，這是為了保持電壓U不變，必須相應地減小勵磁電流，以抵消負載電流產生電樞磁場的助磁作用

34、；功角特性：發電機接入電網正常運行時，發電機的電磁功率與功角（發電機空載電勢與端電壓之間的夾角）之間的關系曲線，如圖所示。前面系統穩定性時已經講過。第四節 同步發電機的正常運行同步發電機的正常運行屬于允許長期連續運行的工作狀態，特點：發電機的有功負荷、無功負荷、電壓、電流等都在允許的范圍內，是穩定、對稱的工作狀態；額定工作狀態：有功負荷、電壓、功率因數、頻率、冷卻介質溫度均額定；發電機工作在額定工作狀態時，損耗小、效率高、轉矩均勻等；發電機一般運行在接近額定工作狀態下運行；正常運行時，需要不斷調節發電機的各項參數，但不能超出允許范圍。一、發電機的安全運行極限在穩定運行條件下，發電機的安全運行極

35、限取決于以下4個條件：(1)原動機輸出功率極限，即原動機的額定功率，一般要稍大于或等于發電機的額定功率；(2)發電機的額定兆伏安數，即由定子發熱決定的允許范圍。(3)發電機的磁場和勵磁機的最大勵磁電流，通常由轉子發熱決定。(4)進相運行時的穩定度，當發電機功率因數小于零而轉入進相運行時，E0和U之間的夾角不斷增大，此時，發電機有功功率輸出受到靜態穩定條件的限制。 第四節 同步發電機的正常運行二、運行參數不同于額定參數時發電機的運行發電機的額定容量是按照額定冷卻介質溫度、額定電壓、額定頻率和額定功率因數等運行條件下設計的。在實際運行中，發電機的冷卻介質溫度、電壓、頻率和功率因數等都經常發生變化，

36、相應地發電機的出力也隨之發生變化。冷卻介質溫度不等于額定值時對額定容量的影響當同步發電機的冷卻介質溫度不等于額定值時，一般不能在額定容量條件下運行，其允許負荷可隨冷卻介質溫度的變化而改變。決定允許負荷的原則是定子繞組和轉子繞組的溫度都不超過其允許值。第四節 同步發電機的正常運行發電機定子繞組的溫度主要由以下幾個部分組成：冷卻介質的溫度；因通風摩擦損耗而引起的溫升；因鐵耗引起的溫升；因銅耗引起的溫升。發電機轉子繞組的溫度主要由以下幾個部分組成：冷卻介質的溫度；因鐵耗引起的溫升；因通風摩擦損耗而引起的溫升；因銅耗引起的溫升。冷卻介質溫度變化時的允許出力如圖所示。第四節 同步發電機的正常運行由特性可

37、以看出，當冷卻介質溫度高于額定值時，應降低的定子電流倍數大于應降低的轉子電流倍數，故應該以限制定子電流來減小出力，此時轉子繞組溫度不會超出允許值；當冷卻介質溫度低于額定值時，應增加的轉子電流倍數小于應增加的定子電流倍數，故應該以限制轉子電流來增加出力，此時定子繞組溫度不會超出允許值。 同時特性還表明：冷卻介質溫度比額定值每低1所能增加的電流倍數（取決于轉子）較冷卻介質溫度比額定值每高1所能降低的電流倍數（取決于定子）小，這一原則一般對發電機都適用，發電機運行規程中所規定的電流允許變化范圍即依據此原則確定。第四節 同步發電機的正常運行端電壓不同于額定值時發電機的運行發電機正常運行時，其端電壓允許

38、在額定電壓5%范圍內變動，而發電機本身的額定出力不變。當端電壓降低5%時，定子電流可增加5%；當端電壓升高5%時，定子電流可減小5%，從而保證定子繞組和轉子繞組的溫度都不會超過允許值。當端電壓低于額定值的95%運行時，定子電流不應超過額定值的5%，此時發電機須降低出力運行，否則定子繞組的溫度要超出允許值；發電機運行端電壓的下限是根據運行穩定性來確定的，一般不低于其額定值的90%；當端電壓高于額定值的105%運行時，發電機出力也必須降低，因電壓升高使鐵心磁通密度增加，鐵耗增大，進而引起鐵心溫度和定子繞組溫度升高；此外，發電機端電壓升高時，若維持發電機有功輸出不變，需要加大勵磁電流，引起轉子溫度升

39、高，使轉子繞組的溫度要超出允許值。 第四節 同步發電機的正常運行發電機運行的最高電壓應按照制造廠家的規定執行，一般不超過額定電壓的10%。否則可能會因定子漏磁的大大增加，使定子機架感應巨大電流（如圖），引起局部過熱甚至燒毀。 第四節 同步發電機的正常運行運行頻率不同時的發電機運行規程規定發電機的運行頻率要在一定范圍內，我國采用50Hz0.20.5Hz。運行頻率比額定值高時，發電機轉速升高，轉子離心力增大，進而損壞某些部件，故轉子機械強度是限制頻率的主要因素；此外頻率升高，轉速增加，摩擦損耗增大，發電機效率降低。運行頻率比額定值低時，發電機轉速下降，冷卻風進風量減少，使發電機冷卻條件變壞，溫度升

40、高；同時頻率降低，需增加磁通以維持電壓不變，進而產生局部過熱；此外頻率降低，還可能損壞汽輪機葉片、廠用電動機出力下降，危及電廠安全經濟運行。 第四節 同步發電機的正常運行功率因數不同時發電機的運行 發電機允許在不同的功率因數下運行，但受下列條件的限制。 (1)高于額定功率因數時，定子電流不應超過允許條件的限制。 (2)低于額定功率因數時，轉子電流不應超過允許值。 (3)發電機在進相運行時，功率因數應受到穩定極限的限制 第五節 同步發電機的特殊運行 一、進相運行系統電壓升高，線路增長，電容電流增大，出現輕負荷時無功功率過剩，使系統樞紐變電所電壓超過額定值（可達15%20%），利用發電機進相運行可

41、以消耗無功功率，進行電壓調整。若調整發電機的勵磁電流，使發電機電勢 ,則發電機從遲相運行轉為進相運行，即從發出到吸收無功功率；勵磁電流越小，從系統吸收的無功越大，功角也越大，所以發電機在進相運行時，允許吸收多少無功，發出多少有功，主要取決于發電機的靜態穩定的極限角。另外，發電機在進相運行時，會因發電機端部漏磁引起的渦流損失和磁滯損失而導致端部發熱。因此，發電機從遲相運行轉為進相運行，靜態穩定儲備下降，端部嚴重發熱。第五節 同步發電機的特殊運行發電機進相運行時，限制發電機容許出力的另一個因素是發電機端部發熱。端部發熱是由端部漏磁引起的，發電機的端部漏磁是由定子繞組端部漏磁和轉子繞組端部漏磁組成的

42、合成磁通。它的大小除與發電機的結構、型式、材料、短路比等因素有關外，還與定子電流的大小、功率因數的高低等因素有關。發電機在進相(欠勵磁)運行時，其端部發熱比遲相(過勵磁)運行嚴重。原因是在相同的視在功率下，發電機隨著功率因數COS由遲相向進相轉移時，端部的漏磁通密度增大，引起定子端部的發熱也逐步趨向嚴重。根據理論計算，定子端部漏磁密度Be的平方隨功率因數角之間存在如圖4-22所示的關系。端部合成磁通隨功率因數COS變化的曲線如圖5-10所示。 第五節 同步發電機的特殊運行從圖4-22可以看出，當視在功率一定，發電機從遲相向進相轉移時，在COS=1(即=0)附近，定子端部磁密上升很快。此后，隨著

43、進相角增大，COS降低，吸收的無功功率增多，Be仍繼續增大。而定子端部溫升與Be成正比，因此可能在進相運行時使發電機定子端部過熱，從而成為限制發電機進相運行容量的因素之一。 第五節 同步發電機的特殊運行上面討論在視在功率一定時定子端部漏磁通與功率因數的關系，而當功率因數一定時，端部漏磁通約與發電機的視在功率S成正比，如圖4-23所示。由圖中可以看出，如欲保持定子端部發熱為一定值，亦即端部漏磁通為一定值，隨著進相程度的增大，視在功率S應相應降低。由于發電機進相運行時的端部漏磁通及溫升隨功率因數和輸出功率而變化，所以為了在進相運行時不致使端部溫升超過允許值，應作發電機進相運行時定子端部溫升限額曲線

44、。根據這一溫升限額曲線就可以確定在不同進相運行深度時，端部溫升不超過允許值的條件下，發電機的有功功率和無功功率的限值。 第五節 同步發電機的特殊運行發電機在進相運行時，出力越大，靜態穩定性越差，如圖為在功率因數一定的條件下，發電機端部漏磁通與出力的關系。由圖看出：欲保持一定的靜態穩定儲備，保持端部發熱為定值，隨發電機進相程度的增大，應相應降低出力。第五節 同步發電機的特殊運行下圖為大型機組發電機允許出力（有功和無功）與功率因數的關系。第五節 同步發電機的特殊運行由圖看出：當發電機由遲相轉為進相運行時，隨功率因數的下降，發電機的允許出力劇烈下降。大型發電機降低端部發熱的措施：采用非磁性鋼轉子護環

45、；采用銅板屏蔽；開槽分割限制渦流等。二、調相運行同步發電機只發出無功或只吸收無功的運行方式稱發電機的調相運行。遇下列情況發電機須調相運行：水輪發電機在低水位或枯水季節；汽輪發電機的汽輪機檢修期間；汽輪發電機的技術經濟指標很低。發電機調相運行分為：過勵磁運行和欠勵磁運行。過勵磁運行：系統無功不足，負荷在電廠附近時；欠勵磁運行：電廠帶低負荷，且經長線路與系統相連時。第五節 同步發電機的特殊運行發電機在調相運行時，可與原動機不分離，也可與原動機分離單獨運行。與原動機不分離方式的優點：運行靈活性較大，在不改動設備的情況下，既可以調相運行，又可以作為系統熱備用，隨時可轉為正常發電方式。這種方式的缺點：須

46、帶動原動機旋轉，損耗較大；另外，發電機調相運行須對發電機端部、汽輪機葉片過熱和散熱等進行詳細分析和試驗；特別是水輪發電機是立式結構，一般不能與原動機分離，此時為減小損耗，須用壓縮空氣將水壓出。與原動機分離單獨運行方式的優點：可以減少有功損耗。缺點：啟動需用電動機拖動至額定轉速或借助異步轉矩啟動。第五節 同步發電機的特殊運行三、過負荷運行正常運行時，發電機定子和轉子電流均不超過限定值。當系統發生短路、發電機失步運行、大批電動機自啟動及強行勵磁裝置動作時，發電機的定子和轉子都可能短時過負荷。電流超過額定值會使繞組溫度超過允許值，嚴重時可能造成機械損壞。過負荷數值越大、持續時間越長，上述危險越嚴重。

47、因此發電機只允許短時過負荷。影響發電機過負荷時間的因素：發電機過負荷數值、持續時間和冷卻方式； 中小型發電機組定子繞組在1.5倍額定電流下允許持續運行2min，轉子勵磁繞組在2倍額定電流下允許持續運行30s；而60OMW機組在同樣的工況下，只能持續運行30s和l0s。過流能力隨著容量的增加而顯著下降，負序過電流能力I2t值對中小型機組為30左右，而60OMW機組則減小到4.0。 第五節 同步發電機的特殊運行四、異步運行發電機勵磁系統故障、因誤投滅磁開關使發電機失磁、短路故障使發電機失步等，都可能導致發電機異步運行。研究結果證明：發電機失去勵磁后，在一定時間內能夠以異步狀態運行，并繼續向系統輸送

48、有功功率，這是提高系統安全、穩定運行的重要措施。影響發電機失磁后異步運行的允許時間和輸送功率的因素：定子和轉子發熱限制；轉子電磁不對稱產生的脈沖轉矩引起的機組和基礎振動的限制；系統無功功率是否充足的限制；第五節 同步發電機的特殊運行發電機失磁后觀察到的現象 失磁后的異步運行狀態與原先的同步運行狀態相比，有許多不同之處，其現象可由表計的變化看出，主要有： (1)轉子電流表的指示降為零或降到接近于零； (2)定子電流表擺動且指示增大； (3)有功功率表指示減小且也發生擺動； (4)無功功率表指示負值，功率因數表指示進相，發電機母線電壓表指示值下降并擺動； (5)轉子各部分溫度升高。 第五節 同步發

49、電機的特殊運行五、不對稱運行不對稱負荷、輸電線路不對稱以及非全相運行等都導致發電機不對稱運行。發電機不對稱運行，除有正序電流外，還會有負序電流。負序電流產生與轉子旋轉方向相反的旋轉磁場，從而引起定子繞組過熱、轉子的附加發熱及振動，對發電機造成危害。發電機不對稱運行時，其允許負荷主要定于下3個條件。 (1)負荷最大相的定子電流，不應超過發電機定子的額定電流。 (2)轉子最熱點的溫度，不應超過轉子絕緣材料和金屬材料的允許溫度。 (3)不對稱運行時出現的機械振動，不應超過允許范圍，機械振動的允許值按制造廠推薦的標準確定。 對負序電流的限制措施限制負序電流的措施主要有：供電部門：盡可能保持三相平衡，避

50、免單相負荷集中于一相。電力系統：系統的零序阻抗對不對稱運行的電流不對稱度有直接影響，故運行中應適當減小零序阻抗，如增加變壓器中性點直接接地點等。電機制造商：在設計、制造工藝上盡可能減輕負序電流的危害。如對300MW和600MW大型汽輪發電機組在轉子兩端裝設梳齒形半阻尼系統，以在出現負序電流產生的反向旋轉磁場時，在該梳齒形半阻尼系統中感應出渦流，對負序磁場起削弱作用，有利于降低轉子端部及槽楔接縫處的局部發熱。為了限制汽輪發電機運轉中的負序電流引起的發熱，對國產300MW和600MW機組提出兩項指標：暫態指標和穩態指標。 暫態指標是用來限制不對稱短路時間和負序電流值的。如300MW和600MW汽輪

51、發電機組應滿足I22t的持續時間小于10s，其中I2為標幺值，t為短路時間（s）。I2由下式決定：式中i2為負序電流瞬時值對額定電流的比值。I22t表明不僅限制I2值，而且要限制其承受I2的時間。穩態指標是用來限制穩態負序電流的。如對300MW和600MW汽輪發電機，通常要求I2/ IN（標幺值）小于0.080.10。如黃金埠電廠和國電莊河電廠600MW汽輪發電機的I22t不超過10s，I2/ IN值不超過0.10。下表是國產300MW和600MW機組的負序電流指標。 系統運行：要注意不對稱運行時，負荷最重的相電流不應超過發電機組的額定值，而且各相電流差值與額定電流之比不能超過10%，否則要降

52、低發電機的出力。 發電機運行中的監視與檢查維護 發電機運行中的監視正常運行時，運行人員應對發電機進行下列項目監視：每小時記錄發電機各運行工況參數，并與打印報表相對照，若有異常，應進行分析并找出原因。若發現個別溫度測點異常，應根據具體情況加強該部位的監視，縮短記錄時間，并向有關部門匯報處理；嚴格監視發電機的運行工況，及時調整使發電機的運行參數不超過規定值；按照調度下達的負荷曲線，合理經濟地調整各發電機的有功負荷和無功負荷。 發電機運行中的檢查正常運行時，運行人員應對發電機及其附屬設備進行全面認真的檢查，若發現缺陷時，應及時記錄、匯報和處理。檢查的項目有：發電機及其附屬設備各部分的溫度、溫升應正常

53、；從發電機窺視孔內檢查定子繞組端部不變形、無漏膠；無絕緣破壞、綁線墊塊松動現象發生；在滅燈情況下觀察有無電暈發生；電刷及接地電刷連接應牢固，應無過熱、卡澀、破碎、跳動現象；壓簧完好，引線接線良好；電刷應無冒火現象，電刷長度應不小于20mm； 空冷室照明應良好，窺視窗玻璃完好，空氣冷卻器無漏風、漏水、結露現象發生；整流柜應運行正常，各元件應完好；各斷路器、隔離開關及其連接母線應無過熱現象，支持絕緣子、電流互感器、電壓互感器及穿墻套管應無電暈放電現象；油斷路器油位、油色應正常，無漏油、噴油現象；SF6斷路器SF6氣體壓力、純度、微水量應正常；自動調節勵磁裝置各指示燈、表計顯示應正常，各插件無松動，

54、各開關投切符合要求；機組所有保護應運行正常，連接片位置正確。 對雙水內冷發電機組還應檢查下列項目：發電機定子、轉子冷卻水壓力、流量、進出口溫度、溫升及進出風溫應正常；發電機本體的冷卻水系統應無滲水、漏水現象，液位檢測器工作應正常。對氫冷發電機組還應檢查以下項目：軸承油溫、軸瓦溫度、軸承振動及其他運轉部件應正常；發電機氫氣系統各閥門應處于規定開、關位置；勵磁機小室內應無漏油、漏水現象；對采用無刷勵磁的發電機，應檢查無刷勵磁系統的旋轉整流二極管無損壞；檢查氫氣壓力應在規定范圍內，其純度應大于96%，微水量應符合要求；液位檢測器工作應正常；發電機空、氫側密封油系統運行應正常。 發電機運行中的維護在發

55、電機運行中應進行下列維護工作：定期進行滑環和電刷的清潔工作。包括清除電刷刷架、刷握、滑環等處的積灰和油污；定期測量滑環電刷的均流度，并消除發現的問題。在長期運行中，發電機滑環電刷因各種原因（電刷長短不一、彈簧壓力不均等）使接觸電阻不等進而造成滑環電刷電流不均，反映電流不均勻的程度稱均流度。零電流電刷越多，其它電刷承載的電流就越大，若不及時發現和處理，會使大電流電刷嚴重發熱甚至燒紅，繼而可能造成惡性循環，甚至被迫停機。 及時更換過短和不能繼續使用的電刷。更換時要使用規定型號的電刷，如果使用的電刷的材質硬度和導電性能不合適，有可能加速滑環表面磨損或導致部分電刷過熱，影響機組的運行。在更換電刷的過程

56、中，要防止接地，嚴禁同時用兩手碰觸勵磁回路和接地部分或不同極性的帶電部分，也不允許兩人同時對同一機組不同極的電刷更換，以免造成勵磁系統兩點接地短路。更換后的電刷應在刷握內活動自如、壓緊彈簧壓力正常。 第六節 水氫冷600MW汽輪發電機組的水氣油系統 第六節 水氫冷600MW汽輪發電機組的水氣油系統 所謂水氫冷汽輪發電機的水氣油系統是指發電機定子線圈內冷水系統、發電機轉子內冷及鐵芯冷卻氫氣系統和發電機的密封油系統。本節主要介紹水氫冷600MW汽輪發電機組的水氣油系統。一、發電機定子冷卻水系統概述本節對水氫冷600MW汽輪發電機定子線圈內冷水系統了比較詳細的介紹。產品結構介紹1、水系統特點及功能定

57、子線圈冷卻水系統是一個組裝式的閉式循環系統，本系統的特點及功能簡介如下：采用冷卻水通過定子線圈空心導線，將定子線圈損耗產生的熱量帶出發電機。用冷卻器帶走冷卻水從定子線圈吸取的熱量。系統中設有過濾器以除去水中的雜質。用旁路式離子交換器對冷卻水進行軟化，控制其電導率。使用檢測儀表及報警器件等設備對冷卻水的電導率、流量、壓力及溫度等進行連續的監控。具有定子線圈反沖洗功能，提高定子線圈沖洗效果。水系統中的所有管道及與線圈冷卻水接觸的元器件均采用抗腐蝕材料。 第六節 水氫冷600MW汽輪發電機組的水氣油系統2、發電機線圈冷卻水路系統定子線圈冷卻水通過外部進水管進入發電機勵端定子機座內的環形總進水管，其中

58、一路通過聚四氟乙烯絕緣水管流入定子線棒中的空心導線，然后從線圈的另一端（汽端）經絕緣引水管匯入環形出水管；另一路經絕緣引水管流入定子線圈主引線，出主引線后經絕緣引水管匯入安置在出線盒的出水管，然后也經外管道匯入汽端環形出水管。雙路水流最后從汽端機座上部流出發電機，經總出水管返回到水箱。 環形進水管和出水管的頂部通過一根排氣管相互連接，排氣管直接和水箱相通，用以排除定子線圈中的氣體。該排氣管還可在水系統斷水時起防止虹吸的作用。總進、出水管之間裝有壓差表計和一系列壓差開關，用于指示冷卻水通過定子線圈的水流壓降，并對不正常的壓降發出報警信號。外部總進、出水管上各裝有一個測溫元件和一個溫度開關，用于進

59、、出水管的監測和報警。此外，總進水管上還裝有錐形過濾器，用于防止較大尺寸的雜質進入定子空心導線。總進水管上裝有壓力表用于指示進水壓力。在總進水管和發電機定子機座之間還裝有壓差開關。壓差開關的高壓端接至定子機座內部（氫壓），低壓端與總進水管（水壓）相連。正常運行時，發電機內的氫壓應高于定子線圈進水壓力。當發電機內氫壓下降到僅高于進水水壓35kPa時，該壓差開關將動作并發出“氫水壓差低”報警信號。 3、水箱水箱是閉路循環水系統中的一個儲水容器。定子線圈的出水首先進入水箱，回水中如含有微量的氫氣可在水箱內釋放。當水箱內氣壓高于一定值時，可通過水箱上安全閥自動排氣。水箱裝有液位開關，用于自動控制補水以

60、保持箱內正常的液位水平及對過高或過低的液位發出報警。水箱上還配有液位計，用以觀察水箱液位。由于少量高壓氫氣可滲過聚四氟乙烯絕緣引水管而進入定子水系統中，最終匯集于水箱上部。因此，在發電機運行時，水箱上部聚有氫氣是正常的現象。 第六節 水氫冷600MW汽輪發電機組的水氣油系統機組初運行是因機內氫氣濕度可能偏高，同時定子線圈內部循環水溫度又可能過低，為防止定子線圈表面結露，水箱內還裝有蒸汽加熱裝置，以便在機組升壓和投入運行之前對定子線圈內部的循環水進行加熱，從而杜絕線圈表面結露現象的發生。蒸汽加熱裝置的蒸汽來源為電廠雜用蒸汽，壓力為0.81.3MPa，溫度約320左右。流量為2m3/h。 第六節