1、 現澆連續箱梁支架搭設方案 PAGE 16 現澆連續箱梁支架搭設方案1一、編制依據1、公路合同段兩階段施工圖設計2、公路橋涵施工技術規范(JTJ0412000）3、公路工程質量檢驗評定標準(JTG F80/1-2004）4、公路橋涵鋼結構及木結構設計規范（JTJ02586）5、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091；6、建筑施工安全檢查標準JGJ-997、建筑地基基礎設計規范GB 5000720028、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ16620089、路橋施工計算手冊二、工程概況匝道橋位于至高速公路段合同段樞紐互通立通上的一座匝道橋，按公路I級技術標準設計，中心里程為K0+708

2、。473,起訖樁號為K0+206.123K1+216。123，長1010m，橋面寬9m，部分為變寬段.上部結構為現澆預應力混凝土連續箱梁，下部結構采用矩形薄壁墩配樁基礎；橋臺采用樁柱臺配樁基礎。本橋橋面分別位于R=515m的右偏圓曲線、A=250m的右偏緩和曲線、A=250m的左偏緩和曲線、R=519。5m的左偏圓曲線上、A=250m的左偏緩和曲線以及A=300m的右偏緩和曲線、R=1082m的右偏圓曲線、A=300m的右偏緩和曲線，縱面位于縱坡i=0。527%的下坡段、R=4000m的凹曲線、縱坡i=3的上坡段、R=2300mr 凸曲線及縱坡i=3.3%的下坡段上.上部結構:本橋上部構造采用

3、3（530)+(37+234+29。7）+（4+5+5）30m預應力混凝土連續箱梁，全橋共七聯；下部構造采用矩形薄壁墩配樁基礎；橋臺采用柱臺配樁基礎。梁高1。8m單箱單室，頂、底板厚250450mm，腹板厚度為500mm700mm,在分孔線兩側7000mm范圍內漸變；腹板采用斜腹板，懸臂長度為2000mm，中墩橫梁厚度為2000mm,邊墩橫梁厚度為1580mm.箱梁中、邊支點均采用雙支座,支座中心線間距為2000mm。在33號橋臺處和0、5、10、15（后退側)、19（前進側）、23、28號橋墩處設置GPZ（II）4.0盆式橡膠支座，在1618號橋墩設置GPZ（II）8。0盆式橡膠支座，其余橋

4、墩處設置GPZ（II)連續箱梁采用滿堂支架整體現澆施工。連續梁分布統計表序橋名橋跨跨徑組合橋面寬度備注1匝道橋0 5 第一聯10。5m5 10 第二聯10.5m10 15 第三聯10。5m15 19 第四聯10。5m19 23 第五聯10.5m23 28 第六聯10。5m28 33第七聯10.5m三、地基處理地基兩側挖排水溝，降低地基含水量,用壓路機壓實地基，壓實度達到90以上,然后澆15cm厚C15混凝土進行硬化處理，硬化地面兩側各超出翼板外邊緣1.5m，滿足施工作業空間的需要。為保證梁體施工時支架基礎穩定，橋墩臺基礎施工完畢基坑回填前,徹底排干基坑積水、分層回填至原地面，并碾壓密實,壓實度

5、不小于90%，然后進行硬化處理.對于經過溝塘孔跨地段，先圍堰抽水，然后采用擠淤法進行回填土或建筑垃圾，原地面以下1m采用石灰改良土分層填筑,至原地面后進行硬化處理.為防止雨水浸泡導致基礎下沉，硬化地面四周的排水溝進行人工夯實、平整，保證排水通暢.后附：現澆連續箱梁地基承載力驗算書.四、支架搭設現澆連續梁支架的搭設采用碗扣式支架，鋼管直徑為48mm3。5mm（壁厚），材質為Q235鋼。碗扣式支架搭設普通斷面縱向間距標準段為60cm,橫向間距底板及腹板下為60cm,翼板下為90cm，可調托架上方沿橋縱向設120mm150mm方木,縱向方木頂部橫向鋪設80mm100mm方木，間距30cm;在中橫梁和

6、端橫梁地段,立桿縱向間距為60cm，橫向間距為60cm,方木間距30cm。支架設縱、橫向剪刀撐整體加固，支架搭設好后進行全面檢查，保證支架的整體性.為保證橋面標高和鋪裝層厚度的準確，應嚴格控制立柱及支座頂的標高，根據預壓結果考慮支架搭設時跨中最大預留拱度值，呈拋物線分布.地面硬化處理后由測量隊根據支架搭設設計圖測放出控制點,將各立桿位置精確定位,并對各孔跨地面標高進行水準測量，根據標高由技術主管定出每層水平橫桿、頂托標高，由專業架子工根據測放出立桿位置、標高帶弦線進行支架搭設。(1）可調底座與硬化地面間密貼,禁止懸空.根據各立桿高度調整可調底座高度，確保第一層支架水平橫桿標高一致.（2）搭設第

7、一層立桿、橫桿。立桿與橫桿通過下碗扣連接、上碗扣和定位銷固定，步距1.2m，第一層支架搭設完畢后仔細檢查其垂直度、水平度，滿足規范要求后繼續下一層支架的搭設。（3)第一層支架搭設的同時在支架范圍每5根立桿搭設一組掃地桿,確保支架穩定。橫向和縱向掃地桿在立桿底座上方，距離地3050左右.當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定,高低差不應大于1米。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離大于0.5米。（4）支架頂部標高通過可調頂托調整；如果可調頂托不能滿足調整范圍則通過調節桿調整，調節桿通過扣件式鋼管連接加固，然后上可調頂托，確保頂托標高滿足設計。（5）腳手架范圍內每5

8、根立桿設置一組剪刀撐，剪刀撐沿全高設置，斜桿與地面夾角4560,剪刀撐與立桿之間通過十字扣件連接。（6)立桿垂直度偏差支架1/500h，橫桿水平度1/400L。（7）排架外圍腳手架隨排架跟上,并高于排架工作一步，上人斜道同時跟上，竹笆滿鋪,斜道坡度1:3。腳手架四周架設安全防護網。成立以總工和副經理為組長的支架檢查驗收小組,檢查組成員為工程部和質檢部及安全員，除了過程中的常規檢查外，在澆筑砼前，進行全面徹底的檢查，將檢查出的問題寫出整改單給作業隊，限期整改.復驗合格后所有檢查人員在檢查驗收單上簽字,方可澆筑砼。4。1支架預壓監測預應力鋼筋混凝土箱梁在施工過程中，有許多意想不到的情況發生.如局部

9、地基不穩,或產生不均勻沉降;支架、模板本身發生的各種變形等。變形分為彈性變形和非彈性變形.預壓的目的是為了找到彈性變形值,作為施工預留沉降量的一部分,同時為了消除非彈性變形，并檢查地基和支架的穩定性。選擇有代表性2-3處路段作為支架分級預壓48小時沉降觀測,以掌握支架的基礎沉降值和支架變形量。1、預壓施工:預壓材料采用砂袋堆載預壓，支架搭設、箱梁底模鋪設完成后，在底模上鋪設一層土工布,然后用吊車將砂袋吊在相應的位置堆放整齊，加載砂袋分級進行并注意各堆放區的重量要滿足設計要求.2、預壓監測監測點布設:在堆載區設置系統測量點，其分布為縱向每5米一個斷面,每個斷面的腹板中線各布置一個監測點，同時相應

10、的在支架基礎上設置監測點。加載及監測方法：加載應分級進行，每級持續時間不小于30分鐘，最后一級為1小時，然后穩定時間48小時，一般預壓最后一天的穩定為不大于1/天，分別測定各級荷載下支架和支架量的變形.根據測試結果,確定支架施工預拋高值，以消除施工中因地基和支架變形而造成的箱梁線形和標高誤差。監測時間：控制預壓時間最主要的因素是沉降速度.只有當沉降穩定后，才能停止預壓。根據以往施工經驗,一般為支架每天變形1內,就可以認為基礎穩定。3、預壓注意事項：箱梁底板范圍內分層均勻堆放砂袋直至該代表段支架預壓重量滿足要求,且不得分塊小范圍集中堆放，以免產生不均勻沉降.砂袋堆放整齊，不亂堆放.代表支架與周圍

11、碗口支架的剪刀撐、橫縱向連接完全斷開,砂袋加載預壓在箱梁底板范圍投影面支架上.4.2支架強度控制 (1)支架的縱橫向間距根據施工計算.梁下排架之間采用水平管和剪刀撐增加穩定性。支架高度超過4m時,間隔兩處步距加一道雙向水平搭接與縱橫支撐進行固定。 （2）搭設支架過程中要及時設置斜支撐、剪刀撐以及必要的纜繩，避免支架搭設過程中發生偏斜或傾倒。 （3）剪刀撐沿架高連續布置,橫向也連續布置，縱向每隔5根立桿設一道,每片架子不少于三道,剪刀撐的斜桿用旋轉扣件與腳手架的立桿或橫桿扣緊。4.3支架變形控制由于支架在連成整體后,支架結構為多次超穩定。在溫度、地基變形等因素作用下，部分立桿桿件有可能會脫離地面

12、，從而造成另一部分立桿應力集中，嚴重時立桿會壓曲失穩，造成支架垮塌事故。為此,施工階段應有專人檢查支架立桿是否存在脫空現象，及時調整墊塊，保證支架受力均勻和穩定性。(1）支架變形控制要求 高架路面對沉降的要求特別高，因此在施工過程中，應該嚴格控制好支架的變形，以免發生質量事故，造成不必要的損失。 模板支架必須有足夠的強度、剛度和穩定性，不允許發生超過規范規定的不均勻沉降和變形。其支架的支撐部分有足夠的支撐面積。如安裝在基土上，基土必須堅實并有排水措施。 模板支架應進行專項設計，確保模板支架的材質、支撐間距能保證在混凝土和施工荷重作用下不產生變形。本結構工程對使用模板材質、支架的施工要求較高。施

13、工時，要嚴格按制定的模板施工組織設計的有關措施和專項作業指導書進行。模板支架在設計時,必須考慮自身剛度和運輸方面的變形符合規范規定。（2)支架變形控制措施模板支架必須牢固,不得支撐原地面為未經處理的松土上，以防支架沉降.為了保證施工地基上的排水，在加固地基的一邊設置臨時邊溝，縱坡不宜小于3。在澆筑加固混凝土地坪、地梁時，要確保地面的平整度，以保證鋼管支架的平整穩固。在鋪設梁底模時應設置預拱度,以抵消基礎沉降、支架、底板等壓縮造成的影響。預拱度的數值根據設計給出的數據和實測的加載試驗數據來定.支架安裝完畢后，應對其平面位置，頂部標高，節點聯系及縱橫向穩定性進行復驗。施工腳手架不能與模板及其支架相

14、連。澆筑混凝土時要在排架上設置沉降標志，并在混凝土施工前完成制定出專項的沉降觀測方案。模板要派專人看模，發現模板有超過允許偏差變形值的可能時，要及時加固。在施工過程中，嚴格控制模板支架的施工荷載。在模板支架上不允許堆放發生超過規定的超重荷載，以免模板支架變形.4。4 支架拆除安全注意事項混凝土強度符合有關規定后方可拆除模板支撐系統.模板支撐系統的拆除作業必須自上而下按層進行，嚴禁上下同層同時拆除作業，分段拆除的高差不應大于兩層。3米以上支撐架的拆除，嚴禁將拆卸下的桿件向地面拋擲，應有專人傳遞至地面，并按照規格分類堆放。模板支撐系統的拆除前應對拆除方案進行技術交底，應有專業操作人員作業，應有專人

15、進行監護，在拆除區域內設置安全警戒線.對后張法預應力混凝土結構構件，側模板在預應力張拉前拆除,底模板支架的拆除按施工技術方案執行,當無具體要求時，不應在結構構件建立預應力前拆除。五、文明施工、環境保護措施環境保護是我們的基本國策,計劃采用如下措施,使在施工期間受損的環境影響到最低程度。（1）橋梁施工過程中的廢棄物，應在工程完工時即時清除干凈,以免影響環境,造成污染。（2）工程排水不得隨意排放,使能做到達標排放。（3）施工機械應防止嚴重漏油，禁止機械在運轉中產生的油污水未經處理就直接排放，或維修施工機械時油污水直接排放.（4）為減少施工作業產生的灰塵，應隨時對運砼便道進行灑水或其他抑塵措施，使不

16、出現明顯的降塵。（5)運轉時有粉塵發生的施工場地,如水泥混凝土拌和機站等投料器均設有防塵設備.在這些場所作業的工作人員，應配備必要的勞保防護用品.（6）減少噪聲、廢氣污染.使用機械設備的工藝操作，要盡量減少噪聲、廢氣等的污染,夜間施工應特別注意,盡量做到不擾民。（7）對集中加工的鋼筋場地進行硬化處理，并搭設臨時工棚放置需保存的物品。（8)在工地明顯處放置標志、標牌。進入施工工地必須戴安全帽，高空作業系好安全帶。附件：現澆連續箱梁支架地基承載力檢算書根據本工程現澆連續箱梁特點，除部分漸變段外，其余全部為標準段，10.5m為單箱單室,連續梁高度1。8m。現澆連續箱梁施工中支架基礎地基承載力需得到保

17、證。為提高地基承載力， 用機械壓實，壓實度達90,在碎石頂澆15cm厚C15混凝土。使之具有足夠的強度、剛度與整體性。為保證我標段現澆連續箱梁施工中支架穩定有效，能滿足施工、監理及甲方要求,現以我標段箱梁標準段進行最不利荷載檢算,計算如下:1、支架基礎底面的平均壓應力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值： fgfgkKc2000。480 kN/m2; 其中，地基承載力標準值：fgk= 200kN/m2 （按夯實后地基取值） 腳手架地基承載力調整系數:kc = 0。400 (按回填土取值) 2、承載力驗算箱梁標準斷面一聯（5*30m）總體重量T=2797。1T,箱梁底板寬度為3。50m；

18、梁體每平米自重q/a=2797。19。83.5150=52.213kN/m2;混凝土振搗q/b=3kN/m2;模板自重q/c=10kN/m2;施工人員及機具q/d=3.5kN/m2；總荷載：G0=52.213+3+10+3。5=68.713KN/m2;現澆連續箱梁每m2承受平均壓應力:G0=68。713KN/m2；G068。713 fg =80地基承載力滿足要求！現澆箱梁支架及模板檢算:一、標準斷面檢算本工程連續箱梁截面形式一樣，頂板寬度在10.5m不等，按斷面梁寬B=10.5m,梁高h=1。8m驗算,其它截面根據此支架設計參考搭設。連續箱梁碗扣式支架搭設普通斷面縱向間距標準段為60cm，橫向

19、間距底板及腹板下為60cm,翼板下為90cm,可調托架上方沿橋縱向設120150mm方木，縱向方木頂部沿橋橫向鋪設80100mm方木30cm作為模板墊木，在中橫梁和端橫梁地段,立桿縱向間距為60cm，橫向間距為60cm。主要受力荷載情況箱梁底板寬度為3。50m梁體每平米自重q/a=2797。19.83。5150=52.213kN/m2；混凝土振搗q/b=3kN/m2;模板自重q/c=10kN/m2;施工人員及機具q/d=3。5kN/m2；總荷載：G0=52。213+3+10+3。5=68.713KN/m2；2、模板檢算模板采用15mm竹膠板，板下為30cm中到中間距的810cm橫向方木,橫向方

20、木下設間距0。9m的1215cm縱向方木。模板及方木支撐示意圖以每米寬為計算對象，則：q1=68.713KN/m；I=bh3/12=10.0183/12=4.8610-7m4；W=bh2/6=10。0182/6=5。410-5m3；M= mql2=0。168。7130。32=0。618kN。m（取三跨均布荷載跨中最不利受力彎矩系數m=0。1）=M/W=0。6181000/(5.4105）=1.14107Pa=11MPa=25MPa15mm竹膠板滿足要求。 3、橫向方木檢算：方木每根長4m,立桿橫向間距0。6m,按三跨連續結構計算q2=68。7130.3=20。614KN/m；（每米q與方木間距

21、的積） I=bh3/12=0。10。123/12=1.44106m4；W=bh2/6=0。10。122/6=2。4104m3；M= mql2=0。120。6140。62=0。742KN。m（取三跨均布荷載跨中最不利受力彎矩系數m=0。1）=M/W=742/（2。4104)=3.09106Pa=3。09MPa=12Mpaf=5ql4/(384EI）=520。6140。64/(3841078.33106）=0。415mm600/400=1。5mm橫向方木檢算滿足要求；4、縱向方木檢算：（縱向方木按簡支梁考慮,計算跨徑為60cm） 立桿縱向間距0.6mq4=68.7130.60。3=12。368kN

22、；(受力計算由上布橫向方木間距計算)受力為0。6m內受到一個集中力q4的作用;I=bh3/12=0.120.153/12=3。4106m4；W=bh2/6=0.120。152/6=4。5104m3；M=mq4l=0。22212。3680。6=1.647kN.m;=M/W=1647/（4。5104）=3。66106Pa=3.66MPa =12Mpaf=kq4l4/(100EI)=1。83812。3680。64/（1001073。4106）=0。867mm600/400=1。5mm。（取k=1。838,按四跨第二跨中計算）。故縱向方木滿足要求。5、碗扣立桿鋼管檢算標準斷面箱梁的長度為10。5m，每

23、米的面積為3.5m2.碗扣設計為立桿間距0。60。6m,橫桿步距1.2m，則整跨標準斷面總受力為F=10。5303.5=1102.5kN根據碗扣式腳手架設計荷載：橫桿步距為1。2米時，每根立桿的設計荷載為30kN。按立桿間距0。9m0。9m，則立桿數為：n=（int(4。5/0。9）+2)*(int(10。75/0。9）+2）=98根每根碗扣承載力為：1174/98=12.0kNF=30kN(滿足要求）。二、跨中橫梁及墩身處支點橫梁斷面驗算1、檢算依據及主要受力荷載情況在中橫梁和端橫梁地段,立桿縱向間距為60cm,橫向間距為60cm。中橫梁梁高1.8m,鋼筋砼容重按26。5KN/m3計算則：梁

24、體自重q/a=26。5*1.8=47。7kN/m2；混凝土振搗q/b=3kN/m2;模板自重q/c=10kN/m2；施工人員及機具q/d=3.5kN/m2；總荷載：G0=47。7+3+10+3。5=64.2kN/m2。2、橫向方木檢算：方木每根長4m,立桿橫向間距0。9m，按五跨連續結構計算q2=48.50.3=14.6kN/m；(每米q與方木間距的積） I=bh3/12=0。10。13/12=8.3310-6m4;W=bh2/6=0.10。12/6=1.6710-4m3；M= mql2=0。114.60.92=1.18kN。m（取五跨均布荷載跨中最不利受力彎矩系數m=0。1）=M/W=1180/（1。67104）=7.1106Pa=7。1MPa=12Mpaf=5ql4/(384EI)=514.60。94/（3841078.33106)=1。5mm900/400=2。25mm橫向方木檢算滿足要求。3、縱向方木檢算：(取四跨每跨內三等分點受兩個集中荷載q的第二跨位置受力,） 立桿縱向間距0.6mq4=48。50。30。6=8。73kN；（q4由上布橫向方木間距