1、城中村改造外腳手架專項施工方案一、編制依據：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）。2、建設部危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質【2009】87號文2、建筑施工安全檢查標準（JGJ592011）。4、建筑施工高處安全作業技術規范JGJ80-913、田家莊城中村改造B區1#2#5#施工圖紙。4、本工程施工組織設計。二、工程概況本工程建筑名稱：田家莊城中村改造B區建設地點：石家莊市欒城區建設單位：河北淳茂房地產開發有限公司監理單位：河北中厚信招標咨詢有限公司施工單位：河北天厚建筑安裝工程有限公司1#樓總建筑面積:25242.43，其中地下室:1996.98。地上建筑

2、面積:23245.45。建筑層數、高度、室內外高差：地下二層，地上25層；地下2層高為3.6/3.0m，住宅標準層2.9m，建筑物建筑高度，74.6m，室內外高差0.60m。地下1層為儲藏用房，地下2層平時為儲藏用房，戰時為人防工程，1-25層為普通住宅。2#樓總建筑面積：12389.90，其中地下室: 998.0。地上建筑面積:11391.90。建筑層數、高度、室內外高差：地下二層，地上25層；地下2層高為3.6/3.0m，住宅標準層2.9m，建筑物建筑高度，74.6m，室內外高差0.60m。地下1層為儲藏用房，地下2層平時為儲藏用房，戰時為人防工程，1-25層為普通住宅。5#樓總建筑面積:

3、 24114.41，其中地下室: 1910.82。地上建筑面積: 22203.59。建筑層數、高度、室內外高差：地下二層，地上25層；地下2層高為3.6/3.0m，住宅標準層2.9m，建筑物建筑高度，74.6m，室內外高差0.60m。地下1層為儲藏用房，地下2層平時為儲藏用房，戰時為人防工程，1-25層為普通住宅。三、腳手架材料選用1、鋼管：選用外徑48.3mm，壁厚3.6mm的A3鋼，表面平整光滑，無銹蝕、裂紋、分層、壓痕劃道和硬彎；選用的鋼管應有出廠合格證，搭設前應進行除銹刷漆，力求美觀。2、扣件選用與鋼管相匹配的可鍛鑄鐵扣件，扣件應符合建設部鋼管腳手扣件標準要求，有扣件生產許可證，不得有

4、裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，貼和面應平整，活動部位靈活、夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。3、工字鋼：采用A3號工字鋼（規格I18cm）。4、腳手板：選用50厚，寬250300mm、長4000mm的白松板，板的兩端應用12#鉛絲箍釘兩道，不得使用腐朽或有裂紋的板。5、安全網：選用61.8m的密目網,密目網應有生產合格證,其產品應符合使用標準。6、壓 環：選用一級鋼：20鋼筋制作，吊環予埋長度不小于30d，并勾住底層結構主筋。7、鋼絲繩：選用619+1直徑18.5mm的鋼絲繩，繩卡不少于3個。8、連墻桿：選用48.3鋼管予埋或預留直徑60mm穿墻洞或利用原有結構洞口作為連墻桿固定支點。

5、四、腳手架的搭設形式本工程腳手架為防護用腳手架，主要采取以下兩種形式：1、落地式外架、2、懸挑式外架各主樓三層以下為落地式外腳手架，三層及以上為懸挑式外腳手架，地上共25層，分4次搭設挑架，39層，915層，1521層，21層以上。五、腳手架的搭設方法：1、落地式腳手架：1.1、落地式搭設方法：1.1.1、由于本工程1#2#5#主樓直接在基礎面搭設雙排落地式外腳手架，總高度均不超過24m。1.1.2、立桿的縱向間距按建筑物的四周長度均勻排列，不大于1500mm，橫向間距800mm，里立桿距墻面350mm。1.1.3、大橫桿步距為1800mm。1.1.4、小橫桿在每個主節點設置，兩端各伸出立桿凈

6、長度不小于100mm，并應采取措施保持一致。1.1.5、 掃地桿距樓地面200mm縱橫設置，以利于對立桿的位置固定。1.1.6、規范要求剪刀撐每5-7根立桿一道與樓地面夾角在45-60之間，斜桿底部應直接落在樓面上，應隨腳手架的搭設同時由底至頂連續設置，剪刀撐沿縱向設置道數，必須符合腳手架搭設的規定。本工程腳手架剪刀撐每5根立桿設一道，與樓地面夾角為50。剪刀撐間距小于等于15m。1.1.7、連墻桿：連墻桿采用剛性連接的作法。連墻桿按兩步三跨布置，起自底層第一步縱向水平桿，每根連墻桿控制腳手架的面積不超過40m。連墻桿與立桿相連接，當其與水平桿相連時，應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于

7、300mm。1.1.8、腳手板鋪設：作業層鋪木腳手板，下部小橫桿間距應加密不應大于1m（指鋼筋混凝土結構施工時架子上不堆載，只作防護）木腳手板采用搭接鋪法和綁扎法，板頭搭接長度為30cm，搭接處必須處于小橫桿上。腳手板按腳手架寬度鋪滿、鋪穩，小橫桿伸向墻一端處也應鋪腳手板，離開墻面100150mm，嚴禁使用挑頭板。腳手板按上下連續鋪設兩步，上層為作業層，下層為防護層，上下冊間距不應超過10米，并在下層防護板上方設水平安全兜網。1.1.9、防護攔桿、擋腳板；防護攔桿應設在大橫桿與腳手板之間。自第二步起設置高度為1.2m，頂排防護攔不小于兩道，高度分別為0.9m和1.3m.擋腳板的高度為30cm。

8、1.1.10安全網設置 ：安全網應掛于雙排腳手架的外排立桿立面里側，如最底層腳手板的下面設有防護層時，應緊貼腳手板底面設一道平網，將腳手板及板與墻面之間空隙封嚴。當作業層外墻面與腳手架之間有大于200mm以上的垂直空隙時，封堵一層平網。1.2、落地式腳手架基礎構造見下圖。外腳手架搭設時應注意以下問題：立桿：（1）在豎立桿時，要注意桿件長短搭配使用，立桿接頭除頂層可采用搭接外其他處必須采用對接扣件實行對接接頭，搭接時的搭接長度Ld1m，用不少于兩個旋轉扣件扣牢，扣件的外邊緣到桿端距離不小于100mm。（2）立桿接頭與相近大橫桿的距離不宜大于步高的三分之一，相鄰立桿接頭應相互錯開，不應在同步高和同

9、一跨距內，相鄰接頭的高度宜500mm。見下圖：大橫桿：大橫桿長度不宜小于三跨，且不小于6m，大橫桿對立桿起約束作用，故立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得遺漏。（1）同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250且不大于50mm。（2）大橫桿應采用對接扣件連接，如采用搭接時，搭接長度Ld1000mm，并用三個旋轉扣件扣牢。（3）大橫桿接頭與相鄰立桿距離不大于立桿縱距的1/3。（4）同一水平的和上下相鄰的兩根大橫桿的接頭均應相互錯開，不得出現在同一跨間內，相鄰的水平間距應500mm。見下圖：小橫桿：小橫桿緊貼立桿布置，且搭于大橫桿上，用直角扣件扣緊，在任何情況下不得拆除貼近立桿的小橫桿

10、。2、工字鋼懸挑式腳手架： 2.1、搭設方法。2.1.1、預埋20套箍與固定斜拉鋼絲繩用20吊環，套箍的間距及工字鋼梁的數量、套箍成形尺寸及預埋分別見簡圖。2.1.2工字鋼梁制做與安裝:工字鋼梁標準尺寸長3m、4.5m、6m，工字鋼梁懸挑端頭內100mm中焊25鋼筋頭長100mm，作為內外立桿的底座固定點（安裝立桿時立桿直插進固定點），工字鋼外懸挑尺寸為1200mm、2000mm、2.65m，工字梁安裝應套入預埋套箍內而后有木楔撐緊。垂直懸挑處工字鋼梁長度3m，陽臺等處斜向懸挑的工字鋼梁長度4.5m、6m。懸挑陽臺處應以陽臺根部作為懸挑端的開始，并加墊方木。2.1.3、搭設的步驟同落地式腳手架

11、常規搭法進行。2.1.4、鋼絲繩吊點除在建筑陽角處設置外，3m鋼梁處設置間距不大于10m，4.5m、6m鋼梁處每處設置，并在立桿、大橫桿、小橫桿交點（懸挑梁端）處，鋼絲繩繞過懸挑梁兜緊，進行卸荷，將腳手架部分荷載卸給建筑結構承擔，腳手架安全計算時鋼絲繩不參與計算。2.1.5、斜拉鋼絲繩吊點之間應同步受力，用手拉葫蘆拉緊，避免產生腳手架受力后變形不一。2.1.6連墻桿：同鋼管落地式腳手架的施工方法，采用剛性連接。2.1.7 樓板加固：懸挑腳手架的樓板要求強度等級不小于C20，厚度不小于120mm，雙層鋼筋網片，否則應采取加固措施，應將鋼梁錨環500*500范圍板筋加密至8150，雙層雙向。2.2

12、、工字鋼懸挑梁腳手架構造見簡圖。挑架里立桿離墻350，立桿橫距為800，立桿縱距為1500，橫桿步距1800。搭設高度不超過20米，鋼絲繩間距為不大于10m（除3m的鋼梁外，每根用鋼絲繩斜拉）。懸挑外架搭設注意事項同落地式外架，懸挑式外架平面布置圖見后附圖。2.3、腳手架留設卸料平臺部位1）卸料平臺留設寬度約4m。在腳手架搭設時，用一根6m長的水平鋼管，沿高度方向在同一個截面進行搭接，搭接長度不小于1m，等間距設3個旋轉扣件固定。也可以采用對接扣件連接。詳見下示意圖。2）需搭設卸料平臺時，先將水平桿拆除，之后根據需要寬度拆除立桿，水平桿和立桿拆出后，此部位的架體已斷開，腳手架剛度較差。為增加架

13、體鋼度，在斷開處，沿架體高度每兩步設置連墻件。連墻件要拉結在內外立桿上。詳見下示意圖。圖1 連墻件與剪力墻連接 圖2 連墻件與梁連接六、腳手架的拆除：1、腳手架拆除必須經施工技術負責人同意后方可拆除，未經批準不得擅自拆除。2、拆除腳手架應嚴格按照安全技術操作規程所規定操作方法進行，并按照與搭設時的相反順序進行，即為“后搭先拆，先搭后拆，”的原則。3、拆除前必須對整體腳手架進行檢查和加固，以免腳手架在使用期間損壞后檢查加固不到位，存在隱患而造成事故。4、拆除下來的腳手架材料，應用繩系或塔吊吊運及人員傳達至堆放場地，嚴禁隨拆隨扔。5、拆除腳手架前應先做好安全防護工作后方可進行行進劃分警戒區。拆除時

14、，不準人員在警戒區行走或停留，并派專人監護。6、拆除腳手架鋼管上的扣件應一次性拆卸干凈。7、拆除的腳手架材料，按規格、品種堆放于指定地點。并應堆放整齊。8、拆除腳手架時，應做好文明施工的管理，并保持現場整潔。架管、扣件等應分規格分散碼放，車庫頂禁止集中堆放。七、安全施工技術措施：1、材質及其使用的安全技術措施：1.1、 扣件的緊固程度應在40-50NM，并不大于65NM對接扣件抗拉承載力為3KN?？奂下菟ū３诌m當的擰緊程度。1.2、各桿件安裝時其開口應向內，以防雨，直角扣件安裝時開口不得向下以保證安全。1.3、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm.1.4、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或

15、裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。1.5、嚴禁不同直徑的鋼管混用。2、搭設的安全技術措施。2.1、搭在樓面混凝土時，必須待混凝土強度等級達到75%以上才能施工。2.2、搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮上下呼應，動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。2.3、開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻桿安裝穩定后，方可根據情況拆除。2.4、腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。2.5、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻桿以上兩步。2.6、搭設過程中應由安全員、架子工班組長等進

16、行檢查、驗收和簽證，每三步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。3、腳手架上施工作業的安全技術措施。3.1、結構腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部組織有關人員驗收合格后方可使用，任何班組長和個人未經同意不得任意拆除腳手架等部件。3.2、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆放施工荷載，施工荷載不得大于3KN/M2。3.3、結構施工時，不允許多層同時作業。3.4、當作業層高出其下連墻桿3.6m以上，且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。3.5、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。3.6、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到緊固程度，確保施工安全。

17、4、腳手架拆除的安全技術措施：4.1、 拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果擬定出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。4.2、拆除前，察看施工現場環境，包括架空線路，地面的設施等各類障礙物、連墻桿、吊點、附件、電氣裝置等情況。4.3、拆架時應劃出作業區，周圍設繩圍攔或警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。4.4、應由統一指揮上下呼應，動作協調。4.5、在拆架時不得中途換人，如必須換人時應將拆除情況交待清楚后方可離開。4.6、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。4.7、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。4.8、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著送至地面

18、。4.9、所有腳手板，應有外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾從高處墜落傷人。4.10、拆下的零配件裝入容器內，用吊環吊下，折下的鋼管要綁扎牢固后雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。八、懸挑式鋼平臺：懸挑式鋼平臺是指可以吊運和擱置于樓層邊的用于接送物料和轉運模板等的懸挑式操作平臺，通常采用鋼構件制作，如圖所示。懸挑式鋼平臺，必須符合下列規定：1、懸挑式鋼平臺應按現行的相應規范進行設計，其結構構造應能防止左右晃動，計算書及圖紙應編入施工組織設計。2、懸挑式鋼平臺的擱支點與上部拉結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上。3、斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設前后兩道，兩道中的第一道均應作單道受力計算。

19、4、應設置4個經過驗算的吊環。吊運平臺時應使用卡環，不得使吊鉤直接鉤掛吊環。吊環應用甲類3號沸騰鋼制作。5、鋼平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，采取其他方式時卡頭的卡子不得少于3個。建筑銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊物，鋼平臺外口應略高于內口。6、鋼平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄桿。7、鋼平臺吊裝，需待橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，調整完畢，經過檢查驗收，方可松卸起重吊鉤，上下操作。8、鋼平臺使用時，應有專人進行檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。9、受料平臺為該層的構筑物支撐材料及模板材料傳遞給上一層結構施工的材料所需的臨時性工序，但該懸挑平臺，懸挑較大、較寬

20、，僅依賴根部砥柱、外挑部純屬鋼絲繩受力的概念。因此必須達到自身剛度和穩定性，并達到足夠的承載力；在施工過程中，集中荷載不得超過1.5噸，在各種荷載作用下不發生失穩、倒塌，不允許剛架變形、傾斜、搖晃式扭曲等現象，以確保安全。材料選用 (1) 主梁采用16號工字鋼,次梁采用14號工字鋼其材質應符合JGJ80-91的技術條件；（2）鋼材采用Q265鎮靜鋼，焊條采用E50型；（3）焊縫抗拉為2級，抗壓為3級，焊縫高度不小于6mm；（4）吊環鋼筋為A3一級鋼；（5）鋪板為木腳手板，圍護為鋼管欄桿及木擋腳板。架設與拆除：1、該懸挑鋼平臺層高2.9m，將隔一層作為拉結點。2、以板梁內預埋鋼筋吊環為拉結端點；

21、3、以塔吊為垂直、水平、固定的搭設工具和拆除工具，并應有傳呼系統，統一指揮。4、搭設時程序a、在梁內預埋20型鋼筋，預埋鋼筋錨固長度30d，且勾住粱板底部主筋。b、平臺架由塔吊吊裝就位，懸挑端部適當抬高。c、拉力鋼絲繩兩端達到拉伸極限時，再固定兩端，并用6只花籃螺栓擰緊。d、做好外端二根鋼絲繩固定后，再用同樣做法固定內端二根鋼絲繩。e、操作完畢抽查平整度是否翹角，必須保證同一水平面平整，外端懸挑根部應比內端適當抬高約10cm。f、應保持每天抽查一遍，是否有下墜和扣件松動，應及時處理。g、對施工人員應技術交底，不準超過1.5噸限載。5、拆除工序a、先用塔吊提升，塔吊剎車。b、先松掉內端拉繩及花籃

22、螺栓。c、再松掉外端拉繩及花籃螺栓。d、塔吊啟動上升至上一層安裝。e、以上操作，必須有傳呼通訊，統一指揮。f、拆除工序容易出現機械失靈及人為而造成的事故，應特別重視，統一指揮，安全施工。附圖如下落地式扣件鋼管腳手架計算書依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003建筑地基基礎設計規范GB50007-2011計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度12.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.35米，

23、立桿的步距1.80米。鋼管類型為48.33.6，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設2層計算。欄桿采用竹串片，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。基本風壓0.25kN/m2，高度變化系數1.0000，體型系數1.0880。地基承載力標準值130kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/3

24、2D。一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.040kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.040+1.20.262+1.42.250=3.513kN/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=3.5130.8002/8=0.281kN.m =0.281106/

25、5260.0=53.424N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標準值 q=0.040+0.262+2.250=2.552kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.552800.04/(3842.06105127100.0)=0.520mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P

26、1=0.0400.800=0.032kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 P=(1.20.032+1.20.210+1.41.800)/2=1.405kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.040)1.5002+0.1751.4051.500=0.377kN.m=0.377106/5260.0=71.750N/mm2大橫桿

27、的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0401500.004/(1002.060105127100.000)=0.052mm集中荷載標準值 P=(0.032+0.210+1.800)/2=1.021kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.1461020.8801500.003/(1002.060105127100.000)=1.508mm最大撓度和 V=V1+V2=1.560mm大

28、橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0401.500=0.060kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.20.060+1.20.210+1.41.800=2.843

29、kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1295 NG1 = 0.13012.000=1.554kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35021.500(0.800+0.350)/2=0.604kN(3)欄桿與擋腳手

30、板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.1701.5002=0.510kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50012.000=0.180kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.848kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)， W0 = 0.25

31、0 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.000 Us 風荷載體型系數： Us = 1.088經計算得到：Wk = 0.2501.0001.088 = 0.272kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.22.848+0.91.43.600=7.953kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.22.848+1.43.600=8.457kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4

32、Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw=0.91.40.2721.5001.8001.800/10=0.167kN.m五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.457kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立

33、桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 長細比，為3118/16=196 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=170 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.188； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到: =8457/(0.19506)=89.062N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.953kN； i 計算立桿的

34、截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 長細比，為3118/16=196 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=170 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.188； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.167kN.m； 鋼管立

35、桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =7953/(0.19506)+167000/5260=115.421N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2 = 300.503kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk fg其中 pk 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=25.79 (kPa) Nk 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk =

36、2.85+3.60=6.45kN A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 52.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 130.00地基承載力的計算滿足要求!九、腳手架配件數量匡算: 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算； 根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L -長桿總長度(m)； N1 -小橫桿數(根)； N2 -直角扣件數(個)； N3 -對接扣件數(個)； N4

37、-旋轉扣件數(個)； S -腳手板面積(m2)； n -立桿總數(根) n=48； H -搭設高度(m) H=12； h -步距(m) h=1.8； la-立桿縱距(m) la=1.5； lb -立桿橫距(m) lb=0.8； 長桿總長度(m) L =1.112(48+1.548/1.8-21.5/1.8)=1139.60 小橫桿數(根) N1=1.1(12/3.6+1)48=229 直角扣件數(個) N2=2.2(12/1.8+ 1)48=810 對接扣件數(個) N3=1139.60/6=190 旋轉扣件數(個) N4=0.31139.60/6=57 腳手板面積(m2) S=1.1(48-

38、2)1.50.8=60.72 根據以上公式計算得長桿總長1139.60；小橫桿229根；直角扣件810個；對接扣件190個； 旋轉扣件57個；腳手板60.72m2。扣件腳手架計算滿足要求！懸挑式扣件鋼管腳手架計算書依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取0.80。雙排腳手架，搭設高度18.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.35米，立桿的步

39、距1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設2層計算。欄桿采用木板，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。基本風壓0.25kN/m2，高度變化系數1.0000，體型系數1.4150。卸荷吊點按照構造要求考慮，不進行受力計算！懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，建筑物外懸挑段長度2.60米，建筑物內錨固段長度3.50米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉

40、結。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計

41、算公式如下: M=3.5110.8002/8=0.281kN.m=0.281106/5080.0=55.293N/mm2小橫桿的計算強度小于164.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.02.551800.04/(3842.06105121900.0)=0.542mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最

42、不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 P=(1.20.031+1.20.210+1.41.800)/2=1.404kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.4041.500=0

43、.377kN.m=0.377106/5080.0=74.204N/mm2大橫桿的計算強度小于164.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm集中荷載標準值P = (0.031+0.210+1.800)/2 = 2.041kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.1462040.7201500.003/(1002.06010512

44、1900.000)=3.14mm最大撓度和V=V1+V2=3.196mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.2

45、0.058+1.20.210+1.41.800=2.841kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1251 NG1 = 0.12518.000=2.252kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35021.500(0.8

46、00+0.350)/2=0.604kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17 NG3 = 0.1701.5002=0.510kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50018.000=0.270kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.636kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中

47、 W0 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.000 Us 風荷載體型系數：Us = 1.415經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.2501.0001.415 = 0.354kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.636+0.91.43.600=8.899kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.636+1.43.600=9.403kN風荷載設計值

48、產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw=0.91.40.3541.5001.8001.800/10=0.217kN.m五、立桿的穩定性計算卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.403kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式

49、 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 長細比，為3118/16=197 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=171 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=164.00N/mm2；經計算得: =9403/(0.19489)=103.507N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時

50、,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.899kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 長細比，為3118/16=197 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=171 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0

51、.186； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.217kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=164.00N/mm2；經計算得到 =8899/(0.19489)+217000/5080=140.601N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2 = 237.425kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算

52、簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 2600mm，l = 3500mm，ml = 350mm，m2 = 1150mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=9.40kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=2.60/3.50=0.74 kl=0.35/3.50=0.10 k2=1.15/3.50=0.33代入公式，經過計算得到支座反力

53、RA=24.368kN支座反力 RB=-3.804kN最大彎矩 MA=15.079kN.m抗彎計算強度 f=15.079106/(1.05185000.0)=77.627N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=3.64+3.60=7.24kN水平鋼梁自重計算荷載 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m最大撓度 Vmax=13.846mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表5.1.8規定：水平支撐梁的最大撓度小于5200.0/250,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用18

54、號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄B其值b=1.07-0.282/b=0.929經過計算得到強度 =15.08106/(0.929185000.00)=87.74N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=3.804kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算

55、，按照混凝土結構設計規范9.7.6 f = 65N/mm2；壓點處采用2個 U 形鋼筋拉環連接，承載能力乘以0.85的折減系數；鋼筋拉環抗拉強度為110.50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=38044/(3.1416110.502)1/2=5mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 3.80kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.

56、5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經過計算得到 h 要大于3803.83/(3.1416201.5)=40.4mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 3.80kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固

57、壓點處樓板負彎矩數值為 M = 3.803.50/2 = 6.66kN.m根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.2.10條 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 6.66106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0280 = 1-(1-20.0280)1/2=0.0290s = 1-0.0290/2=0.9860樓板壓點負彎矩配筋為 As

58、 = 6.66106 / (0.9860105.0210.0) = 306.3 mm2附：腳手架配件數量匡算: 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算； 根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L -長桿總長度(m)； N1 -小橫桿數(根)； N2 -直角扣件數(個)； N3 -對接扣件數(個)； N4 -旋轉扣件數(個)； S -腳手板面積(m2)； n -立桿總數(根) n=92； H -搭設高度(m) H=18； h -步距(m) h=1.8； la-立桿縱距(m) la=1.5； lb -立桿橫距(m) lb=0.8； 長桿總長度(

59、m) L =1.118(92+1.592/1.8-21.5/1.8)=3306.60 小橫桿數(根) N1=1.1(18/3.6+1)92=607 直角扣件數(個) N2=2.2(18/1.8+ 1)92=2226 對接扣件數(個) N3=3306.60/6=552 旋轉扣件數(個) N4=0.33306.60/6=166 腳手板面積(m2) S=1.1(92-2)1.50.8=118.80 根據以上公式計算得長桿總長3306.60；小橫桿607根；直角扣件2226個；對接扣件552個； 旋轉扣件166個；腳手板118.80m2。懸挑腳手架計算滿足要求！懸挑卸料平臺計算書依據規范:建筑施工扣件

60、式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。平臺水平鋼梁的懸挑長度5.00m，插入結構錨固長度1.50m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)2.00m。水平鋼梁插入結構端點部分按