1、會計(jì)學(xué)1受壓構(gòu)件受壓構(gòu)件(gujin)計(jì)算計(jì)算第一頁，共119頁。2普通普通(ptng)鋼箍柱：箍筋的作用？鋼箍柱：箍筋的作用？ 縱筋的作用？縱筋的作用？螺旋鋼箍柱：箍筋的形狀為圓形，且間距螺旋鋼箍柱：箍筋的形狀為圓形，且間距(jin j)較密，其作用？較密，其作用？第1頁/共119頁第二頁，共119頁。3縱筋的作用縱筋的作用(zuyng)第2頁/共119頁第三頁，共119頁。4第3頁/共119頁第四頁，共119頁。52、截面(jimin)的形式和尺寸* 混凝土常用(chn yn)C20C40* 鋼筋(gngjn)常用HRB335和HRB400多采用方形或矩形截面，根據(jù)需要也可采用圓形或正多邊

2、形截面。截面b min250，宜l0b30，l0h25，即bl030，hl025 。宜采用強(qiáng)度等級較高的砼宜采用強(qiáng)度等級較高的砼不宜采用高強(qiáng)鋼筋作受壓鋼筋不宜采用高強(qiáng)鋼筋作受壓鋼筋1、材料的強(qiáng)度等級第4頁/共119頁第五頁，共119頁。63、 縱向(zn xin)鋼筋（1）直徑： 12mm；宜選直徑較大的鋼筋，以減少縱向彎曲，并防止在臨近破壞時，鋼筋過早壓屈。 （2）配筋率： 5， 0.6（軸心受壓），偏心受壓每側(cè)0.2，常用配筋率0.62。 （3）根數(shù)：n4，且為雙數(shù)；圓柱6，宜8。 （4）間距及布置：縱筋應(yīng)沿截面(jimin)周邊均勻布置，50縱筋凈距300；砼保護(hù)層最小厚度C30mm。b

3、hAs第5頁/共119頁第六頁，共119頁。7（1）形式應(yīng)采用封閉式，保證鋼筋骨架的整體剛度，并保證構(gòu)件在破壞階段箍筋對砼和縱向(zn xin)鋼筋的側(cè)向約束作用。（2）間距：Sb、400mm及15d（綁扎骨架）或20d（焊）（3）直徑：d6及d/4 (熱軋)或5及d/5 (冷拔低碳鋼絲)（4）箍筋加強(qiáng)情況：當(dāng)3，d8，S10d及200（應(yīng)焊）（5）復(fù)合箍筋：當(dāng)每邊n3或b400且短邊n4時，可采用單個箍筋，否則應(yīng)設(shè)復(fù)合箍筋，。當(dāng)長邊的n3時，肯定設(shè)復(fù)箍筋。4 箍筋第6頁/共119頁第七頁，共119頁。8箍筋形式(xngsh)第7頁/共119頁第八頁，共119頁。91、 軸心受壓短柱的應(yīng)力(y

4、ngl)分布及破壞形式柱(受壓構(gòu)件(gujin)lo/i 28 lo/b 8lo/i 28短柱 長柱試驗(yàn)分析：截面應(yīng)變大體上均勻分布，隨著外荷增大，經(jīng)歷了彈性階段與彈塑性階段，最后縱筋先達(dá)以屈服，隨著荷載增加，最后混凝土達(dá)到極限應(yīng)變值，混凝土被壓碎而破壞。 第8頁/共119頁第九頁，共119頁。短柱極限(jxin)承載力：sc時，當(dāng)002. 00maxc,，則鋼筋先屈服，max, cy混凝土：鋼 筋：ccssuAANckcfyksf 條件(tiojin)：普通(ptng)鋼筋（HPB235，HRB335、HRB400）NAsc s Asbh第9頁/共119頁第十頁，共119頁。11 s=0.0

5、02Es=0.0022.0105=400N/mm2則混凝土受壓時鋼筋未屈服(qf)，縱筋壓屈(失穩(wěn))鋼筋強(qiáng)度不能充分發(fā)揮。受壓構(gòu)件不宜用高強(qiáng)鋼筋作受壓鋼筋ccsyuAfAfNs高強(qiáng)(goqing)鋼筋：max, cy此時(c sh)取fy=400N/mm2短柱極限承載力：NAsc s Asbh第10頁/共119頁第十一頁，共119頁。12初始(ch sh)偏心產(chǎn)生附加彎矩在截面尺寸、配筋、強(qiáng)度相同的條件下，長在截面尺寸、配筋、強(qiáng)度相同的條件下，長 柱的承載柱的承載力低于短柱，力低于短柱，( (采用降低采用降低(jingd)(jingd)系數(shù)系數(shù) 來考慮來考慮) ) 加大初始偏心，最終構(gòu)件是在M

6、，N共同(gngtng)作用下破壞。附加彎矩引起撓度2、軸心受壓長柱的應(yīng)力分布及破壞形式 穩(wěn)定系數(shù)穩(wěn)定系數(shù)j j 主要與柱的長細(xì)比主要與柱的長細(xì)比l l0 0/ /b b有關(guān)有關(guān)suluNN第11頁/共119頁第十二頁，共119頁。133 正截面(jimin)受壓承載力計(jì)算 穩(wěn)定穩(wěn)定(wndng)系數(shù)，反映受壓構(gòu)件系數(shù)，反映受壓構(gòu)件的承載力隨長細(xì)比增大而的承載力隨長細(xì)比增大而降低的現(xiàn)象。降低的現(xiàn)象。 = N長/N短 1.0)(9 . 0csyAfAfNuAc 截面截面(jimin)面積：面積：當(dāng) 0.03時NAsfcf y AsbhAc=AAs0.9可靠度調(diào)整系數(shù)，可靠度調(diào)整系數(shù)， 是考慮初始

7、偏心的影響，以及主要承受恒載作用的軸心受壓柱的可靠性。是考慮初始偏心的影響，以及主要承受恒載作用的軸心受壓柱的可靠性。第12頁/共119頁第十三頁，共119頁。短柱：1.0長柱： lo/i (或lo/b) 查表5-1 AI=ilo 構(gòu)件(gujin)的計(jì)算長度，與構(gòu)件(gujin)端部的支承條件有關(guān)。兩端(lin dun)鉸一端(ydun)固定，一端(ydun)鉸支兩端固定一端固定，一端自由實(shí)際結(jié)構(gòu)按規(guī)范規(guī)定取值1.0l0.7l0.5l2.0l第13頁/共119頁第十四頁，共119頁。15 截面(jimin)設(shè)計(jì)： 強(qiáng)度(qingd)校核：yccs)9.0(fAfNA驗(yàn)算(yn sun) mi

8、n = 0.6%Nu=0.9 (Asf y+fcAc)安全已知：fc, f y, l0, N, 求As、A已知：bh，fc, f y, l0, As, 求Nu當(dāng)Nu N4 4、公式應(yīng)用、公式應(yīng)用設(shè)（0.6%2%），=1)(9 . 0ycffNA初估截面尺寸第14頁/共119頁第十五頁，共119頁。161 1、試驗(yàn)、試驗(yàn)(shyn)(shyn)分析分析 210-3后，先外圍混凝土剝落，承載力略有下降。環(huán)箍發(fā)揮作用后，承載力上升(shngshng)極限狀態(tài)：環(huán)箍屈服，混凝土被壓碎而破壞。原因：套箍作用，提高了核心混凝土的抗壓承載力。構(gòu)造(guzo)要求：環(huán)箍需較密。應(yīng)用情況：僅在軸向受力較大，而截

9、面尺寸受到限制時采用。第15頁/共119頁第十六頁，共119頁。17箍筋的縱向約束箍筋的縱向約束(yush)(yush)作用（套箍作用（套箍作用）作用）縱向(zn xin)壓縮當(dāng)N增大，砼的橫向變形(bin xng)足夠大時，對箍筋形成徑向壓力，反過來箍筋對砼施加被動的徑向均勻約束壓力。提高的承載力橫向變形縱向裂紋(橫向拉壞)約束橫向變形，使砼處于三向受壓狀態(tài)第16頁/共119頁第十七頁，共119頁。混凝土圓柱體三向受壓狀態(tài)混凝土圓柱體三向受壓狀態(tài)(zhungti)的縱向抗壓強(qiáng)度的縱向抗壓強(qiáng)度214cf第17頁/共119頁第十八頁，共119頁。19達(dá)到極限達(dá)到極限(jxin)狀態(tài)時（保護(hù)層已剝

10、落，不考慮）狀態(tài)時（保護(hù)層已剝落，不考慮）sycoruAfAN1214cf2 、 正截面(jimin)受壓承載力計(jì)算第18頁/共119頁第十九頁，共119頁。202 fyAss1 fyAss12sdcors(a)(b)(c)122ssycorAfsdcorssydsAf122corssycdsAff118達(dá)到極限狀態(tài)達(dá)到極限狀態(tài)(zhungti)時（保護(hù)層已剝落，不考慮）時（保護(hù)層已剝落，不考慮）sycoruAfAN1corcorssysycorcAdsAfAfAf18214cf2 、 正截面(jimin)受壓承載力計(jì)算第19頁/共119頁第二十頁，共119頁。212 fyAss1 fyAss

11、12sdcors(a)(b)(c)SdAdSdAdSAAcorsscorcorsscorcorss441211sAdAsscorss10 令02ssysycorcuAfAfAfNsycoruAfAN1corcorssysycorcAdsAfAfAf18達(dá)到極限狀態(tài)達(dá)到極限狀態(tài)(zhungti)時（保護(hù)層已剝落，不考慮）時（保護(hù)層已剝落，不考慮）214cf箍筋的換算縱筋面積(min j)：按體積相等原則換算2 、 正截面(jimin)受壓承載力計(jì)算第20頁/共119頁第二十一頁，共119頁。222 fyAss1 fyAss12sdcors(a)(b)(c)SdAdSdAdSAAcorsscorc

12、orsscorcorss441211sAdAsscorss10 令02ssysycorcuAfAfAfN箍筋的換算縱筋面積(min j)：按體積相等原則換算2 、 正截面(jimin)受壓承載力計(jì)算規(guī)范(gufn)取值00.9(2)uccoryssysNNf Af Af A 螺旋箍筋對承載力的影響系數(shù)螺旋箍筋對承載力的影響系數(shù) ，當(dāng)，當(dāng)fcu,k50N/mm2時，取時，取 = 1.0；當(dāng)；當(dāng)fcu,k=80N/mm2時，取時，取 =0.85，其間直線插值。，其間直線插值。第21頁/共119頁第二十二頁，共119頁。采用螺旋箍筋可有效(yuxio)提高柱的軸心受壓承載力。 如螺旋箍筋配置過多，極

13、限承載力提高過大，則會在遠(yuǎn)未達(dá)到極限承載力之前保護(hù)層產(chǎn)生剝落，從而影響正常使用。 規(guī)范規(guī)定： 按螺旋箍筋計(jì)算的承載力不應(yīng)大于按普通箍筋柱受壓承載力的50%。 對長細(xì)比過大柱，由于縱向彎曲變形較大，截面不是全部受壓，螺旋箍筋的約束作用得不到有效(yuxio)發(fā)揮。規(guī)范規(guī)定： 對長細(xì)比l0/d大于12的柱不考慮螺旋箍筋的約束作用。 螺旋箍筋的約束效果與其截面面積Ass1和間距s有關(guān)，為保證有一定約束效果，規(guī)范規(guī)定： 螺旋箍筋的換算面積Ass0不得小于全部縱筋A(yù)s 面積的25% 螺旋箍筋的間距s不應(yīng)大于dcor/5，且不大于80mm，同時為方便施工，s也不應(yīng)小于40mm。第22頁/共119頁第二十三

14、頁，共119頁。24=M=N e0NAssANe0AssA壓彎構(gòu)件 偏心受壓構(gòu)件第23頁/共119頁第二十四頁，共119頁。255.3 偏心受壓構(gòu)件(gujin)的截面受力性能=M=N e0NAssANe0AssA壓彎構(gòu)件 偏心受壓構(gòu)件偏心距偏心距e0=0時，軸心受壓構(gòu)件時，軸心受壓構(gòu)件當(dāng)當(dāng)e0時，即時，即N=0時，受彎構(gòu)件時，受彎構(gòu)件偏心受壓構(gòu)件的受力性能偏心受壓構(gòu)件的受力性能(xngnng)和破壞形態(tài)界于軸心受壓構(gòu)件和受彎構(gòu)件。和破壞形態(tài)界于軸心受壓構(gòu)件和受彎構(gòu)件。AssAh0asasb第24頁/共119頁第二十五頁，共119頁。26偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)(xngti

15、)(xngti)與偏心距與偏心距e0e0和縱向鋼筋配筋率和縱向鋼筋配筋率有關(guān)有關(guān)1 1、受拉破壞、受拉破壞M M較大較大(jio d)(jio d)，N N較小較小偏心偏心(pinxn)(pinxn)距距e0e0較大較大A As s配筋合適配筋合適第25頁/共119頁第二十六頁，共119頁。27一、破壞一、破壞(phui)特征特征偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)與偏心距偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)與偏心距e0和縱向和縱向(zn xin)鋼筋配筋鋼筋配筋率有關(guān)率有關(guān)1、受拉破壞、受拉破壞 fyAs fyAsN第26頁/共119頁第二十七頁，共119頁。受拉破壞時的截面受拉破壞時的截面(jimin)(jimin)

16、應(yīng)力和受拉破壞形態(tài)應(yīng)力和受拉破壞形態(tài)（a a）截面）截面(jimin)(jimin)應(yīng)力應(yīng)力 （b b）受拉破壞形態(tài)）受拉破壞形態(tài) 第27頁/共119頁第二十八頁，共119頁。cuNf yAs fyAs NN(a)(b)e0第28頁/共119頁第二十九頁，共119頁。30 2、受壓破壞、受壓破壞產(chǎn)生受壓破壞的條件產(chǎn)生受壓破壞的條件(tiojin)有兩種情況：有兩種情況： 當(dāng)相對偏心距當(dāng)相對偏心距e0/h0較小，截面全部受壓或大部分受壓較小，截面全部受壓或大部分受壓或雖然相對或雖然相對(xingdu)偏心距偏心距e0/h0較大，但受拉側(cè)縱向鋼筋配置較多時較大，但受拉側(cè)縱向鋼筋配置較多時 sAs

17、fyAsNAs太太多多第29頁/共119頁第三十頁，共119頁。31 2、受壓破壞、受壓破壞產(chǎn)生受壓破壞的條件產(chǎn)生受壓破壞的條件(tiojin)有兩種情況：有兩種情況： 當(dāng)相對偏心距當(dāng)相對偏心距e0/h0較小。較小。或雖然相對偏心距或雖然相對偏心距e0/h0較大，較大，但受拉側(cè)縱向鋼筋但受拉側(cè)縱向鋼筋(gngjn)配置較多時。配置較多時。 sAs fyAsN sAs fyAsNAs太多太多第30頁/共119頁第三十一頁，共119頁。受壓破壞時的截面受壓破壞時的截面(jimin)(jimin)應(yīng)力和受壓破壞形態(tài)應(yīng)力和受壓破壞形態(tài)（a a）、（）、（b b）截面）截面(jimin)(jimin)應(yīng)

18、力應(yīng)力 （c c）受壓破壞形態(tài)）受壓破壞形態(tài) 第31頁/共119頁第三十二頁，共119頁。Nf yAs f yAs NNNsAs sAs cmax2cmax1cu(a)(c)(b)eiei第32頁/共119頁第三十三頁，共119頁。34界限(jixin)破壞：當(dāng)受拉鋼筋屈服的同時，受壓邊緣混凝土應(yīng)變達(dá)到極限壓應(yīng)變。 大小(dxio)偏心受壓的分界：0hxb0bhx當(dāng) b 小偏心(pinxn)受壓 ae = b 界限破壞狀態(tài) ad圖7-5bcdefghAsAsh0 x0 xb0s0.0033aaay0.002第33頁/共119頁第三十四頁，共119頁。35與適筋梁和超筋梁的界限情況類似。與適筋梁

19、和超筋梁的界限情況類似。因此因此(ync)，相對界限受壓區(qū)高度仍為，相對界限受壓區(qū)高度仍為:scuybEf1第34頁/共119頁第三十五頁，共119頁。36第35頁/共119頁第三十六頁，共119頁。當(dāng)當(dāng) b時時 1sysycuAfAfbxfN當(dāng)當(dāng) b時時 1sssycuAAfbxfN)22(1xhbxfMcu)2(ahAfsy)2(ahAfsy)22(1xhbxfMcu)2(ahAss)2(ahAfsy受拉破壞受拉破壞(phui)(大偏心受壓大偏心受壓)受壓破壞受壓破壞(phui)(小偏心受壓小偏心受壓)第36頁/共119頁第三十七頁，共119頁。“受拉側(cè)受拉側(cè)”鋼筋應(yīng)力鋼筋應(yīng)力(yngl)

20、ss由平截面假定可得由平截面假定可得ncunsxxh0) 1/(0hxEcussx= xns=Ess) 1(cusE第37頁/共119頁第三十八頁，共119頁。“受拉側(cè)受拉側(cè)”鋼筋鋼筋(gngjn)應(yīng)力應(yīng)力ssncunsxxh0cusxnh0) 1() 1/(0cuscussEhxEx= xns=Ess為避免采用為避免采用(ciyng)上式出現(xiàn)上式出現(xiàn) x 的三次方程的三次方程cuyxnbh0考慮考慮(kol)：當(dāng)：當(dāng)x =xb，ss=fy；第38頁/共119頁第三十九頁，共119頁。“受拉側(cè)受拉側(cè)”鋼筋鋼筋(gngjn)應(yīng)力應(yīng)力ssncunsxxh0cusxnh0) 1() 1/(0cusc

21、ussEhxEx= xns=Ess為避免采用上式出現(xiàn)為避免采用上式出現(xiàn)(chxin) x 的三次方程的三次方程bysf考慮考慮(kol)：當(dāng)：當(dāng)x =xb，ss=fy；當(dāng)當(dāng) = ， s=0第39頁/共119頁第四十頁，共119頁。第40頁/共119頁第四十一頁，共119頁。42 對于給定的截面、材料(cilio)強(qiáng)度和配筋，達(dá)到正截面承載力極限狀態(tài)時，其壓力和彎矩是相互關(guān)聯(lián)的，可用一條Nu-Mu相關(guān)曲線表示。根據(jù)正截面承載力的計(jì)算假定，可以直接采用以下方法求得Nu-Mu相關(guān)曲線：取受壓邊緣混凝土壓應(yīng)變等于ecu；取受拉側(cè)邊緣應(yīng)變；根據(jù)截面應(yīng)變分布，以及混凝土和鋼筋的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系(gun x)

22、，確定混凝土的應(yīng)力分布以及受拉鋼筋和受壓鋼筋的應(yīng)力；由平衡條件計(jì)算截面的壓力Nu和彎矩Mu；調(diào)整受拉側(cè)邊緣應(yīng)變，重復(fù)和 得到不同的Nu、Mu值第41頁/共119頁第四十二頁，共119頁。理論(lln)計(jì)算結(jié)果等效矩形計(jì)算結(jié)果第42頁/共119頁第四十三頁，共119頁。 Nu-Mu相關(guān)曲線(qxin)反映了在壓力和彎矩共同作用下正截面承載力的規(guī)律，具有以下一些特點(diǎn)：相關(guān)曲線上的任一點(diǎn)代表截面處于正截面承載力極限狀態(tài)時的一種內(nèi)力組合。 如一組內(nèi)力（N，M）在曲線內(nèi)側(cè)說明截面未達(dá)到極限狀態(tài)，是安全(nqun)的； 如（N，M）在曲線外側(cè)，則表明截面承載力不足。當(dāng)彎矩為零時，軸向承載力達(dá)到(d do)

23、最大，即為軸心受壓承載力N0（A點(diǎn)）。 當(dāng)軸力為零時，為受彎承載力M0（C點(diǎn)）。第43頁/共119頁第四十四頁，共119頁。MuNuN0A(N0，0)B(Nb，Mb)C(0，M0)截面受彎承載力Mu與作用的軸壓力N大小有關(guān)。 當(dāng)軸壓力較小時，Mu隨N的增加(zngji)而增加(zngji)（CB段）； 當(dāng)軸壓力較大時，Mu隨N的增加(zngji)而減小（AB段）。截面受彎承載力在B點(diǎn) (Nb，Mb)達(dá)到最大，該點(diǎn)近似(jn s)為界限破壞。 CB段（NNb）為受拉破壞； AB段（N Nb）為受壓破壞。第44頁/共119頁第四十五頁，共119頁。MuNuN0A(N0，0)B(Nb，Mb)C(0，

24、M0)對于對稱配筋截面，如果截對于對稱配筋截面，如果截面形狀和尺寸相同，砼強(qiáng)度面形狀和尺寸相同，砼強(qiáng)度等級等級(dngj)(dngj)和鋼筋級別也和鋼筋級別也相同，但配筋率不同，達(dá)到相同，但配筋率不同，達(dá)到界限破壞時的軸力界限破壞時的軸力NbNb是一致是一致的。的。如截面尺寸和材料強(qiáng)度保持不如截面尺寸和材料強(qiáng)度保持不變，變，Nu-MuNu-Mu相關(guān)曲線隨配筋率的相關(guān)曲線隨配筋率的增加增加(zngji)(zngji)而向外側(cè)增大。而向外側(cè)增大。第45頁/共119頁第四十六頁，共119頁。47 原理：由于施工誤差(wch)、荷載作用位置的不確定性及材料的不均勻等原因，實(shí)際工程中不存在理想的軸心受壓

25、構(gòu)件。為考慮這些因素的不利影響，引入附加偏心距ea。取值方法：附加偏心距ea取20mm與h/30 兩者中的較大值，此處h是指偏心方向的截面尺寸。aieee0（一）、附加（一）、附加(fji)偏心距偏心距對結(jié)構(gòu)計(jì)算的影響對結(jié)構(gòu)計(jì)算的影響：在正截面受壓承載力計(jì)算中，偏心距取計(jì)算偏心距：在正截面受壓承載力計(jì)算中，偏心距取計(jì)算偏心距e e0 0= =M M/ /N N與附加偏心距與附加偏心距e ea a之和，稱為之和，稱為初始偏心距初始偏心距e ei i第46頁/共119頁第四十七頁，共119頁。48（二）、偏心距增大（二）、偏心距增大(zn d)系數(shù)系數(shù)第47頁/共119頁第四十八頁，共119頁。4

26、9對于對于(duy)長細(xì)比長細(xì)比l0/h8的短柱。的短柱。第48頁/共119頁第四十九頁，共119頁。50MNN0M0NusNuseiNumNumeiNum fmNulNul eiNul fl長細(xì)比長細(xì)比l0/h =830的的中長柱中長柱。第49頁/共119頁第五十頁，共119頁。51MNN0M0NusNuseiNumNumeiNum fmNulNul eiNul fl長細(xì)比長細(xì)比l l0 0/ /h h 3030的的長柱長柱第50頁/共119頁第五十一頁，共119頁。52柱：在壓力作用下柱：在壓力作用下產(chǎn)生產(chǎn)生(chnshng)縱向彎曲縱向彎曲短柱短柱中長柱中長柱細(xì)長細(xì)長(x chn)柱柱

27、材料材料(cilio)破壞破壞 失穩(wěn)破壞失穩(wěn)破壞N0N1N2N0eiN1eiN2eiN1af1N2af2BCADE短柱(材料破壞)中長柱(材料破壞)細(xì)長柱(失穩(wěn)破壞)NM0第51頁/共119頁第五十二頁，共119頁。53 軸壓構(gòu)件(gujin)中： 偏壓(pin y)構(gòu)件中：短長NN =偏心(pinxn)距增大系數(shù)-l0法考慮二階效應(yīng)法考慮二階效應(yīng)第52頁/共119頁第五十三頁，共119頁。側(cè)向(c xin)撓曲將引起附加彎矩，M增大較N更快，不成正比。二階矩效應(yīng)二階矩效應(yīng)(xioyng)ei+ f = ei(1+ f / ei) = ei =1 +f / ei 偏心距增大(zn d)系數(shù)M

28、= N(ei+f)NNeiafeiNf 第53頁/共119頁第五十四頁，共119頁。55偏心偏心(pinxn)距增距增大系數(shù)大系數(shù)iiiefefe1 2/022lxdxyd1020lf 0017. 025. 10033. 00hb0 . 17 . 22 . 01ie0hsc，hl0201. 015. 1，21200140011hlhei取h=1.1h0elxfysin f y xeieiNNlel0202lf2010lf017 .1711h第54頁/共119頁第五十五頁，共119頁。規(guī)范(gufn)采用了的界限狀態(tài)為依據(jù)，然后再加以修正21200)(140011hlhei式中：ei = e0+

29、 ea l0 柱的計(jì)算長度第55頁/共119頁第五十六頁，共119頁。1 考慮偏心距的變化對截面(jimin)曲率的修正系數(shù)，2 考慮構(gòu)件長細(xì)比對截面(jimin)曲率的影響系數(shù)，長細(xì)比過大，可能(knng)發(fā)生失穩(wěn)破壞。1 = 0.2 + 2.7ei / h0 1.0（公路）當(dāng) e0 0.3h0時2 = 1.15 0.01l0 / h 1.0當(dāng)l0 / h 15時 當(dāng)構(gòu)件長細(xì)比l0 / h 8，即視為短柱。取 = 1.0cu, y可能達(dá)不到。e , 大偏心 1 = 1.0 2 = 1.0 0 . 15 . 01Nbhfc（建工）第56頁/共119頁第五十七頁，共119頁。58sysyb0c1

30、bAfAfbhfN（2） 使用界限(jixin)偏心矩判別大小偏心 0bbbeNMsyAfsyb0c1ssyssy0bb0c1bbb0Afbhf)a2h(Af)a2h(Af)2h2h(bhfNMe一、大小偏心的判別一、大小偏心的判別當(dāng) biee0時，為大偏心；反之為小偏心MuNuN0A(N0，0)B(Nb，Mb)C(0，M0)第57頁/共119頁第五十八頁，共119頁。將0minSbhA和 0minsAbh代入上式得0min0351. 0266. 0,heb取0min03 . 0,heb則為小偏壓為大偏壓,3 . 0,3 . 000heheii第58頁/共119頁第五十九頁，共119頁。60二

31、二. 計(jì)算基本計(jì)算基本(jbn)公式公式y(tǒng)sys0c1fAfAbhfNX = 0)()5 . 01 (s0ss02c1hfAbhfNeM = 0ef yAseifceAsfyNbAsAsasash0hxaheei5 . 0適用(shyng)條件： ;0hxb1、大偏心、大偏心(pinxn)受壓構(gòu)件受壓構(gòu)件 2sax 第59頁/共119頁第六十頁，共119頁。61ef yAseibfceAs sAsAsashNh0 xas2. 小偏心小偏心(pinxn)受壓構(gòu)件受壓構(gòu)件ssys0c1AfAbhfN)()5 . 01 (0ss02c1sahfAbhfNe)(11bysf基本(jbn)公式：適用(s

32、hyng)條件：ysybffhx0第60頁/共119頁第六十一頁，共119頁。621、大偏心、大偏心(pinxn)受壓（受拉破壞）受壓（受拉破壞） heieib.min=0.3h0已知：截面尺寸已知：截面尺寸(bh)、材料、材料(cilio)強(qiáng)度強(qiáng)度( fc、fy，fy )、構(gòu)件長細(xì)比、構(gòu)件長細(xì)比(l0/h)以及軸力以及軸力N和彎矩和彎矩M設(shè)計(jì)值，設(shè)計(jì)值，若若heieib.min=0.3h0，一般可先按大偏心受壓情況計(jì)算一般可先按大偏心受壓情況計(jì)算 1sysycuAfAfbxfNNaheei5 . 0)()2(00ahAfxhbxfeNsyc第61頁/共119頁第六十二頁，共119頁。63As

33、和和As均未知時均未知時)()2(001ahAfxhbxfeNAfAfbxfNNsycsysycu兩個基本方程中有三個未知數(shù)，兩個基本方程中有三個未知數(shù)，As、As和和 x，故無唯一，故無唯一(wi y)解。解。與雙筋梁類似，為使總配筋面積（與雙筋梁類似，為使總配筋面積（As+As）最小）最小?可取可取x=xbh0得得)()5 . 01 (0201ahfbhfNeAybbcsysybcsfNAfbhfA0第62頁/共119頁第六十三頁，共119頁。64As為已知時為已知時)()2(0011ahAfxhbxfeNAfAfbxfNNsycsysycu當(dāng)當(dāng)As已知時，兩個基本方程有二個未知數(shù)已知時，

34、兩個基本方程有二個未知數(shù)As 和和 x，有唯一，有唯一(wi y)解。解。先由第二式求解先由第二式求解x，若，若x 2a，則可將代入第一式得，則可將代入第一式得ysycsfNAfbxfA1若若x bh0？則應(yīng)按則應(yīng)按As為未知情況重新計(jì)算為未知情況重新計(jì)算(j sun)確定確定As則可偏于安全的近似取則可偏于安全的近似取x=2a，按下式確定，按下式確定As若若x2a ？第63頁/共119頁第六十四頁，共119頁。65As為已知時為已知時)()2(0011ahAfxhbxfeNAfAfbxfNNsycsysycu當(dāng)當(dāng)As已知時，兩個已知時，兩個(lin )基本方程有二個未知數(shù)基本方程有二個未知數(shù)

35、As 和和 x，有唯一解。，有唯一解。先由第二式求解先由第二式求解x，若，若x 2a，則可將代入第一式得，則可將代入第一式得ysycsfNAfbxfA若若x bh0？)()5 . 0(0ahfaheNAyis則應(yīng)按則應(yīng)按As為未知情況重新為未知情況重新(chngxn)計(jì)算確定計(jì)算確定As則可偏于安全的近似取則可偏于安全的近似取x=2a，按下式確定，按下式確定As若若x2a ？ fyAs sAsNei第64頁/共119頁第六十五頁，共119頁。66As為已知時為已知時)()2(0011ssycsysycuahAfxhbxfeNAfAfbxfNN當(dāng)當(dāng)As已知時，兩個基本方程有二個未知數(shù)已知時，兩個

36、基本方程有二個未知數(shù)As 和和 x，有唯一解。，有唯一解。先由第二先由第二(d r)式求解式求解x，若，若x 2a，則可將代入第一式得，則可將代入第一式得ysycsfNAfbxfA1若若x bh0？)()5 . 0(0sysisahfaheNA則應(yīng)按則應(yīng)按As為未知情況重新計(jì)算確定為未知情況重新計(jì)算確定As則可偏于安全的近似取則可偏于安全的近似取x=2as，按下式確定，按下式確定As若若xxb，ss fy，As未達(dá)到受拉屈服。未達(dá)到受拉屈服。 進(jìn)一步考慮進(jìn)一步考慮(kol)，如果，如果x - fy ，則，則As未達(dá)到受壓屈未達(dá)到受壓屈服服 因此，當(dāng)因此，當(dāng)xb x (2b -xb)，As 無論

37、怎樣配筋，都不能達(dá)到屈服，無論怎樣配筋，都不能達(dá)到屈服，)()2(001ssycahAfxhbxfeN補(bǔ)充條件：補(bǔ)充條件：第66頁/共119頁第六十七頁，共119頁。當(dāng)偏心距很小時，如附加偏心距當(dāng)偏心距很小時，如附加偏心距ea與荷載偏心距與荷載偏心距e0方向相反，方向相反，則可能發(fā)生則可能發(fā)生As一側(cè)混凝土首先達(dá)到受壓破壞的情況，這種情況稱為一側(cè)混凝土首先達(dá)到受壓破壞的情況，這種情況稱為(chn wi)“反向破壞反向破壞”。此時通常為全截面受壓，由圖示截面應(yīng)力分布，對此時通常為全截面受壓，由圖示截面應(yīng)力分布，對As取矩，可得，取矩，可得，)()5 . 0(001sycsahfhhbhfeNAe

38、=0.5h-as-(e0-ea), h0=h-as)()5 . 0(002. 045. 0max00sycytsahfhhbhfeNbhffA（2）防止）防止“反向反向(fn xin)破壞破壞”，As不能太少不能太少小偏壓(pin y)中計(jì)算As是獨(dú)立的條件，與As無關(guān)。第67頁/共119頁第六十八頁，共119頁。確定確定As后，就只有后，就只有x 和和As兩個未知數(shù)，故可得唯一解。兩個未知數(shù)，故可得唯一解。根據(jù)求得的根據(jù)求得的x ，可分為，可分為(fn wi)三種情況三種情況)()2(001111ssycsbysycuahAfxhbxfeNAfAfbxfNN若若x (2b1 -xb)，ss=

39、 -fy，基本，基本(jbn)公式轉(zhuǎn)化為下式，公式轉(zhuǎn)化為下式，)()2(0011ssycsysycuahAfxhbxfeNAfAfbxfNN若若x h0h，應(yīng)取，應(yīng)取(yn q)x=h，代入基本公式直接解得，代入基本公式直接解得As)()5 . 0(001ahfhhbhfNeAycs重新求解重新求解 和和Asysyff第68頁/共119頁第六十九頁，共119頁。BAeNBBAhaBAha6 . 15 . 0)8 . 0 ()()(b20s0s式中式中)(s0syahAfA20c1b)8 . 0(bhfBs2aehei)()2(001111ssycsbysycuahAfxhbxfeNAfAfbx

40、fNN第69頁/共119頁第七十頁，共119頁。由基本公式求解由基本公式求解x 和和As的具體運(yùn)算是很的具體運(yùn)算是很麻煩的。麻煩的。迭代迭代(di di)計(jì)算方法計(jì)算方法用相對受壓區(qū)高度用相對受壓區(qū)高度x ，)()2(001111ssycsbysycuahAfxhbxfeNAfAfbxfNN)()5 . 01 (0201ssycahAfbhfeN在小偏壓在小偏壓(pin y)范圍范圍x =xb1.1，對于對于(duy)級鋼筋和級鋼筋和C50混凝土，混凝土，as在在0.40.5之間，近似取之間，近似取0.45 s= (1- -0.5 ) 變化很小。變化很小。0.50a x( )1.10 x00.

41、20.40.60.8100.20.40.6 s 第70頁/共119頁第七十一頁，共119頁。)()2(001111ssycsbysycuahAfxhbxfeNAfAfbxfNN)(45. 00201)1(sycsahfbhfNeAAs(1)的誤差最大約為的誤差最大約為12%。如需進(jìn)一步求較為如需進(jìn)一步求較為(jio wi)精確的解，可將精確的解，可將As(1)代入基本公式求得代入基本公式求得x。10111)1()1(1bsycsbysyAfbhfAfAfN)()5 . 01 (0)1()1(201)2(sycsahfbhfNeA取取 s =0.45分析分析(fnx)證明上述迭代是收斂的，且收斂

42、速度很快。證明上述迭代是收斂的，且收斂速度很快。第71頁/共119頁第七十二頁，共119頁。73例題(lt)第72頁/共119頁第七十三頁，共119頁。74【5-2】今有一柱，承受軸向壓力設(shè)計(jì)(shj)值N1000kN，彎矩設(shè)計(jì)(shj)值M430kNm，截面尺寸為bh =400mm500mm。該柱計(jì)算長度l05.0m，采用的混凝土強(qiáng)度等級為C30，鋼筋為HRB335。試確定該柱所需的縱向鋼筋截面面積As和As。思路：思路：這是一個這是一個(y )As和和As均未知的截面設(shè)計(jì)問均未知的截面設(shè)計(jì)問題。題。 先要判別受壓類別，按先要判別受壓類別，按ei0.3h0判斷。判斷。計(jì)算中因計(jì)算中因As和和

43、As均未知，需按為了配筋量最均未知，需按為了配筋量最少的目的，補(bǔ)充少的目的，補(bǔ)充 條件條件0bxh102第73頁/共119頁第七十四頁，共119頁。75【解解】（1）求e0及ei6030430 10430mm,20mm1000 1043020450mmaiaMeeNeee（2）求偏心距增大(zn d)系數(shù)h101450 0.22.70.22.72.8131.0460 1.0ieh取ef yAseifceAssNbAsAsasash0hx100()()2ucyssscysNNf bxf AAxN ef bx hf A ha 050040460shhamm第74頁/共119頁第七十五頁，共119頁

44、。02/5000/5001015 1.0lh，取220120115000111.0 1.0450500140014004601.074ilehh （3）判別大小偏心(pinxn)受壓構(gòu)件0 1.074 450.0483.3mm0.3 0.3 460138mmieh今表示該構(gòu)件的控制截面的設(shè)計(jì)宜按大偏心受壓考慮。第75頁/共119頁第七十六頁，共119頁。（4）求縱向(zn xin)受壓鋼筋截面面積/21.074450500/235698.3mmiseeha21006222min0(1 0.5 )()1 10698.3 1.0 14.3 400 4600.55 1 0.5 0.55300460

45、351590mm0.002 400 460 368mmcbbsysNef bhAf habh 0bxh補(bǔ)充為了配筋量最少第76頁/共119頁第七十七頁，共119頁。621.0 14.3 400 460 0.55 1 1015903003133mm 受拉鋼筋選用4 32， As 3217mm2 。受壓鋼筋選用4 25， As 1964mm2 。10ycbssyyff bhNAAff（6）選用(xunyng)鋼筋（5）求縱向受拉鋼筋(gngjn)截面面積4004 325004 25第77頁/共119頁第七十八頁，共119頁。79【5-3】已知條件同【5-2】并已知As 2463mm2求：該柱所需受

46、拉鋼筋(gngjn)截面面積As。【解解】令N=Nu , M= Nu e100()()2cyssxN ef bx hf A ha 由1021210() M()2ysscMf AhaNeMxMf bx h 令則方程變?yōu)椋?210211cMf bh0與單筋受彎公式一致，x=h162300 2463460403103380001 10698.3310338000133067.5MN mMN m 2210211176.7cMmmf bh0 x=h思考(sko)：如M22/0.1212sbsah 受拉鋼筋選用3 14， As 461mm2 。受壓鋼筋選用3 14， As 461mm2 。第83頁/共11

47、9頁第八十四頁，共119頁。85在截面尺寸在截面尺寸(bh)、截面配筋、截面配筋A(yù)s和和As、材料強(qiáng)度、材料強(qiáng)度(fc、fy，f y)、以及構(gòu)件長細(xì)比、以及構(gòu)件長細(xì)比(l0/h)均為已知時，根據(jù)構(gòu)件軸力和彎矩作用方式，截面承載力復(fù)核分為兩種情況均為已知時，根據(jù)構(gòu)件軸力和彎矩作用方式，截面承載力復(fù)核分為兩種情況(qngkung)：1、給定軸力設(shè)計(jì)值、給定軸力設(shè)計(jì)值N，求彎矩作用平面的彎矩設(shè)計(jì)值，求彎矩作用平面的彎矩設(shè)計(jì)值MNMuNuNMMuNu第84頁/共119頁第八十五頁，共119頁。86在截面尺寸在截面尺寸(ch cun)(bh)、截面配筋、截面配筋A(yù)s和和As、材料強(qiáng)度、材料強(qiáng)度(fc、f

48、y，f y)、以及構(gòu)件長細(xì)比、以及構(gòu)件長細(xì)比(l0/h)均為已知時，根據(jù)構(gòu)件軸力和彎矩作用方式，截面承載力復(fù)核分為兩種情況：均為已知時，根據(jù)構(gòu)件軸力和彎矩作用方式，截面承載力復(fù)核分為兩種情況：1、給定軸力設(shè)計(jì)值、給定軸力設(shè)計(jì)值N，求彎矩作用平面的彎矩設(shè)計(jì)值，求彎矩作用平面的彎矩設(shè)計(jì)值MNMuNuNMMuNu2、給定軸力作用的偏心、給定軸力作用的偏心(pinxn)距距e0，求軸力設(shè)計(jì)值，求軸力設(shè)計(jì)值N四、不對稱配筋截面四、不對稱配筋截面(jimin)復(fù)核復(fù)核第85頁/共119頁第八十六頁，共119頁。87在截面尺寸在截面尺寸(bh)、截面配筋、截面配筋A(yù)s和和As、材料強(qiáng)度、材料強(qiáng)度(fc、fy

49、，f y)、以及構(gòu)件長細(xì)比、以及構(gòu)件長細(xì)比(l0/h)均為已知時，根據(jù)構(gòu)件軸力和彎矩作用均為已知時，根據(jù)構(gòu)件軸力和彎矩作用(zuyng)方式，截面承載力復(fù)核分為兩種情況：方式，截面承載力復(fù)核分為兩種情況：1、給定軸力設(shè)計(jì)值、給定軸力設(shè)計(jì)值N，求彎矩作用，求彎矩作用(zuyng)平面的彎矩設(shè)計(jì)值平面的彎矩設(shè)計(jì)值MNMuNuNMMuNu2、給定軸力作用、給定軸力作用(zuyng)的偏心距的偏心距e0，求軸力設(shè)計(jì)值，求軸力設(shè)計(jì)值N四、不對稱四、不對稱(duchn)配筋截面復(fù)核配筋截面復(fù)核第86頁/共119頁第八十七頁，共119頁。881、給定軸力設(shè)計(jì)值、給定軸力設(shè)計(jì)值N，求彎矩作用平面的彎矩設(shè)計(jì)值，

50、求彎矩作用平面的彎矩設(shè)計(jì)值M由于給定截面尺寸、配筋和材料強(qiáng)度均已知，未知數(shù)由于給定截面尺寸、配筋和材料強(qiáng)度均已知，未知數(shù)只有只有(zhyu)x和和M兩個。兩個。N Nb，為大偏心，為大偏心(pinxn)受壓受壓sysybcbAfAfhbfN01N Nb，為小偏心，為小偏心(pinxn)受壓受壓大小偏壓的判別條件大小偏壓的判別條件當(dāng)=b時，有第87頁/共119頁第八十八頁，共119頁。891、給定軸力設(shè)計(jì)、給定軸力設(shè)計(jì)(shj)值值N，求彎矩作用平面的彎矩設(shè)計(jì)，求彎矩作用平面的彎矩設(shè)計(jì)(shj)值值M若若N Nb，為大偏心，為大偏心(pinxn)受壓，受壓，)()2(0011ssycsysyca

51、hAfxhbxfeNAfAfbxfN彎矩設(shè)計(jì)彎矩設(shè)計(jì)(shj)值為值為M=N e0。siahee2aieee0bfAfAfNxcsysy1NahAfxhbxfessyc)()2(001(a)代入代入(b)第88頁/共119頁第八十九頁，共119頁。901、給定軸力設(shè)計(jì)、給定軸力設(shè)計(jì)(shj)值值N，求彎矩作用平面的彎矩設(shè)計(jì)，求彎矩作用平面的彎矩設(shè)計(jì)(shj)值值M若若N Nb，為小偏心，為小偏心(pinxn)受壓，受壓，)()2( 0011ssycssycahAfxhbxfeNAAfbxfN彎矩設(shè)計(jì)彎矩設(shè)計(jì)(shj)值為值為M=N e0。siahee2aieee0010111hAfbhfAfA

52、fNxbsycsybsyNahAfxhbxfessyc)()2(001(a)代入代入(b)byf第89頁/共119頁第九十頁，共119頁。912、給定、給定(i dn)軸力作用的偏心距軸力作用的偏心距e0，求軸力設(shè)計(jì)值，求軸力設(shè)計(jì)值Nef yAseifceAsfyNbAsAsasash0hx先按大偏壓(pin y)，對N取矩1 22ysciyshxf A ef bxef A e整理(zhngl)得：2110.502cicysyshf bxef bxf A ef A e解得：21222ysysiicf Af A ehhxeef b 若xbh0，實(shí)際為大偏壓1cysysNf bxf Af A第90

53、頁/共119頁第九十一頁，共119頁。若若xbh0，為小偏心，為小偏心(pinxn)受壓受壓 聯(lián)立求解得聯(lián)立求解得x和和N)()2(001111ssycsbysycuahAfxhbxfeNAfAfbxfNNeahfAhhbhfNsysc)()5 . 0(001 fyAsNe0 - eae fyAse=0.5h-as-(e0-ea)，h0=h-as1cy0.9ssNf AfAA 第91頁/共119頁第九十二頁，共119頁。93【5-5】已知軸向力設(shè)計(jì)值N1200kN，截面尺寸為bh =400mm600mm，asas45mm。構(gòu)件計(jì)算長度l03m，采用的混凝土強(qiáng)度等級(dngj)為C40，鋼筋為H

54、RB400，As 1520mm2， As1256mm2 。求：該構(gòu)件在h方向上所能承受的彎矩設(shè)計(jì)值。【解解】1301200 10360 1520360 12561.0 19.1 400145mm0.52 555288.6mm 22 4590mmysyscbsNf Af Axf bha 第92頁/共119頁第九十三頁，共119頁。941003()()21.0 19.1 400 145555 145/2360 1520555 451200 10678mmcysxf bx hf A haeN /2678600/245423mmiseeha所以該構(gòu)件屬于大偏心(pinxn)受壓情況，且受壓鋼筋能達(dá)到屈

55、服強(qiáng)度，則第93頁/共119頁第九十四頁，共119頁。由于(yuy)l0/h3000/6005，取h1.0則ei423mm，考慮到附加偏心距的作用，即ea20mm。則e0 ei ea42320403mmM=N e0=12000000.403=483.6kNm該構(gòu)件在h方向上所能承受(chngshu)的彎矩設(shè)計(jì)值為：M = 483.6kNmP138例5-8第94頁/共119頁第九十五頁，共119頁。96對稱對稱(duchn)配筋概念：配筋概念：對稱配筋截面，即對稱配筋截面，即As=As，fy = fy，as = as，對稱配筋的應(yīng)用情況：對稱配筋的應(yīng)用情況：第95頁/共119頁第九十六頁，共11

56、9頁。97對稱配筋截面對稱配筋截面(jimin)，其界限破壞狀態(tài)時的軸力為，其界限破壞狀態(tài)時的軸力為Nb=a1 fcbxbh0。)()2(0011ssycsysycahAfxhbxfeNAfAfbxfN因此因此(ync)，除考慮偏心距大小外，還可根據(jù)軸力大小（，除考慮偏心距大小外，還可根據(jù)軸力大小（N Nb）的情況判別屬于哪一種偏心受力情況。）的情況判別屬于哪一種偏心受力情況。（一）偏壓類別判別（一）偏壓類別判別為小偏壓構(gòu)件為大偏壓構(gòu)件 ,NN ,bbNN第96頁/共119頁第九十七頁，共119頁。981、N Nb時，為大偏心時，為大偏心(pinxn)受壓受壓 )()2(0011ssycsys

57、ycahAfxhbxfeNAfAfbxfN)()5 . 0(001sycssahfxhbxfNeAA若若x=N /a fcb2as，bhminbhminx=N / 1 1 fcb第97頁/共119頁第九十八頁，共119頁。992、 N Nb時，為小偏心時，為小偏心(pinxn)受壓受壓111100()()2ucysysbcyssNNf bxf AfAxN ef bx hf A ha bbcsysyhbfNAfAf101)(由第一由第一(dy)式解得式解得)()5 . 01 (00120111scbbcbbahhbfNbhfNe代入第二代入第二(d r)式得式得這是一個這是一個 的三次方程，設(shè)計(jì)

58、中計(jì)算很麻煩。一般采用迭代法或的三次方程，設(shè)計(jì)中計(jì)算很麻煩。一般采用迭代法或簡化計(jì)算。簡化計(jì)算。2/ 5 . 0)5 . 01 (bbs代入上式代入上式需重求需重求x。簡化計(jì)算：簡化計(jì)算：近似取近似取 s= (1-0.5 )在小偏壓范圍的平均值，在小偏壓范圍的平均值，第98頁/共119頁第九十九頁，共119頁。bcsbcscbbhfahbhfNebhfN010120101)()()5 . 01 (0201sycssahfbhfNeAA由前述迭代法可知，上式配筋實(shí)為第二次迭代的近似值，與精確解的誤差由前述迭代法可知，上式配筋實(shí)為第二次迭代的近似值，與精確解的誤差已很小，滿足已很小，滿足(mnz)

59、一般設(shè)計(jì)精度要求。一般設(shè)計(jì)精度要求。對稱配筋截面復(fù)核的計(jì)算對稱配筋截面復(fù)核的計(jì)算(j sun)與非對稱配筋情況相同。與非對稱配筋情況相同。規(guī)范(gufn)推薦：43. 0s第99頁/共119頁第一百頁，共119頁。101【5-7】題目條件同【5-2】,采用對稱(duchn)配筋。試確定該柱所需的縱向鋼筋截面面積As和As。【解解】（1）判別大小偏心(pinxn)受壓構(gòu)件0 1.074 450.0483.3mm0.3 0.3 465139.5mmieh今表示該構(gòu)件的控制截面的設(shè)計(jì)宜按大偏心受壓考慮。（4）求縱向(zn xin)受力鋼筋截面面積As和As30 0.551000 10174.8mm2

60、1.0 14.3 400chNxaf b第100頁/共119頁第一百零一頁，共119頁。10200622min0(0.5 )()1 10698.3 1.0 14.3 400 174.8465 0.5 174.8300465 352486mm0.002 400 465372mmcssyNef bx hxAAf habh 則2428mm2463mmssAA每邊配置 根直徑為鋼筋， 。注：當(dāng)采用對稱(duchn)配筋時，鋼筋的用量要多一些。第101頁/共119頁第一百零二頁，共119頁。103第102頁/共119頁第一百零三頁，共119頁。104第103頁/共119頁第一百零四頁，共119頁。105