1、目錄1、 單層廠房課程設(shè)計任務(wù)書.32、 單層廠房課程設(shè)計計算書.4（1） 結(jié)構(gòu)方案及主要承重構(gòu)件.5（2） 計算簡圖.6（3） 荷載計算.10（4） 排架內(nèi)力分析有關(guān)系數(shù).11（5） 內(nèi)力分析.18（6） 內(nèi)力組合.19（7） AC列柱與根底設(shè)計.31（8） B列柱與根底設(shè)計.41（9） 抗風柱與根底設(shè)計.51（10） 附表.55第一章 單層廠房課程設(shè)計任務(wù)書一、設(shè)計資料及要求全套圖紙，加1538937061、工程概況 某金工裝配車間為兩跨等高廠房，跨度均為24m，柱距均為6m，車間總長度為66m。每跨設(shè)有起重量為15/3t吊車各兩臺，吊車工作級別為A5級，考慮廠房整體作用，軌頂標高不小于7

2、.8m。廠房無天窗，采用卷材防水屋面，圍護墻為240mm厚磚墻，采用鋼門窗，鋼窗寬度為4.2m，室內(nèi)外高差為150mm，基頂標高-0.5m,素混凝土地面。建筑平面及剖面圖分別如圖1和圖2所示。圖1 廠房平面圖圖2 廠房剖面圖2、結(jié)構(gòu)設(shè)計原始資料 廠房所在地點的根本風壓為0.4kN/，地面粗糙程度為B類；根本雪壓為0.35kN/。風荷載的組合值系數(shù)為0.6，其余可變荷載的組合值系數(shù)均為0.7。土壤凍結(jié)深度為0.3m，建筑場地為級粘土，地基承載力特征值為200kN/，地下水位于地面以下7m，不考慮抗震設(shè)防。3、材料 根底混凝土強度等級為C25；柱混凝土等級為C30。縱向受力鋼筋采用HRB335級、

3、HRB400級；箍筋和分布鋼筋采用HPB300級。4、設(shè)計要求1分析廠房排架內(nèi)力，并進行排架柱、抗風柱和根底的設(shè)計；2繪制屋蓋平面布置圖，柱網(wǎng)平面布置圖，根底平面布置圖。第二章 單層廠房課程設(shè)計計算書一、結(jié)構(gòu)方案及主要承重構(gòu)件 該廠房跨度在1536m之間，且柱頂標高大于8m，故采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。為了保證屋蓋的整體性和剛度，屋蓋采用無檁體系。由于廠房屋面采用卷材防水做法，應(yīng)選用屋面坡度較小而經(jīng)濟指標較好的預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架及預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板。普通鋼筋混凝土吊車梁制作方便，當?shù)踯嚻鹬亓坎淮髸r，有較好的經(jīng)濟指標，應(yīng)選用普通鋼筋混凝土吊車梁。廠房各主要構(gòu)件選型見下表。構(gòu)件名稱 標準圖集 選

4、用型號重力荷載標準值 屋面板 04G410-1×6m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板YWB-2中間跨YWB-2端跨 1.4kN/包括灌縫重 天溝板 04G410-1×6m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板卷材防水天溝板 TGB68-1 1.91kN/ 屋 架 04G415-1預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架跨度24m YWJA-24-1Aa 106kN/榀 0.05kN/屋蓋鋼支撐 吊車梁 04G323-2鋼筋混凝土吊車梁吊車工作級別為A1A5DL-9Z中間跨DL-9B邊跨軌道連接 04G325 吊車軌道連接詳圖 根底梁 04G320 鋼筋混凝土根底梁 JL-3 由設(shè)計資料可知，吊車軌頂標高為7.8m，對起重量為

5、15/3t，工作級別為A5的吊車，當廠房跨度為24m時，吊車的跨度L×2=22.5m，由書上附表查得吊車軌頂以上高度為2.15m；選定吊車梁高度為1.2m，軌道頂面至吊車梁頂面的距離為0.2m，那么由于建筑模數(shù)的要求，牛腿頂面標高取6.6m。實際軌頂標高=6.6+1.2+0.2=8.0m>7.8m。取室內(nèi)地面至根底頂面的距離為0.5m，那么柱的總高度H，下柱高度H和上柱高度H分別為HH根據(jù)柱的高度、吊車起重量及工作級別等條件，可查表確定柱截面尺寸為A、 C軸 上柱 b×h=400mm×400mm 下柱 b×h×b×h=400mm

6、×800mm×100mm×150mmB軸 上柱 b×h=400mm×600mm 下柱 b×h×b×h=400mm×800mm×100mm×150mm由柱的截面尺寸，可得到柱的截面幾何特征及自重標準值，如下表柱號計算參數(shù) 截面尺寸mm)面積mm²)慣性矩mm自重kN/m)A、C上柱 400×400×10×10下柱400×800×100×150×10×10 B上柱 400×600×

7、10×10下柱400×800×100×150×10×10二、計算簡圖 由于該金工車間廠房，工藝無特殊要求，且結(jié)構(gòu)布置及荷載分布除吊車荷載外均勻，故可取一榀橫向排架作為根本的計算單元，單元的寬度為兩相鄰柱間中心線之間的距離，即B=6.0m，計算單元和計算簡圖如下：圖3 計算單元和計算簡圖三、荷載計算1、 永久荷載（1） 屋蓋自重標準值為了簡化計算，天溝板及相應(yīng)構(gòu)造層的自重，取與一般屋面自重相同。SBS防水層 0.2kN/20mm厚水泥砂漿找平層 20×0.02=0.40kN/100mm厚水泥蛭石保溫層 5×0.1=0

8、.50kN/一氈兩油隔氣層 0.05kN/20mm厚水泥砂漿找平層 20×0.02=0.40kN/預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板包括灌縫 1.40kN/屋蓋鋼支撐 0.05kN/ 3.00kN/屋架自重重力荷載為106kN/榀，那么作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重標準徝為G×6×（2） 吊車梁及軌道自重標準值中間跨：G×6=44.3kN 邊跨：G×（3） 柱自重標準值A(chǔ)、C軸 上柱G=G=4× 下柱G=G×NB柱 上柱G=6× 下柱G×各項永久荷載作用位置如下列圖所示：圖4 永久荷載作用位置圖2、 屋面可變荷載由?荷載標準?

9、查得，屋面活荷載標準值為0.5kN/，屋面雪荷載標準值為0.25kN/，由于后者小于前者，故僅按屋面活荷載計算。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d標準值為Q×6×=Q的作用位置與G作用位置相同，如圖4所示。3、 吊車荷載對起重量為15/3t的吊車，査表并將吊車的起重量、最大輪壓和最小輪壓進行單位換算，可得：Q=150kN，P=185kN，P=50kN，B=5.55m，K=4.40m，Q=69kN根據(jù)B及K，可算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對應(yīng)點的豎向坐標值，如下列圖所示，據(jù)此可求得吊車作用于柱上的吊車荷載。圖5 吊車荷載作用下支座反力影響線1吊車豎向荷載吊車豎向荷載標準值為D=P=1

10、85×D=P=50×2吊車橫向水平荷載作用于每一個輪子上的吊車橫向水平制動力，即T=Q+Q=××同時作用于吊車兩端每個排架柱上的吊車橫向水平荷載標準值，即T=T×4、風荷載根本風壓=0.4kN/，=1.0，按B類地面粗糙程度，根據(jù)廠房各局部標高，查得風壓高度變化系數(shù)為柱頂標高10.5m 檐口標高12.8m 屋頂標高14.2m 風荷載體型系數(shù)如下列圖所示。圖6 風荷載體型系數(shù)及排架計算簡圖那么排架迎風面及背風面的風荷載標準值分別為=×××0.4=0.324kN/=×××0.4=0.162

11、kN/那么作用于排架計算簡圖上的風荷載標準值為q×q×F=(+)h+(+)hB =()×73×2.3+()××××× =四、排架內(nèi)力分析有關(guān)系數(shù)等高排架可用剪力分配法進行排架內(nèi)力分析。由于該廠房A柱和C柱的柱高、截面尺寸等均相等，故這兩柱的有關(guān)參數(shù)相同。1、 柱剪力分配系數(shù) 柱 號 n=I/I =H/HC=3/1+1/n-1 =H/CEI = A、C柱 C ×10 B 柱 C ×10 由上表可知，+=1.0。2、 單階變截面柱柱頂反力系數(shù)由表中公式分別計算不同荷載作用下單階變截面柱的柱

12、頂反力系數(shù)如下表：柱頂反力系數(shù)A、C柱B柱5、 內(nèi)力分析1、 永久荷載作用下排架內(nèi)力分析永久荷載作用下排架的計算簡圖如下列圖所示：=G=G+G=G=2G=G+2G=23.4+2×=GM=e×·mM=+Ge-Ge =××·mR=C+C××RR=0求得柱頂反力R后，根據(jù)平衡條件求得柱各截面的彎矩和剪力。柱各截面的軸力為該截面以上重力荷載之和。橫載作用下排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖、軸力圖和柱底剪力分別見圖：圖7 恒載作用下排架內(nèi)力圖2、 屋面可變荷載作用下排架內(nèi)力分析（1） AB跨作用屋面活荷載排架計算簡圖如下。屋面?zhèn)髦林數(shù)募?/p>

13、荷載Q=36.00kN，它在柱頂及變階處引起的力矩分別為M×·mM×·mM×·mR=C+C××R=C×那么排架柱頂不動鉸支座總反力為R=R+R將R反向作用于排架柱頂，計算相應(yīng)的柱頂剪力，并與柱頂不動鉸支座反力疊加，可得屋面活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力，即V=R-×V=R-×V=-×排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如下圖：圖8 AB跨作用屋面活荷載時排架內(nèi)力圖（2） BC跨作用屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對稱，且BC跨與AB跨作用荷載相同，只需將上圖中各內(nèi)力圖的位置及方向調(diào)整即可，如

14、下列圖：圖9 BC跨作用屋面活荷載時排架內(nèi)力圖3、 吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析考慮廠房整體空間作用（1） D作用于A柱其中吊車豎向荷載D、D在牛腿頂面處引起的力矩分別為M=De×M=De×R=-C×R=C×R=R+R排架各柱頂剪力分別為V=R-R=-13××V=R-××V=-××排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如下圖：圖10 作用在A柱時的排架內(nèi)力圖2D作用于B柱左其中吊車豎向荷載D、D在牛腿頂面處引起的力矩分別為M=De×·mM=De×·mR=-C&#

15、215;R=C×R=R+R排架各柱頂剪力分別為V=R-××V=R-××V=-××排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如下圖：圖11 作用在B柱左時排架內(nèi)力圖（3） D作用于B柱右根據(jù)結(jié)構(gòu)對稱性及吊車起重量相等的條件，其內(nèi)力計算與的情況相同，只需將A、C柱內(nèi)力對換并改變?nèi)繌澗丶凹袅Ψ枺鐖D：圖12 作用在B柱右時的排架內(nèi)力圖（4） D作用于C柱同理，將的情況的A、C柱內(nèi)力對換，并注意改變內(nèi)力符號，可求得各柱的內(nèi)力，如圖：圖13 作用在C柱時排架內(nèi)力圖（5） T作用于AB跨柱當AB跨作用吊車橫向水平荷載時，因為a=3.9-1.

16、2)/3.9=0.692，那么柱頂不動鉸支座反力R、R分別為：R=-TC×R=-TC×排架柱頂總剪力R為R=R+R各柱頂剪力分別為V=R-××V=R-××V=-××排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如下圖。當T方向相反時，彎矩圖和剪力只改變符號，數(shù)值不變。圖14 作用于AB跨時排架內(nèi)力圖（6） T作用于BC跨柱由于結(jié)構(gòu)對稱及吊車起重量相等，故排架內(nèi)力計算與的情況相同，僅需將A、C柱的內(nèi)力對換，如圖。當T方向相反時，彎矩圖和剪力只改變符號，數(shù)值不變。圖15 作用于BC跨時排架內(nèi)力圖4、 風荷載作用下排架內(nèi)力分析（1） 左吹

17、風時計算簡圖如下圖。R=-qHC××R=-qHC××R=R+R+F各柱頂剪力分別為V=R-×V=-×V=R-×排架內(nèi)力圖如下列圖：圖16 左吹風時排架內(nèi)力圖（2） 右吹風時計算簡圖如圖。將的內(nèi)力圖對換，并改變內(nèi)力符號即可，如下列圖：圖17 右吹風時排架內(nèi)力圖6、 內(nèi)力組合控制截面分別取上柱底部截面-、牛腿頂截面-和下柱底截面-。在每種荷載組合中，對矩形截面和形截面柱均應(yīng)考慮以下4種組合，即+M及相應(yīng)的N、V；-M及相應(yīng)的N、V;N及相應(yīng)的M、V;N及相應(yīng)的M、V。由于不考慮抗震設(shè)防，對柱截面不進行受剪承載力計算。對柱進行裂縫

18、寬度驗算和根底的地基承載力驗算時，需分別采用荷載準永久組合和標準組合的效應(yīng)設(shè)計值，各柱的內(nèi)力組合表見附表1-4。七、AC列柱與根底設(shè)計混凝土強度等級為C30，f²，f²；縱向鋼筋采用HRB400級，f=f=360N/mm²，=0.518。上、下柱均采用對稱配筋。A、柱截面設(shè)計(1)上柱配筋計算有吊車廠房排架方向上柱的計算長度：，那么取進行計算選318那么，滿足要求。垂直于排架方向上柱的計算長度： ×5m，那么l/b =4875/400 =12.19， 滿足彎矩作用平面外的承載力要求。(2)下柱配筋計算最不利內(nèi)力組合：a、按計算下柱計算長度,截面尺寸 =取

19、附加偏心距，那么先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，那么且為大偏心受壓構(gòu)件，受壓區(qū)在受壓翼緣內(nèi)，那么 b、按計算，那么且，取進行計算綜合上述計算結(jié)果，下柱截面選用選418有，滿足要求。驗算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力：截面慣性矩，截面面積,滿足要求。3柱箍筋配置非地震區(qū)的單層廠房柱，如無特殊要求，一般柱內(nèi)箍筋均由構(gòu)造要求確定，選擇8200。（4） 牛腿設(shè)計根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸和構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸如圖18所示。其中截面寬度b=400mm，截面高度h=650mm，h=610mm。圖18 A、C柱牛腿尺寸簡圖a、牛腿的高度驗算牛腿頂部的豎向荷載標準值：牛腿頂部的水平荷載標準值：對支承吊車梁的牛

20、腿，裂縫控制系數(shù)=0.65，a=-50+20=-30mm<0，取a=0，那么故牛腿截面高度滿足要求。b、牛腿的配筋計算由于a=-50+20=-30mm<0，因而該牛腿可按構(gòu)造要求配筋。根據(jù)構(gòu)造要求，實際選用414()，配置8100的水平箍筋。5柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設(shè)在牛腿下部，混凝土到達設(shè)計強度后起吊。插入杯口深度為h×800=720mm，且應(yīng)800mm，取h=800mm，那么柱吊裝時總長度為3.9+7.1+0.8=11.80m。計算簡圖如下：圖19 A、C柱吊裝計算簡圖荷載計算內(nèi)力計算=1/2××·m由得 令，得那么×&

21、#215;×·m承載力和裂縫寬度驗算柱截面上柱M1下柱M2M/·m87.90> M1263.87> M20.009540.01,0.0120>0.01,滿足要求B、根底設(shè)計(混凝土采用C25，鋼筋采用HPB335級，根底墊層采用C10素混凝土1作用于根底頂面上的荷載計算作用于根底頂面上的荷載包括柱底傳給根底的M、N、V以及圍護墻自重重力荷載兩局部。根底設(shè)計的不利內(nèi)力如下組別荷載效應(yīng)根本組合荷載效應(yīng)標準組合第一組第二組第三組每個根底承受由墻體傳來的荷載為= 圍護墻對根底產(chǎn)生的偏心距為e=240/2+800/2=520mm2根底高度及埋置深度確定按構(gòu)

22、造要求擬定根底高度，柱的插入深度h=800mm 。 杯底厚度a 200mm，取a=250mm 那么 h=800+250+50=1100mm 根底頂面標高為-00m，室內(nèi)外高差為150mm，故根底埋置深度d為： d=h+500-150=1450mm杯壁厚度t300mm，取325mm；那么根底頂面突出柱邊寬度b1=325+75=400mm杯壁高度h2=500mm 3擬定根底底面尺寸×20×=219kN/1/6××4計算基底壓力及驗算地基承載力根底和其臺階上土重標準值： 20×× =kN ×219kN/m=N/m根底底面壓力計算及

23、地基承載力驗算類別第一組第二組第三組142.991<219123.64<219165.27<219上述表格都滿足驗算，故擬定的根底底面尺寸滿足要求。A、C柱的根底尺寸和計算簡圖如下列圖所示：圖20 A、C柱根底尺寸及計算簡圖5根底高度驗算根底受沖切承載力計算時采用荷載根本組合的效應(yīng)設(shè)計值，并采用基底凈反力。選取三組不利內(nèi)力組合類別第一組第二組第三組由所定尺寸可知，只須對變階處進行抗沖切驗算：at=400+800=1200mm 取保護層厚度為40mm那么根底變階處根底有效高度為：h0=600-40=560mmab=at+2h0=1200+2×560=2320mmam=

24、ab+at/2=(1100+2320)/2=1760mmAl=(3.0/2-1.6/2-0.560)×2.4-(2.4/2-1.2/2-0.560)2因變階處的截面高度h=6000800mm，故=Al×ßhpftamh0×××1760×560=876.20kN滿足變階處抗沖切。6根底底板配筋計算柱邊及變階處基底反力計算 公式第一組第二組第三組 柱邊處 變階處 0根底底板配筋按照第三組基底凈反力計算柱邊及變階處彎矩計算根底的高寬比為×0.4)/2×柱邊處： 變階處： 配筋計算 根底底板受力鋼筋采用HRB33

25、5，f=300N/mm。 長邊b方向鋼筋面積為： 選用10200短邊方向鋼筋面積：選用10200。八、B列柱與根底設(shè)計混凝土強度等級為C30，f²，f²；縱向鋼筋采用HRB400級，f=f=360N/mm²，=0.518。上、下柱均采用對稱配筋。A、 柱截面設(shè)計（1） 上柱配筋計算有吊車廠房排架方向上柱的計算長度：附加偏心距，取為20mm，屬于大偏心受壓。全部縱筋配筋率按構(gòu)造配筋，選配318垂直于排架方向上柱的計算長度： ×3.9m =4.875 m ，那么l/b =4875/400 =12.19，滿足要求。（2） 下柱配筋計算最不利內(nèi)力組合：a、按計算

26、下柱計算長度,截面尺寸 =取附加偏心距，那么先假定中和軸位于受壓翼緣內(nèi)，那么且，那么中和軸在腹板內(nèi)。故按構(gòu)造配筋。b、按計算，那么先假定中和軸位于受壓翼緣內(nèi)，那么且，那么中和軸在腹板內(nèi)。故按構(gòu)造配筋。綜合上述計算結(jié)果，又選配418，。滿足要求。（3） 柱的箍筋配置對于非地震區(qū)的單層廠房柱，如無特殊要求，一般柱內(nèi)箍筋均由構(gòu)造要求確定，選擇8200。（4） 牛腿設(shè)計根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸和構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸如下圖。其中牛腿截面寬度b=400mm，截面高度h=1100mm，h=1060mm。圖21 B柱牛腿尺寸簡圖a、牛腿的高度驗算牛腿頂部的豎向荷載標準值：牛腿頂部的水平荷載標準值：對

27、支承吊車梁的牛腿，裂縫控制系數(shù)=0.65，a=350+20=370mm，那么故牛腿截面高度滿足要求。b、牛腿的配筋計算作用于牛腿頂部的豎向荷載標準值為：，故a=350+20=370mm。實際選用418()，水平與彎起鋼筋按構(gòu)造配置8100。5柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設(shè)在牛腿下部，混凝土到達設(shè)計強度后起吊。插入杯口深度為h×800=720mm，且應(yīng)800mm，取h=800mm，那么柱吊裝時總長度為3.9+7.1+0.8=11.80m。計算簡圖如下：圖22 B柱吊裝計算簡圖荷載計算內(nèi)力計算=1/2××·m由得 令，得那么××

28、5;·m。承載力和裂縫寬度驗算柱截面上柱M1下柱M2M/·m142.83> M1263.87> M20.0060.01,0.012>0.01,滿足要求B、根底設(shè)計(混凝土采用C25，鋼筋采用HPB335級，根底墊層采用C10素混凝土1作用于根底頂面上的荷載計算根底設(shè)計的不利內(nèi)力如下: 2根底高度及埋置深度確定按構(gòu)造要求擬定根底高度，柱的插入深度h=800mm 。 杯底厚度a 200mm，取a=250mm 那么 h=800+250+50=1100mm 根底頂面標高為-00m，室內(nèi)外高差為150mm，故根底埋置深度d為： d=h+500-150=1450mm杯

29、壁厚度t300mm，取325mm；那么根底頂面突出柱邊寬度b1=325+75=400mm杯壁高度h2=400mm 3擬定根底底面尺寸×20×=219kN/1/6××4計算基底壓力及驗算地基承載力根底和其臺階上土重標準值： 20×× =kN ×219kN/m=N/m根底底面壓力計算及地基承載力驗算類別第一組第二組第三組130.82<219141.13<219130.82<219上述表格都滿足驗算，故擬定的根底底面尺寸滿足要求。B柱的根底尺寸及計算簡圖如下：圖23 B柱根底尺寸及計算簡圖5根底高度驗算根底受沖切

30、承載力計算時采用荷載根本組合的效應(yīng)設(shè)計值，并采用基底凈反力。由表可知，選取第三組進行沖切驗算：根底底面設(shè)置C10混凝土墊層，取，根底總有效高度為，因為壁厚t=325mm，小于杯壁高度400mm，沿柱邊作出45度斜線將與杯壁相交，這說明不可能從柱邊產(chǎn)生沖切破壞，故滿足柱邊抗沖切。根底變階處也處于45度沖切角內(nèi)，故不需驗算。6根底底板配筋計算根底底板受力鋼筋采用HRB335，f=300N/mm。柱邊處： 變階處： 長邊b方向鋼筋面積為： 將計算的鋼筋面積換算成單位寬度的鋼筋面積，選用10200。短邊方向鋼筋面積：將計算所得的鋼筋面積換算成單位寬度的鋼筋面積，選用10200。9、 抗風柱與根底設(shè)計1

31、、 抗風柱計算參數(shù)抗風柱材料參數(shù)：柱采用C30混凝土，受力鋼筋為HRB400級鋼筋，根底采用C25混凝土，受力鋼筋為HRB335級鋼筋，箍筋和吊筋采用HPB300級鋼筋。上柱高度，下柱高，總高截面尺寸： 上柱b×h=400mm×400mm，下柱b×h=400mm×600mm2、荷載計算a柱自重及截面參數(shù)柱別截面尺寸/mm自重/kN面積/慣性矩/()上柱400×400下柱400×600b風荷載Z=14.65m時，z=1.121，根本風壓迎風面：×××××背風面：×(-0.5)&

32、#215;×××1.35=-1.89kN/m，因此只考慮迎風面。，C11= R1=q1HC11××0.364=16.05kN 風荷載作用下彎矩圖如下列圖：圖24 抗風柱計算簡圖及內(nèi)力圖3、 抗風柱配筋計算HRB400級鋼筋，=0.518，采用對稱配筋。1上柱截面：·m，N=18.48kN計算，計算高度h=400mm，取as=40mm，h0=h-as=400-40=360mm附加偏心距，取為20mm。，屬于大偏心受壓。且，取進行計算選配316，全部縱筋配筋率，滿足要求。箍筋選配8200。垂直彎矩作用平面內(nèi)的承載力驗算：軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)，滿足要求。（2） 下柱截面按M=87.87kN.m，N=96.24kN計算，計算高度h=600mm，取=40mm，h0=h-as=600-40=560mm附加偏心距，取為20mm。，屬于大偏