1、丁類柴油機題庫一、 柴油機基本知識1、是一種壓縮發火的往復式內燃機 BA汽油機B柴油機C蒸汽機2、下列不是柴油機的特點是 CA功率范圍廣B啟動性能好C噪音小3、柴油機與汽油機在工作原理上最大的區別是 BA用途不同B發火方式不同C內部燃燒4、活塞在氣缸中運動到曲軸中心線最近的位置是 BA上止點B下止點C上死點5、活塞在氣缸中運動到曲軸中心線最遠的位置是 AA上止點B下止點C上死點6、氣缸總容積與壓縮容積之比值是 BA行程比B壓縮比C容積比7、柴油機活塞行程定義是指 CA氣缸空間的總容積B活塞上止點至氣缸下端的長度C活塞位移或曲柄半經R的兩倍8、四沖程柴油機可用活塞的行程完成一個工作循環 AA4B

2、2C39、四沖程柴油機排氣閥氣閥正時為 AA下止點前開，上止點后關B下止點后開，上止點后關C上止點前開，下止點后關10、成為現代船用大型柴油機的主要換氣形式 AA直流掃氣B回流掃氣C彎流掃氣11、具有較高的單機功率和較小的比重量 CA二沖程柴油機C直列機CV型機12、沖程的作用是使氣缸內的空氣達到一定的壓力和溫度 BA燃燒B壓縮C膨脹13、一般轉速低于的稱為低速柴油機 BA1000RPMB300RPMC150RPM14、柴油機采用壓縮比這個參數是為了表示 BA氣缸容積大小B空氣被活塞壓縮的程度C工作行程的長度15、柴油機壓縮比的最低要求應滿足 AA柴油機冷車起動與低負荷正常動轉B柴油機較高的經

3、濟性C達到規定的最高爆發壓力16、大型低速柴油機曾采取限制或降低壓縮比的目的是 AA限制機械負荷B限制往復慣性力C限制離心慣性力17、不同機型壓縮比的大小，一般地說 BA小型高速機的壓縮比較低速的小B現代新型低速柴油機的壓縮比越來越大C二沖程柴油機比四沖程機壓縮比大18、四沖程柴油機進氣閥定時為 AA上止點前開，下止點后關B上止點后開，下止點后關C上止點前開，下止點前關19、四沖程柴油機完成一個工作循環，其凸輪軸的轉速與曲軸轉速之間的關系為 CA2：1B1：1C1：220、四沖程柴油機的氣閥重疊角是 BA進氣提前角排氣提前角B進氣提前角排氣滯后角C進氣滯后角排氣提前角21、掃氣口布置在排氣口下

4、方及兩側的缸套，其換氣形式稱為 BA直流B半回流C回流22、下列關于柴油機增壓的說法中錯誤的是 AA增壓是提高噴油壓力B增壓是提高進氣壓力C增壓是提高進氣密度23、雙機漿船舶，一般帶動右側螺旋漿的主機為 AA右機B高速柴油機C左機二、 四沖程柴油機的結構和主要部件24、筒形柴油機的主要運動部件有 BA活塞、連桿B活塞、連桿、和曲軸C十字頭、連桿、和曲軸25、在船上，輪機管理人員判斷受熱部件熱負荷高低最實用的方法是 AA柴油機的排氣溫度B噴油量C進氣量26、現代大型柴油機的燃燒室部件多采用鉆孔冷卻，其原因在于 CA便于加工B加強冷卻C形成薄壁強背結構27、組成燃燒室的主要部件是 AA氣缸蓋、氣缸

5、、活塞B氣缸蓋、氣缸、連桿C氣缸蓋、氣缸、機架28、筒形活塞式柴油機中，承受活塞側推力的部件是 BA氣缸蓋B氣缸C活塞29、整體式氣缸蓋，一般用于缸徑小于的中小型高速柴油機 B A100MMB150MMC200MM30、缸套內表面常見的腐蝕形式是 AA低溫腐蝕B高溫腐蝕C汽蝕31、非強制冷卻活塞頭的熱量傳出主要途徑是 CA活塞密封B活塞刮油環C活塞密封環32、活塞銷在連桿小端和銷座內部可以自由轉運的稱為_活塞銷 AA 浮動式 B 固定式 C 半浮動式33、中小型柴油機的活塞材料一般選用 BA鑄鐵B鋁合金C銅合金34、活塞銷固定在連桿小端的稱_活塞銷 CA 浮動式 B 固定式 C 半浮動式35、

6、活塞銷固定銷座上的稱為_活塞銷 BA 浮動式 B 固定式 C 半浮動式36、關于密封環的錯誤說法是 BA密封環起密封與傳熱的作用B搭口間隙指自由狀態下的開口間隙C密封環會產生泵油作用37、把一排氣缸的氣缸蓋做成一體的稱為_氣缸蓋 BA 單體式 B 整體式 C 分組式38、在四沖程柴油機中，連桿的受力情況是 AA有時受壓，有時受拉B一直受壓C一直受拉39、2個3個缸共同組成一個氣缸蓋的稱為_氣缸蓋 CA 單體式 B 整體式 C 分組式40、壓縮環的主要作用有 CA密封B散熱CAB41、刮油環的作用是 CA散熱B氣密C刮油、布油42、通常活塞上均裝有多道壓縮環，其目的是 AA保證可靠密封，延長吊缸

7、周期B防止活塞環斷裂C加強布油效果43、活塞環在環槽中產生扭轉與彎曲，其形成的原因是 CA環搭口間隙大B環平口磨損大C環槽嚴重磨損44、氣密性最好的活塞環搭口形式是 CA直搭口B平搭口C重疊搭口45、通常活塞環的硬度與缸套硬度相比，一般規律是 AA活塞環較高B缸套較高C兩者相同46、活塞環內表面刻痕的目的是 BA提高耐磨性B提高彈性C以利于磨合47、在活塞環測量中如發現使用中的活塞環搭口間隙增大，則說明 BA搭口磨損B環工作面磨損C環槽磨損48、在吊缸中發現活塞環搭口很光亮，其原因是 BA搭口間隙過大B搭口間隙過小C環失去彈性49、活塞環的徑向磨損會使環的 CA天地間隙增大B背隙增大C搭口間隙

8、過大50、活塞環的軸向磨損會使環的 AA天地間隙增大B搭口間隙增大C背隙增大51、活塞環泵油作用主要原因是 CA活塞環磨損B搭口間隙增大C天地間隙存在52、活塞刮油環的正確安裝方法是 BA刮刃尖端向上B刮刃尖端向下C隨機型而異53、每一個氣缸單獨做成一個氣缸蓋的稱為_氣缸蓋 A A 單體式 B 整體式 C 分組式54、整根曲軸一體鍛造或鑄造出來的是 AA 整體式曲軸 B 套合式曲軸 C 分段式曲軸55、運行中活塞環局部工作面發黑表示 BA缸內燃燒不良B活塞環漏氣C潤滑不良56、活塞銷座的磨損規律一般是 AA上下方向直徑增大B左右方向直徑增大C上下左右方向直徑都增大57、活塞裂紋及裂縫故障多數出

9、現在 CA活塞頂部B銷孔及環槽CAB58、柴油機活塞環長期使用后將出現下列變化 CA徑向厚度變小B漏氣面積增大CAB59、為了確保活塞密封在環槽中的合理裝配間隙，對活塞環可以人工修整的部位有 AA環的搭口B環的工作面C環的任何部位60、引起活塞與氣缸過熱的原因主要有 CA長期超負荷B冷卻不良CAB61、柴油機活塞上的活塞環有以下作用 AA密封、傳熱B刮油、布油CAB62、柴油機吊缸時對活塞環進行檢查和測量的主要項目有 CA天地間隙B搭口間隙CAB63、大功率柴油機活塞頭與活塞裙分開制造的目的是 CA形成薄壁強背結構B提高散熱效果C合理使用材料64、將曲軸的不同部分分開制造，然后應用一定的連接工

10、藝連為一個整體的曲軸是 BA 整體式曲軸 B 套合式曲軸 C 分段式曲軸65、關于下列四沖程柴油機氣缸套功用中不正確的是 CA與氣缸蓋、活塞組成燃燒室B承擔活塞的側推力C開有氣口構成掃氣通道66、為了防止氣缸套的低溫腐蝕，常用的預防措施是 CA盡可能選用高硫分的優質燃油B選用高粘度高品質的氣缸油C避免長時間低負荷運行67、氣缸套正常磨損最嚴重的位置是 AA第一環上止點B第一環上止點和下止點C筒形活塞在行程中間側推力最大，磨損最大68、在防止缸套穴蝕的下述各種方法中，管理中最實用的方法是 CA增大缸套壁厚B減小缸套軸向支承距離C減小活塞與缸套間隙69、在柴油機運轉中，氣缸套的潤滑狀態是 CA液體

11、動壓潤滑B液體靜壓潤滑C邊界潤滑70、氣缸套的安裝狀態為 AA上部固定，下部可自由膨脹B上部固定，下部也固定C上部自由，下部固定71、下述四沖程柴油機氣缸蓋功用中錯誤的是 CA與氣缸套活塞構成燃燒室空間B安裝噴油器安全閥等附件C支承氣缸套72、大型柴油機氣缸蓋紫銅圈的主要作用是 BA調整壓縮比B保證密封CAB73、柴油機的氣缸蓋上沒有下述附件 CA噴油器B安全閥C點火塞74、活塞燒蝕的主要原因是 CA活塞頭冷卻不良B噴油器霧化不良，射程過長CAB75、活塞環在環槽中粘著造成的后果是 CA燃燒室竄氣B拉缸CAB76、運行中的柴油機氣缸蓋最容易發生的缺陷是 CA穴蝕B燒蝕C裂紋77、在以下幾種軸承

12、中工作條件最差的是 CA主軸承B連桿大端軸承C連桿小端軸承78、四沖程筒形活塞式柴油機連桿大端軸承的滑油來自 AA曲軸B活塞銷C飛濺79、先分成兩段制造，然后再用法蘭連接成整根曲軸的是 CA 整體式曲軸 B 套合式曲軸 C 分段式曲軸80、四沖程柴油機的發火間隔曲軸轉角為（i氣缸數） BA3600/i B 7200/i C 360081、四沖程柴油機連桿大端螺栓安全使用的主要點是 CA按規定預緊力矩上緊螺母B控制螺栓運轉時間CAB82、承受熱負荷部件是 CA主軸承B曲軸C氣缸蓋83、中小型柴油機采用機體結構的主要優點是 CA剛度高B重量輕CAB84、下面是連桿螺栓特點的是 CA采用細加工螺柱螺

13、紋B采用耐疲勞的柔性結構CAB85、曲柄的排列是決定的 BA氣缸的號數B氣缸的發火間隔角和發火順序CAB86、主軸承軸承合金的硬度和強度比軸頸 AA低B高C隨機型而異87、下列柴油機的附屬設備由曲軸帶動的是 C A噴油泵B進排氣閥CAB88、六缸四沖程柴油機，其相鄰缸的發火間隔角是 AA120度B240度C360度89、對于筒形柴油機為減輕重量，其主要固定件可沒有 CA機體B機架C機座90、關于筒形柴油機的主要優點，不正確的是 BA體積小B壽命長C結構簡單91、柴油機曲軸在運行初期發生斷裂，其原因通常是 CA軸承嚴重磨損B機座變形C扭振應力過大92、曲軸的彎曲疲勞裂紋一般發生在 BA運轉初期B

14、長期運轉后C隨時都可能發發生93、柴油機軸承發生燒熔的直接原因是 BA油中有雜質B滑油量不足C間隙減小94、軸承中的穴蝕通常發生的部位是 CA滑油高壓區B整個工作表面C滑油低壓區95、軸承合金出現裂紋和剝落的主要原因 CA軸承過熱B磨料磨損C交變負荷引起疲勞96、根據機座的作用與工作條件分析對它的最基本要求是 BA足夠的強度B足夠的剛度C重量輕、尺寸小97、貫穿螺栓安裝時，要求螺栓與螺栓孔同心，螺母不能偏斜，這主要是防止貫穿螺栓受到 CA附加拉應力B附加壓應力C附件彎曲應力三、柴油機的換氣機構98、換氣過程的自由排氣階段中，廢氣的排除主要靠_。 BA、氣體流動慣性 B、氣體內外壓力差 C新鮮空

15、氣驅趕99、柴油機排氣閥在下止點前打開，其主要目的是 _。 AA、排盡廢氣多進鮮氣 B、減少排氣沖程耗功 C、減少新氣廢氣摻混100、關于進氣閥定時的錯誤認識是_。 BA、進氣閥開得過早將產生廢氣倒罐 B、進氣閥應在活塞位于上止點時打開 C、進氣閥閥間隙不當將影響其定時101、在四沖柴油機中，排至廢氣管中的廢氣又重新被吸入氣缸，其原因是_。 C A、進氣閥提前開啟角太少 B、進氣閥提前開啟角太大 C、排氣閥延后關閉角太大102、在四沖程柴油機中，發生缸內廢氣倒灌進氣管的原因是_。 BA、進氣閥提前開啟角太小 B、進氣閥提前開啟角太大 C、排氣閥提前開啟角太小103、 氣閥定時測量與調整工作應在

16、_。 CA、 噴油定時調整好以后進行 B、噴油定時調整好之前進行 C、氣閥間隙調整好以后進行104、氣缸進氣閥開啟瞬時的曲軸位置與上止點之間的曲軸夾角稱為_。 AA、進氣提前角 B、進氣定時角 C、發延時角105、進氣閥不在上、下止點位置上啟閉，其目的是為了_。 BA、 提高壓縮壓力 B、提高進、排氣量 C、掃氣干凈106、氣閥閥面與閥座為外接觸式配合，下述特點中不正確的說法是_。 CA、密封性好 B、盤易發生拱腰變形 C、易增大接觸應力107、小型高速柴油機的閥面與座面配合方式，多采用_。 AA、全接觸式 B、外接觸式 C、內接觸式108、強載中速柴油機的閥面與座面配合方式，多采用_。 BA

17、、全接觸式 B、外接觸式 C、內接觸式109、長行程低速柴油機的閥面與座面配合方式，多采用_。 CA、全接觸式 B、外接觸式 C、內接觸式110、在各種類型柴油機中，得到廣泛應用的氣閥閥盤形狀為_。 AA、平底 B、凹底 C、凸底111、氣閥通常采用兩根內外旋向相反的彈簧，其目的是_。 CA、提高彈簧疲勞強度 B、避免彈簧發生共振 C、上述二點都是112、在下述關于氣閥旋閥器目的中不正確的說法是_。 AA、為了研磨氣閥 B、改善閥盤的熱應力狀態 C、防止閥桿與導管卡住113、在燃用重油的大功率中速柴油機中，氣閥機構采用旋閥器其目的如下，其中_錯誤的。 AA、減輕閥盤的受熱程度 B、防止閥桿與導

18、管卡住 C、減少閥面與閥座的積炭114、氣閥機構采用旋閥器的目的可以_。 CA、減少氣閥、閥座積炭 B、防止閥桿、導管卡住 C、以上兩點都是115、采用旋閥器的氣閥機構的優點有_。 AA 能改善閥盤的熱應力狀態B 可消除氣閥撞擊 C 不需留有氣閥間隙116、帶閥殼的氣閥機構的特點有_。 AA 可使氣缸蓋結構簡單 B 氣閥過度磨損導致缸蓋報廢 C 閥桿不受側推力。117、對氣閥導管的正確說法有_。 AA 導管承受氣閥側推力 B 導管過度磨損導致閥殼或缸蓋報廢 C 導管短裂氣閥將落入氣缸內。118、有些四沖柴油機的進氣閥直徑比排氣閥稍大，主要是為了_。 CA、區別進氣閥 B、氣缸結構需要 C、提高

19、充量系數119、常見的閥面錐角“a”有_。 BA、10°和15° B、30°和45° C、25°和30°120、四沖程柴油機完成一個工作循環，其凸輪軸的轉速與曲軸轉速之比為_。 CA、2：1 B、1：1 C、1：2121、液壓式氣閥轉動機構的優點如下，其中_是錯誤的。 CA、噪音低 B、閥桿不受側推力 C、調試方便122、液壓式氣閥傳動機構的優點_。 AA、閥與閥座撞擊小 B、不需用凸輪控制 C、制造簡單123、下述凸輪軸鏈傳動特點中_是不適宜的說法。 AA、對凸輪軸與軸的不平行度要求較嚴 B、工作中發生松弛 C、適用于大型柴油機12

20、4、中小型柴油機凸輪軸轉動機構都安裝在飛輪端，其目的是為了_。 AA、保證轉動比準確可靠 B、減少曲軸的扭轉振動 C、便于拆裝、安裝方便125、液壓式氣閥轉動機構的優點如下，其中_是錯誤的。 AA、能自動調整氣閥間隙 B、噪音小 C、閥桿不受側推力126、在筒形活塞式柴油機中，傳動凸輪軸的齒輪一般安裝在曲軸的_。 BA、首端 B、尾端 C、中部127、引起氣閥閥盤斷裂的原因中，下述_是不正確的。 CA、閥盤變形局部應力過大 B、氣間隙過大、落閥速度過大 C、搖臂對氣閥的撞擊128、引起氣閥閥盤斷裂的主要原因是_。 AA、閥的啟閉撞擊疲勞斷裂 B、溫度過高膨脹斷裂 C、氣閥間隙小膨脹斷裂129、

21、下列_現象將導致氣閥升程變大。 CA、挺桿彎曲 B、凸輪軸向下彎曲 C、凸輪軸向上彎曲130、保證柴油機按規定順序和時刻完成進、排氣過程的機構稱為 AA 換氣機構 B 進氣機構 C 排氣機構131、氣閥和閥座的釩腐蝕，引起腐蝕的主要原因是_。 AA、冷卻不良溫度過高 B、冷卻溫度過低所致 C、燃氣中水分過多132、氣閥和閥座的工作條件中，_說法是錯誤的。 CA、高溫 B、腐蝕 C、穴蝕133、氣閥閥桿卡死通常是由下列原因引起的，其中_是錯誤的。 CA、滑油高溫結焦 B、中心線不正 C、高溫腐蝕134、氣閥閥桿卡死通常的原因是_。 CA、撞擊 B、燒蝕 C、滑油高溫結炭135、一般造成氣閥彈簧斷

22、裂的主要原因是_。 BA、材料選擇不當 B、彈簧振動 C、銹蝕136、當排氣閥在長期關閉不嚴的情況下工作，將導致_。 CA、積炭更加嚴重 B、燃燒惡化 C、閥面燒損137、燃燒室中表面溫度最高的部件是_。 AA、排氣閥 B、氣缸套 C、活塞138、下列關于氣閥機構說法中，_是錯誤的。 AA、氣閥和閥座因溫度過高發生硫酸腐蝕 B、調整氣閥間隙應在機器冷態下進行 C、調整氣閥間隙時滾輪應在凸輪基圓上139、所謂氣閥間隙是指_。 CA、氣閥與閥座的間隙 B、氣閥與導管之間的間隙 C、氣閥的熱脹間隙140、氣閥間隙測量_。 AA、閥桿與搖臂處間隙 B搖臂與頂敢處間隙 C、凸輪與滾輪處間隙141、氣閥傳

23、動機構在冷態下留有有氣閥間隙的目的是 BA、防止氣閥與活塞撞擊B、防止在運轉中氣閥關閉不嚴C、到氣前期早開晚關的目的142、柴油機氣閥間隙增大，將會引起進、排氣閥 CA、開啟提前角增大，關閉延遲角減小B開啟提前角減小，關閉延遲角增大C開啟提前角減小，關閉延遲角減小143、當氣閥間隙過小時，將會造成 CA撞擊嚴重，磨損加快B發出強烈噪音C氣閥關閉不嚴，易于燒蝕144、間隙過大時，將會造成 AA氣閥開啟持續角減小B氣閥受熱后無膨脹余地C氣閥與閥座撞擊加劇145、量氣閥間隙時應注意的事項有 BA機器要在熱態下進行B機器要在冷態下進行C任何狀態下隨時都可測量146、氣閥間隙的大小，一般進氣閥和排氣閥

24、BA一樣大B排氣閥大C大、小隨機型而變147、對于測量氣閥間隙下列說法中錯誤的是 CA氣閥間隙需在柴油機冷態下測量B氣閥間隙數值應按說明書規定調整C測量時將塞尺用力向下壓緊，以免產生誤差四、燃油的噴射設備148、在船用柴油機使用的直接噴射系統中，應用最廣的是 BA分配式B柱塞泵式C電子噴射式149、在噴射系統必須放空氣的情況中，錯誤的是 AA柴油機停車后B系統管路重新連接后C噴油器拆裝后150、船用柴油機廣泛使用的柱塞泵式噴射系統中其主要組成是 CA噴油泵B噴油器CAB151、船用柴油機廣泛使用的噴油泵型式是 AA回油孔式B回油閥式C分配式152、一個良好的噴射系統必須能夠保證具有良好的循環噴

25、油量和 CA噴油定時B噴射質量CAB153、在回油孔式噴油泵中，用柱塞頂面關閉回油孔而用其斜槽開啟回油孔的噴油泵稱為 BA始點調節式B終點調節式C始終點調節式154、在回油孔式噴油泵的柱塞頭部上面無斜槽，下面有斜槽，在改變供油量時，同時會 BA改變供油始點B改變供油終點C改變供油始終點155、在有些大型回油孔噴油泵的柱塞頭部兩側對稱的斜槽，其作用是 BA加工方便B避免柱塞偏磨損C安裝無方向性156、若回油孔式噴油泵的柱塞頭部上下均有斜槽，則該種噴油泵稱 AA始終點調節式B始點調節式C終點調節式157、當柴油機負荷降低時，等壓缸載出油閥使高壓油管殘余壓力的變化 CA增大B降低C維持不變158、等

26、容缷載出油閥在使用中的主要缺陷是 BA結構復雜B低負荷易穴蝕C閥面磨損159、噴油泵出油閥的作用是 CA蓄壓、止回B減壓、止回C蓄壓、止回、減壓160、回油孔噴油泵柱塞發生的單面磨損一般出現的部位 BA斜槽側B斜槽對側C斜槽左側161、多孔式噴油器適用的燃燒室形式是 AA開式B分開式C預燃室式162、在船用柴油機中噴油器的主要作用是 CA定量噴油B定時噴油C燃油霧化163、單孔式噴油器與多孔式噴油器相比，其主要缺點是 CA加工精度要求高B噴孔易結炭C燃油霧化質量差164、單孔式噴油器適用的燃燒室形式是 BA開式B分開式CAB165、大型低速柴油機一般采用的噴油器均為 CA開式B單孔式 C 多孔

27、式166、多孔噴油器與單孔噴油器相比，其主要優點是 BA 孔徑較大 B油粒細，錐角大C油束穿透力強167、在閉式噴油器中，所謂啟閥壓力指 CA噴油器的預緊力B噴油泵的排油壓力C抬升針閥的最低壓力168、液壓啟閥式噴油器的啟閥壓力取決于 CA噴油泵的排出壓力B噴油器內的油壓C針閥彈簧預緊力169、 噴油器的油嘴尖端積炭的主要原因是 AA噴油嘴滴油B后燃C噴油器過冷170、噴油器針閥座磨損而下沉時對噴油器工作的影響是 AA霧化不良B針閥升程變小C密封性變好171、噴油器針閥圓柱密封面磨損產生的主要影響是 BA針閥不是易卡死B各缸噴油不均，轉速不穩C針閥撞擊加重172、噴油器針閥在針閥體內卡緊或咬死

28、的主要原因是 C A燃油中雜質B油溫突變CAB173、當噴油器彈簧斷裂時，不會引起的結果是 CA啟閥壓力降低B霧化不良C噴油延遲174、造成噴油器噴油太早的主要原因是 CA調節彈簧太緊B噴油器濾器堵塞C噴油器調節螺釘松動175、柴油機運轉中若高壓油管脈動微弱、排氣溫度升高且冒黑煙則原因可能是 BA噴油泵柱塞偶件過度磨損B噴油器針閥在開啟位置咬死C燃油溫度太低176、_作用是把噴油泵排出的高壓燃油以霧狀噴入氣缸，以利于形成可燃混合氣 AA 噴油器 B 高壓油管 C 氣閥177、現在船用柴油機廣泛采用的噴油器是 AA 閉式噴油器 B 開式噴油器 C A+B178、為了降低噴油器針閥等運動部件的慣性

29、力對噴油規律的不利影響，應采用的噴油器型式是 AA彈簧下置式B彈簧上置式C冷卻式179、對噴油器的檢查與調整工作一般包括 CA噴油均勻性B關閥壓力C啟閥壓力、霧化質量、密封性180、若某缸噴油器咬死而不能開啟產生的后果是 CA該缸熄火B整機轉速降低CAB181、在運轉管理中如發現噴油器冷卻水箱頂層有燃油存在，其可能原因是 CA噴油器針閥圓柱面漏油B噴油器針閥密封錐面漏油C噴油器針閥體端平面漏油182、當對噴油器進行啟閥壓力檢查與調整時，指出下述各項中錯誤的操作是 CA應該在專用的噴油器霧化試驗臺上進行B檢查前需先檢查試驗臺的密封性C迅速泵油觀察開始噴油時的壓力183、噴油器裝入氣缸時，指出下述

30、各種操作中錯誤的是 CA檢查其與氣缸蓋配合面處有無雜物B檢查其與氣缸蓋配合面的密封處C安裝螺栓預緊力應盡可能大些以免漏氣184、噴油器霧化檢查中發現快速泵油時霧化質量良好且無明顯滴漏，但緩慢泵油時沒達到啟閥壓力，噴孔有油滴溢出，說明 AA針閥與閥座密封不良，不能使用B正常，可以使用C隨機而定185、傾斜針閥45度，觀察其在針閥中自下滑情況，可大致檢查 BA針閥與閥套錐面的密封情況B針閥與閥套柱面的密封情況C針閥與噴油器本體的密封情況五、柴油機主要系統186、現代大型船用柴油機采用的加壓式燃油系統其目的是 AA防止燃油汽化B加速燃油循環C備用燃油系統187、重油系統設有集油柜的作用是 CA可以貯

31、存足夠的燃油B作為壓力緩沖器C收集回油并驅除油氣以便使用188、柴油機在使用燃料油時，霧化加熱器出口燃溫度的高低要依據 BA輸油泵的排出壓力要求B噴油器對燃油粘度的要求C燃油的泵送性能189、燃油系統中燃油流經濾器無壓差，表明 BA濾器臟堵B濾網破損C濾芯裝配不當190、燃油系統中濾器堵塞的現象表現為 BA濾器前燃油壓力急劇升高B濾器前后燃油壓力差增大C濾器前后壓力差變小191、在船舶上對燃油進行凈化處理的主要手段是 CA過濾B沉淀，離心凈化 C A+B192、現代大型船用柴油機采用的加壓式燃油系統，其目的 CA提高噴油泵供油壓力B提高噴射壓力和霧化質量C防止系統發生汽化和空泡193、為了使燃

32、油在沉淀柜能夠充分進行沉淀，按規定至少沉淀 AA12小時B16小時C20小時194、燃油系統中集油柜的作用不包括 CA作為量油柜，測定主機耗油量B主機換油操作時，起緩沖作用C沉淀凈化燃油195、在船上，應當由（）提出加油數量和規格 BA船長B輪機長C三管輪196、加裝燃油時，應當由-主管輪機員檢查裝油管系和開關閥門 BA大管輪 B二管輪 C三管輪197、正式開泵裝油前應當由-輪機員檢查供油的數量和質量 BA大管輪B二管輪C三管輪198、確定加油油艙和數量時，應考慮 BA船的吃水B船的平衡C船的吃水差199、正式開泵裝油前，供受油雙方應規定好 CA供油的數量與質量B供油速度C聯系信號200、裝油

33、過程中，確定油是否進入預定艙位是通過 CA聽油流聲B透氣管出氣情況CA+B201、裝油過程中，為確保安全，油氣擴散區應當禁止 AA明火作業B上高作業C清洗作業202、下列關于燃油系統的管理中錯誤的是 AA不同加油港加裝的同一牌號燃油可混艙B不同牌號的同一油品的燃油不可混艙C燃油流經濾器后壓差超過正常值，則表明濾器臟堵203、艙柜加裝燃油時應 BA不得超過艙柜容量的百分之九十五B不得超過艙柜容易的百分之八十五C同一牌號不同廠家的燃油可混艙204、燃油中硫分的燃燒產物產生腐蝕的條件是 BA壁面溫度高于該產物熔點B壁面溫度低于該產物露點C壁面溫度高于該產物露點205、分油機油水分界面的最佳位置是 B

34、A重力環的外邊緣B分離盤的外邊緣C分離筒頸蓋的外邊緣206、離心式分水機 CA僅能分離水B能同時將水和雜質全部全部分離出來C主要分離水，也可以分離部分機械雜質207、分雜機是一種（）離心機 BA只能分離水，不能分離雜質B只分離雜質C分離雜質也能分出部分的水208、分油機盤架上有一圈分配孔的是 BA分雜機 B分水機 C A+B209、分油機重力環的內半徑，即是分油機的 BA出油口半徑B出水口半徑C分離筒半徑210、分油機分離滑油時的最佳分油量一般選擇銘牌額定分油量的 BA二分之一B三分之一C五分之一211、分油機分離燃油時的分油量一般選擇額定分油量的 AA二分之一B三分之一C五分之一212、離心

35、式分油機的出水口直徑 AA大于出油和進油口直徑B大于進油口直徑小于出油口直徑C等于重力環外徑213、分油機最佳分離量的確定，應根據 CA分離溫度B分油機類型CA+B214、分油機出水口大量跑油原因可能是 AA重力環口徑太大，水封水太少B分離溫度太高C分離筒內積渣過多215、分雜機與分水機相比，結構上最大的區別是 CA分雜機不設重力環B分雜機的盤架無孔CA+B216、分油機分離油的密度大，則選擇 AA小口徑的重力環B大口徑的重力環C大排量分油機217、分油機中被分離油料加熱溫度一般由（）確定 BA分離量B油料粘度C油料含水量218、分油過程中油加熱的目的是 CA降低油的粘度B提高流動性C提高雜質

36、、水和油之間的密度差219、分油機有重力環的是 BA 分雜機 B 分水機 C A+B220、船用柴油機潤滑系統中滑油泵的出口壓力在數值上應保證 AA各軸承連續供油B抬起軸頸C保護軸頸表面221、潤滑系統中滑油泵的出口壓力應 AA大于海水壓力B小于海不壓力C保證抬起軸頸222、滑油冷卻器冷卻效果下降的分析中不正確的是 AA冷卻器管子破損泄漏B冷卻水泵故障C冷卻器管子堵塞223、柴油機潤滑系統中，滑油冷卻器進出口溫度差一般在 BA8至10度B10至15度C10至20度224、下列關于潤滑系統管理中錯誤的是 CA備車時，應開動滑油泵B滑油溫度過高時，易使滑油氧化C停車后，應立即停止滑油泵運轉225、

37、滑油供油壓力不足會導致 CA滑油氧化變質B滑油消耗增加C機件磨損加劇226、柴油機停車后，滑油系統應繼續運行約 AA20分鐘B40分鐘C60分鐘227、滑油供油壓力過高可能會導至 CA接合面漏油B滑油氧化變質CA+B228、柴油機冷卻系統的冷卻水，合理的流動路線和調節方法應該是 BA冷卻水自下而上流動，調節進口閥開度大小控制溫度B冷卻水自下而上流動，調節出口閥開度大小控制溫度C冷卻水自上而下流動，調節出口閥開度大小控制溫度229、柴油機膨脹水箱的作用是 CA放氣B補水CA+B230、在柴油機強制液體冷卻系統中，最理想的冷卻介質是 BA滑油B淡水C海水231、柴油機冷卻水質應處理，這是因為水中含

38、有 CA堿性B雜質C鹽分232、一般開式循環海水冷卻柴油機的缸套腐蝕主要由（）引起 BA空泡腐蝕B電化學腐蝕CA+B233、柴油機冷卻空間因結垢使冷卻水進出口溫差太小而造成的危害，其中一個不正確的說法是 CA零件易出現過度磨損，甚至咬死B潤滑效果變差C易產生低溫腐蝕234、關于冷卻系統的不正確說法 BA可用付機循環淡水對主機暖缸B氣缸冷卻水出口溫度低一些比較安全C采用閉式循環冷卻系統比開式好235、為了保證柴油機經濟而可靠地工作，其冷卻水出口溫度在數值上就 CA接近允許下限值B取允許限中值C接近允放許上限值236、主機氣缸冷卻水系統管理中，說法錯誤的是 AA進港用低位海底閥B淡水壓力應高于海水

39、壓力C定期清洗海底閥的海水濾器237、當柴油機在運轉中，若淡水溫度偏高應 BA開大海水管路上的旁通閥B關小海水管路上的旁通閥C關小淡水閥238、柴油機冷卻系統中淡水和海水的壓力應該 AA淡水壓力大于海水壓力B無規范規定C海水壓力大于淡水壓力239、膨脹水柜水位波動或冒泡，水中有碳粒其原因是 BA活塞裂紋B缸套或缸蓋裂穿C冷卻水出口溫度過高六、柴油機的調速裝置240、根據船舶主機的工作特點，按我國有關規定主機必須裝設有調速器是 BA全制式調速器B極限調速器C單制調速器241、直連螺旋槳并裝有極限調速器的船舶主機運轉中，當油門一定時，若海面阻力增加，主機的運轉工況變化是 AA轉速降低后穩定工作B增

40、大油后穩定工作C轉速增加后穩定工作242、船用發電柴油機組運轉中油門一定穩定工作，若船舶耗電量增加，則該機組的運轉工況變化是 BA轉速自動降低穩定工作B增大循環供油量后轉速稍有下降穩定工作C轉速自動降低到停止243、直連螺旋槳并裝有極限調速器的船舶主機運轉中油門一定，若海面阻力降低，該主機的運轉工況變化是 CA轉速降低后穩定工作B減少油門后穩定工作C轉速增加后穩定工作244、某船用發電柴油機組運轉中，若船舶耗電量突然降低，則該機組的運轉狀態變化是 AA循環供油量降低轉速稍有增加穩定工作B轉速自動升高穩定工作C轉速自動升高到飛車245、裝有全制調速器的船用主機，當調速器故障而改為手動操縱時，其運

41、轉中出現的最大危險 CA海面阻力增大，主機轉速自動降低B運轉中主機轉速波動而不穩定C在惡劣氣候，主機將發生超速危險246、柴油機裝設調速器的主要目的是，當外界負荷變化通過改變（）來維持或限制柴油機規定轉速 CA噴油壓力B噴油定時C循環供油量247、船用發電柴油機必須裝設的調速器是 BA液壓調速器B定速調速器C極限調速器248、能保證柴油機在全工況范圍內可在設定的轉速穩定工作的調速器是 CA極限調速器B定速調速器C全制式調速器249、用于限制柴油機轉速不超過某規定值，而在此定值之下不起調節作用的調速器稱 AA極限調速器B定速調速器C全制式調速器250、按我國有關規定，必須裝設超速保護裝置的柴油機

42、是 CA標定功率大于220KW的船用主機B標定功率大于220KW的船用發電柴油機CA+B251、在任何負荷下直接調節供油量以保持柴油機在預定轉速下穩定運轉的高速器是 C A、極限高速器 B 全制式高速器 C 定速高速器252、下述關于超速保護裝置論述中不正確的是 AA它是極限調速器的一種B它自身無調速特性C它是一種安全裝置253、超速保護裝置的作用是 BA維持發動機穩定運轉 B柴油機超速時使柴油機立即降速或停車 CA+B254、根據我國有關規定，超速保護裝置的作用是 AA防止主機轉速超過120%，發電柴油機轉速超過115%B防止主機轉速超過110%，發電柴油機轉速超過115%C防止主機轉速超過

43、115%，發電柴油機轉速超過120%七、柴油機起動、換向和操縱系統255、根據我國海船建造規范規定，起動空氣瓶的總容量在不補充充氣情況下，對可換向柴油機正倒車交替進行起動 BA至少連續起動12次 B至少冷機連續起動12次 C至少冷機連續起動8次256、根據我國海船建造規范規定，起動空氣瓶的總容量在不補充充氣情況下，對每臺不能換向的主機起動 BA至少連續起動12次B至少冷機連續起動6次C至少熱態連續起動6次257、根據我國海船建造規范規定，起動空氣瓶應保證至少 BA有2個空氣瓶，瓶內壓力為1.5至2.5MPAB有2個空氣瓶，瓶內壓力為2.5至3.0MPAC有3個空氣瓶，瓶內壓力為3.0至3.5M

44、PA258、為了保證船用四沖程柴油機曲軸停在任何位置均能可靠地用壓縮空氣起動，則最少氣缸數不少于 BA四個B六個C八個259、為了保證船用二沖程柴油機曲軸停在任何位置均能可靠地用壓縮空氣起動，則最少氣缸數不少于 AA四個B六個C八個260、柴油機起動時，起動空氣應在（）進入氣缸 BA壓縮行程B膨脹行程C進氣行程261、倒車運行的柴油機，當停油后需要減壓制動時，壓縮空氣必須在（）排出氣缸 CA正車壓縮沖程初期B正車膨脹沖程末期C倒車壓縮沖程末期262、關于壓縮空氣起動裝置的錯誤是 AA進入氣缸的空氣要經過空氣分配器B空氣分配器由起動控制閥控制C避免起動控制閥控制263、氣缸起動閥的啟閉是由（）控

45、制 CA空氣總管截止閥B主起動閥C起動空氣分配器264、在壓縮空氣起動系統中，氣缸起動閥的啟閉時刻和啟閉順序均由下列（）控制 BA起動控制閥B空氣分配器C主起動閥265、柴油機氣缸起動閥的起動定時，主要與下列（）因素有關 BA柴油機的轉速B柴油機的機型C柴油機的氣缸數目266、在壓縮空氣起動裝置中，主起動閥是由下列（）控制的 AA起動控制閥B空氣分配器C氣缸起動閥267、常用的單氣路控制氣缸起動閥啟閥活塞結構形式是采用 AA單級活塞式起動閥B平衡活塞式起動閥C分級活塞式起動閥268、通常雙氣路控制式氣缸起動閥的啟閥活塞結構形式是采用 CA單級活塞式起動閥B平衡活塞式起動閥C分級活塞式起動閥26

46、9、能夠全部滿足對氣缸起動閥要求的氣缸起動閥的結構型式是 CA平衡式B單向閥式C雙氣路控制式270、柴油機起動系統中主起動閥位于 BA空氣瓶與起動控制閥之間B空氣分配器與氣缸起動閥之間C起動控制閥與空氣分配器之間271、柴油機在運行中引起起動空氣總管發熱的原因是 CA空氣瓶氣壓太高B進、排氣閥漏氣C氣缸起動閥漏氣272、轉盤式空氣分配器經拆裝后重新裝配時，應使與分配盤上的橢圓孔所連通的氣缸正好處于 CA進氣沖程B壓縮沖程C膨脹沖程273、采用雙凸輪軸需要作軸向移動的是 AA雙凸輪換向B機械差動換向C液壓差動換向274、雙凸輪換向裝置在換向過程中的動作是 CA超前差動B液壓差動C凸輪軸軸向移動275、關于換向機構故障不正確的說法是 CA閥件咬死B油管堵塞C滑油