1、水工建筑物進水閘設計書第一章設計資料和樞紐設計1、設計資料1.1 工程概況前進閘建在前進鎮以北的團結渠上是一個節制閘。 本工程等別為等， 水閘按 3 級建筑物設計。該閘有如下的作用：（ 1）防洪。當勝利河水位較高時，關閘擋水，以防止勝利河的高水入侵團結渠下游兩岸的底田，保護下游的農田和村鎮。（ 2）灌溉。 灌溉期引勝利河水北調，以灌溉團結渠兩岸的農田。（ 3）引水沖淤。 在枯水季節。引水北上至下游紅星港，以沖淤保港。1.2規劃數據（ 1）團結渠為人工渠， 其斷面尺寸如圖 1 所示。渠底高程為 2194.5m，底寬 50m，兩岸邊坡均為 1：2 。（比例 1： 100）2205.81:21:22

2、194.5圖 1團結渠橫斷面圖（單位：m）3為：閘上游水位2201.83m，閘下游水位 2201.78m；冬春枯水季節，由前進閘自流引水至下游紅星港，引水流量為100 m3 / s ，此時相應水位為：閘上游水位2201.44m，閘下游水位 2201.38m。（ 3）閘室穩定計算水位組合： 設計情況，上游水位 2204.3m，下游水位 2201.0m；校核情況，上游水位 2204.7m, 下游水位 2201.0m。消能防沖不利情況是： 上游水位 2204.7m, 下游水位 2201.78m，引水流量是 300 m3 / s（ 4）下游水位流量關系：流量 m3 s0.0050.00100.0015

3、0.00200.00250.00300.002201.02201.22201.32201.52201.62201.72201.7水位 H(m)0084648（ 5）地質資料： 根據地質鉆探報告，閘基土質分布情況見下表：層序高程（ m）土質概況標準貫入擊數（擊）2205.75-219604重粉質壤土2196.4-2194.7松散粉質壤土2194.7-2178.7堅硬粉質粘土（局部含鐵錳結核）9-13815-21根據土工試驗資料，閘基持力層堅硬粉質粘土的各項參數指標為：凝聚力C=60.0Kpa；摩擦角19 °；天然孔隙比e=0.69 ；天然容重20.3KN/m 3建閘所用回填土為砂壤土，

4、其摩擦角26o ，凝聚力 c0kPa ，天然容重3度。18 kN m 。本地區地震烈度在 6（ 6）本工程等別為 III 等，水閘按 3 級建筑物設計。（ 7）閘上有交通要求， 閘上交通橋為單車道公路橋， 橋面凈寬 4.5m, 總寬 5.5m，采用板梁結構。每米橋長約種80KN。（詳見設計書插圖）（ 8）該地區“三材”供應充足。閘門采用平面鋼閘門，尺寸自定，由工廠加工。不考慮風浪的作用，勝利河為少泥沙河道（含少量推移質泥沙）2. 樞紐設計2.1 進水口防沙設施設計勝利河為少泥沙河流， 防沙要求不高， 為防止泥沙進入引水渠， 防沙設施設攔沙坎即可，水電站進水口設計規 DL/T5398-2007

5、中規定其高度為2.5m3m，取其高度為 2.5m。2.2引水渠的布置 取水方式確定 : 由于勝利河為少泥沙河道，防沙要求不高，且取水期間河道的水位和流量能夠滿足取水要求，故取水方式可設計成無壩取水。 引水口位置選擇 : 勝利河在流經灌區時有一個明顯的彎道，可利用彎道環流原理，將引水渠的引水口設在勝利河凹岸頂點位置稍偏下游處， 該位置距彎道水流拐點的長度可由公式計算：LKB4R/B1式中： L 進水閘至引水口彎道起點的距離K 與渠道分沙比有關的系數一般取0.6 1.0 （K=0.8）R 河道的彎道半徑 B 河道河槽的寬度由此可確定引水口位置 引水渠的方位確定 : 為使彎道水流平順進入引水渠， 根

6、據規，取引水渠中心線與河道水流方向夾角即引水角不超過 30 度。（取 25 度）第二章閘孔設計1. 閘室結構設計1.1閘室結構型式的確定由于閘室地基土質為堅硬粉質粘土 , 土質均勻 , 承載力較大 , 因此選用整體式平底板閘室， 且閘前水位最大可達到 2204.7-2194.5=10.2m ，最低水位可達 2201.44-2194.5=6.94m ，水位變幅 3.26m，為減少閘門高度，因此設計成胸墻式閘室。1.2堰型選擇由于水閘有防洪沖淤的任務，故堰型采用寬頂堰，它有利于泄洪，沖沙，排污，且泄流能力穩定，結構簡單，施工方便。1.3確定閘頂高程設計情況下，上游水位2204.3m，下游水位 22

7、01.0m；校核情況下，上游水位2204.7m, 下游水位 2201.0m。不考慮風浪情況，則課本76 頁公式 3-78 chc2204.30.72205.0mH maxhc2204.70.52205.2m 校所以取 H2205.2m1.4確定閘底板高程閘底板應盡可能置于天然堅實的土層上， 在滿足強度等條件下， 高程應盡可能高一些。一般情況下，閘底板高程定為 2194.5 m，和河底齊平。2. 確定閘門孔口尺寸2.1計算閘孔總凈寬灌溉期：上游水位2201.83m，下游水位 2201.78m，流量 300 m3 / s上游水深 H2201.832194.57.33m ，下游水深 hs2201.7

8、82194.57.28m過水斷面 A(14.66 250 50) 7.33 2473.96m2上游行近流速v0Q300msA0.633 /473.96行近水頭 H 0Hv021.00.63327.35m2g7.339.812hs7.280.990.8屬淹沒出流。H 07.35由水閘設計規 SL2652001 查得當 hs0.99 時，0.36H 0初步設計認為 m0.385 ，0.90由公式 L0Q3/ 2300327.27mm2g H00.360.900.38529.8107.35枯水季節：上游水位2201.44m，下游水位 2201.38m，流量 100 m3 / s上游水深 H2201.

9、442194.5 6.94m ，下游水深 hs2201.38 2194 .5 6.88m過水斷面 A(13.88250 50) 6.94 2443.33m2上游行近流速v0Q100msA0.226 /443.33行近水頭 H 0Hv021.00.22622g6.949.816.943m2hs6.880.9910.8屬淹沒出流。H 06.943由水閘設計規 SL2652001 查得當 hs0.99 時，0.36H 0初步設計認為 m0.385 ，0.90Q由公式 L0m2g H3/ 201009.89m0.360.900.38529.816.9433/ 2由于應選用最大過閘單寬流量，故應選最大閘

10、孔總凈寬，因此綜合兩種情況, 閘孔總凈寬取值為 27.27m。此時單寬流量 qQ30011m3 /( s* m) ，由地質資L027.27料知閘地基處為堅硬粉質粘土，可取20-25 m3 /( s* m) ，故滿足要求2.2 孔數及單孔寬度的選定為了保證閘門對稱開啟， 使水流過閘均勻， 孔數宜采用單數。 我國大中型水閘單孔寬度一般采用 8-12m, 故選 n 3孔，選單孔凈寬 l0 9m 。根據規上游閘墩頭部均采用半圓形，下游閘墩頭部采用流線形，厚d 2m ，邊墩取 1.5m閘孔總寬度為： L1 nl 0 (n 1) d 3 9 2 2 31m渠道寬 50.0m，閘室總寬度應與渠道寬度相適應，

11、兩者的比值為31/50=0.62 大于 0.60.75 ，符合要求。閘孔尺寸示意圖見圖 2-1 （比例 1： 100）圖 2-1 閘孔布置圖（單位： m）2.3水閘泄流能力驗算（查閱水閘設計規SL265-2001）灌溉期過流驗算：上游水位 2201.83m，下游水位 2201.78m，流量 300 m3 / s對于中孔： l0 9m ， d2mz 1 0.171(1l0) 4l 01 0.171 (19 ) 4100.97l0dl 0 d92102對于邊孔： l09m ， bb(5034)/27.33222.66mb1 0.171(1l0)l 0d4dl 0bbbb2l 0210.171(19

12、)490.919122.669121.16則z( n1)b0.97(3 1)0.910.95n3水閘泄流能力QmL02g H 03 / 20.360.950.385272 9.81 7.353/ 2313.78m3 / s大于 300 m3 / s 滿足要求 。枯水期過流驗算：上游水位2201.44m，下游水位2201.38m，流量100m3 / s對于中孔： l09m ， d2mz1 0.171(1l0) 4l 0d10.171(19)490.97l0dl 09292對于邊孔： l09m ， bb(5034)/26.94221.98mb1 0.171(1l0)l 0d4dl 0bbl 0bb

13、2210.171(19)490.91120.38120.3899則z( n 1)b0.97(31)0.910.983n3水閘泄流能力QmL02g H 03 / 20.360.9830.3852729.816.943 / 2297.90m3 / s大于 100m3 / s 滿足要求。第三章消能防沖設計1. 消力池設計1.1 確定消能型式由于本閘所處渠道底部為粉質粘土，抗沖刷能力較低，故采用底流式消能。1.2 確定消能計算工況由第二章計算已知， 灌溉期和枯水期水位時閘門全開引水，均為淹沒出流， 無須消能。當引水流量為300 m3 / s ，上游水位 2204.7m，下游水位 2201.78m 時，

14、為最不利的工況，取該工況為計算工況1.3計算工況時上下游水面連接形態的判別引水流量為 300 m3 / s ，上游水位 2204.7m，下游水位 2201.78m；上游水位 H2204.72194.510.2m ，下游水位 hs2201.782194.57.28m該工況情況下，關閘擋水，部分閘門不完全開啟，下游水位較低，閘孔射流速度大，最容易造成渠道的沖刷。 消力池設計采用挖深式消力池，消力池首端寬度采用閘孔總寬 b1=31m，末端寬度采用河底寬度b250m 。為保證水閘安全運行，可以規定閘門的操作規程，本設計按閘孔對稱方式開啟運行，分別為開啟 3 孔和中間 1 孔當閘門不完全開啟， 閘孔射流

15、速度較大， 比閘門完全開啟時更容易引起渠床的沖刷，取閘門相對開啟從 0.1-0.65 （大于 0.65 屬于堰流）過水斷面 A(50 210.2)10.2 718.08m2上游行近流速v0Q300msA0.418 /718.08行近水頭 H 0Hv021.00.41822g10.29.8110.21m2下游水深 ht2201.782194.5 7.28m寬頂堰閘孔出流流量公式Q1enl02gH 0 ， 1'1'e / H 0' 由相對開啟高度 e/ H查水力學 268 頁表 9-7可得，取 0.95hc 0' e ，假設水躍在最小收縮斷面開始發生，由水閘設計規可

16、得：躍后水深 hc 02hc0 (18 q21)( b1 ) 0.25 ，根據 hc02 和 ht 的關系判別水躍形態2ghc30b2開啟開啟相對開啟 垂直收縮閘孔流量單寬流 收縮斷面 躍后水 下游水深孔數 n 高度 e 高度 e/H系數 系數 1 泄流量 Q 量 q水深 hco 深 hco2 ht流態30.510.050.610.54105.243.90.312.697.28淹沒式31.020.10.620.54210.417.790.633.677.28淹沒式31.530.150.620.53309.7611.450.944.357.28淹沒式32.040.20.620.52405.231

17、51.264.847.28淹沒式32.550.250.620.51496.7918.41.595.207.28淹沒式33.060.30.930.71829.9330.742.836.307.28淹沒式33.570.350.630.50681.8725.252.245.867.28淹沒式34.080.40.630.49763.6928.282.586.027.28淹沒式34.590.450.640.49859.1631.822.936.287.28淹沒式35.10.50.650.48935.1434.643.296.357.28淹沒式35.610.550.650.471007.2237.33.6

18、66.377.28淹沒式36.120.60.660.461075.4139.834.056.357.28淹沒式10.510.050.610.5434.983.890.312.677.28淹沒式11.020.10.620.5469.957.770.633.667.28淹沒式11.530.150.620.53102.9811.440.944.347.28淹沒式12.040.20.620.52137.3115.261.264.937.28淹沒式12.550.250.620.51165.1618.351.595.187.28淹沒式13.060.30.930.71275.9230.662.836.177

19、.28淹沒式13.570.350.630.50226.7025.192.245.847.28淹沒式14.080.40.630.49253.9028.202.586.007.28淹沒式14.590.450.640.49285.6431.742.936.267.28淹沒式15.10.50.650.48310.9034.543.296.337.28淹沒式15.610.550.650.47334.8637.203.666.357.28淹沒式16.120.60.660.46357.5341.734.056.727.28淹沒式1.3.2 驗算計算工況閘門全開自由堰流狀態下水躍形態由迭代公式求收縮水深 hc

20、i1qhci )2g( H 0q3009.68m3 /( s* m) ，0.95令 h10 ；代入迭代公式可得：31h20.7199 m ， h3 0.7467m ， h40.7478m ， h50.7482m ， h6 0.7482m ，由此可得 hc 0.7482m 0.748m假設水躍在最小收縮斷面發生，躍后水深hc02 hc0( 18 q21)( b1 )0.254.18m2ghc30b2hc 02ht ，故也發生淹沒式水躍1.3.3 結論由以上計算可知， 上下游水位的連接形態為淹沒式水躍， 這種情況對底部沖刷不太嚴重，不需要修建消力池 , 但應按要求設計相應的護坦。1.4護坦尺寸設計

21、閘孔按 1 孔和三孔對稱開啟時時躍前水深和躍后水深最大差值為4.93-1.26=3.67m 。以此為計算控制工況水躍長度 L j6.93.67 25.32 m ；按規取0.75考慮到閘底板的厚度，按規取2m，護坦與閘底板用斜坡連接，坡度 1：4護坦長度 LsjLsLj140.7525.3222.99m ，取 Lsj23m護坦厚度 tk1qH， k1 取 0.152 ， q15.26m3 /( s* m) ， H 為上下游水位差t k1qH0.15215.262.920.776m ，取 t1m1.4.2 閘門全開自由堰流狀態時躍前水深和躍后水深差值為hc02hc4.180.748 3.432m水

22、躍長度 L j6.93.43223.68m ；按規取0.75護坦長度 LsjLsLj140.7523.6821.76m護坦厚度 tk1qH， k1 取 0.152 ， q300 11m3/( s* m) ， H 為上下游水位差27t k1qH0.152112.920.659m1.4.3 綜合以上計算情況，可以確定護坦長度LSJ23m ，護坦厚度 t 1m2. 海漫的設計水流經過護坦淹沒式消能， 雖已消除了大部分多余能量， 但仍留有一定的剩余動能，特別是流速分布不均，脈動仍較劇烈，具有一定的沖刷能力。因此，護坦后仍需設置海漫等防沖加固設施，以使水流均勻擴散， 并將流速分布逐漸調整到接近天然河道的

23、水流形態。根據實際工程經驗，海漫的起始段采用長為 8 米的水平段 , 其頂面高程與護坦齊平 , 水平段后采用 1:10 的斜坡 , 以使水流均勻擴散；為保護河床不受沖刷，海漫結構采用干砌石海漫結構按公式 Lk2qH ， H 為上下游水位差k2 為渠床土質系數，根據地質資料渠床為粉質粘土取k210q 為護坦出口處單寬流量，取最大值 q30011m3 /(s * m)27L k2 q H 10 11 2.9243.36m ，取為 44m根據實際工程經驗，海漫的起始段采用長為 10 米的水平段 , 其頂面高程與護坦齊平 , 水平段后采用 1:10 的斜坡 , 以使水流均勻擴散；為保護河床不受沖刷，海

24、漫結構采用干砌石海漫結構3. 防沖槽設計水流經過海漫后， 盡管多余能量得到了進一步消除， 流速分布接近河床水流的正常狀態，但在海漫末端仍有沖刷現象。 為保證安全和節省工程量， 在海漫末端設置防沖槽。海漫末端的河床沖刷深度按公式t ''1.1q 'tv0q ' 為海漫末端單寬流量，由消能防沖設計水位組合取q'30011m3 /( s* m)27v0 為土質的不沖流速，查農田水利學112 頁表 4-12 ，取為 0.85m/s ；t 為海漫末端河床水深，海漫前端水深為2201.78 2194.5 7.28m ，海漫 10m水平段后有 1:10的斜坡段，斜坡水

25、平長度42834m則斜坡段在垂直向下降3.2m，即 t7.283.410.68mt ''1.1q't1.11110.683.56mv00.85故取防沖槽深度為 3.6m，槽頂高程與海漫末端齊平，底寬取5m，上游邊坡系數為 2，下游邊坡系數為 3。并在海漫末端預留足夠塊徑大于30cm的石塊，單寬拋石量 V At ''3 3.610.8m3 （A 值按經驗取2-4 ）第四章地下輪廓設計1. 地下輪廓布置形式1.1綜合說明按照防滲和排水相結合的原則， 在上游側采用鋪蓋、 板樁、齒墻等防滲設施，延長滲徑，以減小作用在底板上的滲流壓力， 降低閘基滲流的平均坡降；

26、在下游側設置排水反濾設施， 如面層排水、 排水孔排水或減壓井與下游連通， 使地基滲水盡快排出，防止在滲流出口附近發生滲透變形。由于粘性土地基不易發生管涌破壞， 底板與地基間的摩擦系數較小， 在布置地下輪廓時， 主要考慮降低作用在底板上的滲流壓力。 為此，在閘室上游設置水平防滲，而將排水設施布置在護坦底板下。 由于打樁可能破壞粘土天然結構， 故粘性土地基不設板樁。（具體圖樣見 CAD大圖）1.2最小防滲長度的確定防滲長度應滿足式LCH 的要求。根據地基為堅硬粉質粘土，滲徑系數C為 43 ，取大值 4，取校核情況上游水位 2204.7m 下游水位 2201.0m。則上下游水位差 H 2201.7

27、2201.0 3.7m 。于是 L CH 4 3.7 14.8m 。2. 閘底板設計2.1閘底板長度計算閘底板順水流方向長度，據閘基土為堅硬粉質粘土，閘室底板取 (2.5 4.0) H 為安全起見取系數為 4， H 上下游最大水位差為 3.7mL底4.03.714.8m綜合考濾取上部結構布置及地基承載力等要求，確定閘底板長 15m，齒墻深取 1m，在輪廓線上長度取2m，與底板聯成一體2.2閘底板厚度計算閘底板厚度 t(1 / 61 / 8)l0 ( l 0 為閘孔凈寬，為9m)t(9 / 69 / 8) m ，取 t2m2.3閘底板結構底板結構在垂直水流的長度上按經驗每 25m分段，每隔 3m

28、分橫縫，防止溫度變形和不均勻沉降。3. 鋪蓋設計3.1鋪蓋材料選擇為充分利用灌區資源， 減少投資，鋪蓋采用粘土鋪蓋； 為防止鋪蓋被水流沖刷，應在其表面鋪砂層，然后再砂層上在鋪設單層或雙層塊石護面。3.2鋪蓋尺寸確定鋪蓋長度 L鋪（35） H, H 為上下游最大水位差取 3.7mL鋪 43.714.8m，取 L鋪 15m為方便施工，鋪蓋上游端取1m，末端為 2m，以便和底板連接。校核地下輪廓線的長度：根據以上設計數據，實際地下輪廓線長度L151530m14.8m ，滿足要求。4. 側向防滲4.1上游翼墻設計上游翼墻除擋土外， 最主要的作用是將上游來水平順導入閘室，其次配合鋪蓋其防滲的作用。其平面

29、布置要與上游進水條件和防滲設施相協調。順水流流向的長度應滿足水流要求，上游段插入岸坡，墻頂要超出最高水位0.5-1.0m，則上游翼墻頂部高程H 上2204.71.02205.7m4.2 下游翼墻設計下游翼墻除擋土外， 最主要的作用是引導出閘水流均勻擴散，避免出現回流漩渦等不利流態。 翼墻平均擴散角采用7°-12 °, 順水流流向的投影長度應大于或等于護坦長度 23m，下游插入岸坡，墻頂一般高出最高泄洪水位。則下游翼墻墻頂高程 H 下2201.780.52202.28m4.3翼墻布置形式根據地基條件，翼墻采用曲線式，從邊墩開始向上游延伸鋪蓋的長度15m，向下游延伸護坦的長度2

30、3m 后，上下游翼墻以圓弧的形式轉彎90°后與岸邊連接，使水流條件和防滲效果好5. 排水止水設計5.1排水設計水平排水：水平排水采用反濾層排水，形成平鋪式。排水反濾層一般是由 2-3 層不同粒徑的砂和砂礫石組成的。 層次排列應盡量與滲流的方向垂直， 各層次的粒徑則按滲流方向逐層增大。該水閘中的反濾層設計由碎石、 中砂和細砂組成，其中上部為 20cm厚的碎石，中間為 10cm厚的中砂，下部為 10cm厚的細砂。如下圖所示：反濾層布置圖（單位 cm）5.1.2鉛直排水：本水閘在護坦底板上設置三排排水孔，排距1.5 m采用梅花形cm 孔距為m。布置，孔徑取 10 ,35.1.3側向排水：

31、側向排水布置應根據上、 下游水位、墻體材料和墻后土質以及地下水位變化等情況綜合考慮，并應與閘基排水布置相適應， 在空間上形成防滲整體。5.2 止水設計凡具有防滲要求的縫，都應設止水設備。止水分鉛直止水和水平止水兩種。前者設在閘墩中間、 邊墩與翼墻間以及上游翼墻鉛直縫中；后者設在黏土鋪蓋保護層上的溫度沉陷縫、護坦與底板溫度沉陷縫、翼墻和護坦本身的溫度沉陷縫。在黏土鋪蓋與閘底板沉陷縫中設置瀝青油毛氈止水。典型的縫間止水如下圖橫縫止水片瀝青油毛氈典型的縫間止水示意圖第五章滲流計算閘底板的滲透壓力計算采用改進的阻力系數法。地基土為堅硬粉質粘土， 厚度為 T2194.72178.716m, 不透水厚度較

32、大，所以應計算有效深度TeL0 15 15 30 m ， S02 13m ， L0 / S0 30 / 3 10 5計算深度 Te 0.5L0 0.53015m 16m ，故有效深度 Te 計算。1. 設計洪水位情況1.1滲流損失水頭計算設計情況下上游水位2204.3m，下游水位 2201.0m，水位差 H3.3m典型流端的阻力系數計算參照水工建筑物310 頁表 6-4進口處修正系數1 計算11.2111.2110.801.02 (S'15112(T')20.059)12 ()22 (0.059)TT1313h '1h 0.8 0.4230.338m11 h10.423

33、0.3380.085mh2 h1 ，所以h2'h2h10.9960.085 1.081m出口處修正系數2 計算11.2111.2110.861.0'2 (S'2 ( 312(T)20.059)12 (13)20.059)TT1515h9'2h9 0.860.4220.363m h90.422 0.3630.059mh8h9 ，所以 h8'h8h90.1510.059 0.21m水頭損失列于下表各段滲透壓力水頭損失（單位：m）編號名稱計算公式SS1S2TL hihi' 進口段=1.5*(S/T)1.5+0.4411150.4670.423 0.33

34、8 鋪蓋水平段=(L-0.7*(S1+S2)/T011315 1.1000.996 1.081 齒墻垂直段=2/3.14*ln cot/4*(1-S/T)1130.0770.0700.070 齒墻水平段=(L-0.7*(S1+S2)/T00122 0.1670.151 0.151 齒墻垂直段=2/3.14*ln cot/4*(1-S/T)1130.0770.0700.070 底板水平段=(L-0.7*(S1+S2)/T111315 1.0460.947 0.946 齒墻垂直段=2/3.14*ln cot/4*(1-S/T)1130.0770.0700.070 齒墻水平段=(L-0.7*(S1+

35、S2)/T00122 0.1670.151 0.151 出口端=1.5*(S/T)1.5+0.4411150.4670.423 0.422總和3.6453.300 3.299計算示意圖如下：（比例 1：100） 2204.3m 2201.0m 2194.5m 水閘水頭損失計算圖（單位：m）水閘滲透壓力分布圖（單位：m）各點的滲透壓力值列表如下各角點的滲透壓力值（單位： m）H 1H 2H 3H 4H 5H 6H 7H 8H 92.981.881.811.661.50.640.570.4201.2閘基滲透變形驗算出口處的逸出坡降h9'0.4220.422 0.7 0.8J 為 J'

36、;1S堅硬粘土的出口段容許坡降為0.70 0.80 ，小于容許值，滿足要求。2. 校核洪水位情況2.1滲流損失水頭計算校核情況下上游水位2204.7m，下游水位 2201.0m，水位差 H3.7m典型流端的阻力系數計算參照水工建筑物310 頁表 6-4進口處修正系數1 計算11.2111.2110.801.0'2 (S'12 (15) 22 ( 112(T)20.059)0.059)TT1313h '1h 0.8 0.4740.379m11 h10.4740.3790.095mh2 h1 ，所以h2'h2h1 1.117 0.095 1.212m出口處修正系數2

37、 計算11.2111.2110.861.012(T '2 (S'( 3)20.059)12 (13)220.059)TT1515h9'2 h90.860.473 0.407m h9 0.473 0.4070.067mh8'h8 h90.1690.0670.236mh9 ，所以 h8水頭損失列于下表編號名稱計算公式SS1S2TL hihi'進口段=1.5*(S/T)1.5+0.4411150.4670.4740.379鋪蓋水平段=(L-0.7*(S1+S2)/T011315 1.1001.1171.212齒墻垂直段=2/3.14*ln cot/4*(1-S

38、/T)1130.0770.0780.078齒墻水平段=(L-0.7*(S1+S2)/T00122 0.1670.1690.169齒墻垂直段=2/3.14*ln cot/4*(1-S/T)1130.0770.0780.078底板水平段=(L-0.7*(S1+S2)/T111315 1.0461.0621.061齒墻垂直段=2/3.14*ln cot/4*(1-S/T)1130.0770.0780.078齒墻水平段=(L-0.7*(S1+S2)/T00122 0.1670.1690.236出口端=1.5*(S/T)1.5+0.4411150.4670.4740.407總和3.6453.7003.7

39、0各段滲透壓力水頭損失（單位：m）計算示意圖如下：（比例 1：100） 2204.7m 2201.0m 2194.5m 水閘水頭損失計算圖（單位：m）水壓力沿閘基分布如下圖所示： （比例 1：100）水閘滲透壓力分布圖（單位：m）各點的滲透壓力值列表如下各角點的滲透壓力值單位（ m）H 1H 2H 3H 4H 5H 6H 7H 8H 93.342.112.031.861.780.720.640.4101.2閘基滲透變形驗算出口處的逸出坡降h9'0.4070.407 0.7 0.8J 為 J'1S堅硬粘土的出口段容許坡降為0.70 0.80 ，小于容許值，滿足要求。第六章閘室結構布置1. 閘室的底板采用整體式平底板，閘底板高程定為2194.5m，和河底齊平，順水流方向的長度L15m，底板厚度 2.0m。2. 閘墩的尺寸考慮防洪要求閘墩高不得低于兩岸2205.82194.511.3m ，故閘墩高度取11.5m，而且各種工況下上有