1、Civil&CivilDesigner二、鋼混組合梁操作例題資料1工程概況本橋?yàn)槟掣咚俾仿?lián)絡(luò)線匝道橋中的一聯(lián)，橋?qū)?mo上部結(jié)構(gòu)采用38+33.5+37.5m鋼混組合連續(xù)梁，下部結(jié)構(gòu)橋墩為柱式。主梁為單箱單室，梁高3.5m,預(yù)制高3.1m,鋼箱底板厚50mm,上翼緣板厚50mm,腹板厚20mm,布置加勁肋。 鋼材均采用Q345,分4段預(yù)制后現(xiàn)場采用高強(qiáng)螺栓拼接。鋼箱頂部混凝土橋面板厚0.2m,承托高0.2m,抗剪界面為c-c,采用C50混凝土現(xiàn)澆；橫隔板等設(shè)置距離詳見圖2所示。圖 1.1-1 鋼箱梁構(gòu)造圖（一）I-I-i.yil速，.UOCrk-圖 1.1-2 鋼箱梁構(gòu)造圖（二）財(cái)行狀

2、.湖2建模步驟2.1定義材料特性材料特性值材料怖.桐*圖 2.1-1 材料定義圖 2.1-2 材料數(shù)據(jù)公路鋼混組合橋梁設(shè)計(jì)與施工規(guī)范（JTG/TD64-01-2015）橋梁設(shè)計(jì),需要定義組合材料，選擇規(guī)范JTGD642015（S）2.2定義截面特性截面特性值組合梁截面組合梁截面支持鋼-箱型（Type1）、鋼-I型（Type1）、鋼-槽型（Type1）”鋼-箱型（Type2）、鋼-I型（Type2）、鋼-槽型（Type2）,共六種。截面中可任意設(shè)置縱向加勁肋，支持平板”、“T形”、“U肋”三種類型，截面特性值考慮了縱向加勁肋的影響。圖 2.2-1 截面數(shù)據(jù)按照界面內(nèi)輔助示意圖，輸入混凝土板和鋼箱

3、梁各段距離，頂?shù)装濉⒏拱搴穸鹊取］斎隕s/Ec（鋼與混凝土彈性模量之比）、Ds/Dc（鋼與混凝土容重之比）、Ps（鋼梁泊松比）、Pc（混凝土板泊松比）、Ts/Tc（鋼與混凝土線膨脹系數(shù)之比）。點(diǎn)擊“截面加勁肋”，進(jìn)行加勁肋設(shè)置。點(diǎn)擊誼義加勁肋”，定義加勁肋尺寸，設(shè)置加勁肋布置位置及間距。圖 2.2-2 加勁肋布置數(shù)據(jù)圖 2.2-3 加勁肋截面數(shù)據(jù)2.3建立結(jié)構(gòu)模型導(dǎo)入DXF文件：Civil圖標(biāo)導(dǎo)入AutoCADDXF文件I貨JSn.f.UL-H-!*r&二*忸才人京戶財(cái)鐘占越第三押曄;盥想巴1廊礴*M料I1如日中H餐而I了田口才看面|.es1Z”1rlAJ#ifo.o,錦曾度KJI*Q

4、v宮心理建/白并:：&君dQ能冏史5t巨寸工障冗QM天諭jjJB|圖 2.3-1 導(dǎo)入 DXF 文件曲線橋梁可以通過導(dǎo)入CAD線形的方法建立單元節(jié)點(diǎn)。在支撐線處、截面變化位置處、加載荷載位置（隔板、橫梁等）劃分節(jié)點(diǎn)。在Cad中根據(jù)上述內(nèi)容分圖層，Civil程序可以根據(jù)圖層將導(dǎo)入的內(nèi)容分組。應(yīng)該注意導(dǎo)入Cad圖形的繪制單位應(yīng)與Civil一致。 可繪制輔助線 （支撐線、 加載點(diǎn)等） 一并或分批導(dǎo)入，便于后續(xù)操作。.fGA淳聿【中的,。；壬督LQ8分第芋臣點(diǎn)鼎,。 單元政.1軸 信網(wǎng)費(fèi) 【卡點(diǎn)數(shù)U單元置川永文五稻i節(jié)點(diǎn)蚊0：*五就用忖斜元【節(jié)點(diǎn)氮。單元物圖 2.3-2 圖層與結(jié)構(gòu)組2.4邊界

5、條件設(shè)置2.4.1 邊界條件由于主梁截面的偏心點(diǎn)選擇的是中上部，而支座位于主梁的底部，因此需要在主梁的底部建立支座節(jié)點(diǎn)，并在支座節(jié)點(diǎn)上定義約束條件，并將支座節(jié)點(diǎn)與主梁節(jié)點(diǎn)通過彈性連接進(jìn)行連接。支座節(jié)點(diǎn)通過對(duì)主梁節(jié)點(diǎn)復(fù)制生成,節(jié)點(diǎn)號(hào)從110開始。其中114、115、120、121、125、127屬于臨時(shí)支座節(jié)點(diǎn)；其余為永久支座節(jié)點(diǎn)。曲線上布置橫向支座時(shí)，可選擇“任意方向”，方向向量選擇沿導(dǎo)入dxf文件中的“永久支撐線”節(jié)點(diǎn)方向。圖 2.4-1 支座節(jié)點(diǎn)婀詢啊住制7520打肌illus-sr6J7胃口11311s昭的酩口的土.3D011316隔中耳硼m1U1磨4口皿槌64目2M-3-5D-1JM3

6、0SM.M1-55D.11T1TW3M制8Mlifi17MW國H15001TW國弓6J1尋治*201F僮WMrtiJ仙121麓57m1737W-550:.W3TKL?旬尋儂可41T37M3箕工支？25優(yōu)飾1T3T6O1m1詢中幽1T454：湖飛2?5丁1371電口白口m-3&DI1找1T加班WM715003仃眥MW呵，圳硼出-55加1T.U44113建立梁底約束：邊界一般支承圖 2.4-2 一般支承定義建立永久支座：邊界彈性連接T*sc樂女支莊邛EzggEzgg座*史至支支l-rnl-rn、f f寸電1T1T屯p-Tp*TTDT-ehss110t)1UI*u1II 生力支宦塾FT文*才

7、欠丈密WyfhH/rni30Z1心二槍11一股236MMQJM而TwtimH”MI6*Kwgrat：。國raiflaico:IMCJDM0.DKMajtggHIW產(chǎn)用。風(fēng)眠。與無屋口歐支隹1-T*1r-；IKWHMtBHMi網(wǎng)網(wǎng)ummcifCDQOTSi!JQ|)XIXfl-Lij-JLILIJJ支克受圖 2.4-4 臨時(shí)支座梁底和梁頂約束定義建立永久支座梁底和梁頂約束：邊界剛性連接填寫主梁上節(jié)點(diǎn)作為主節(jié)點(diǎn)號(hào)，通過“窗口選擇”拾取從屬節(jié)點(diǎn)號(hào)建立臨時(shí)支座梁底和梁頂約束:邊界彈性連接口|F6?夷里篇M仁司嚕gIM人土臣ID1JRifSenEn1上剛性串國哀廢12小必而什icn-R.13taE原住Q

8、W除時(shí)空臣11t?1阿nour2.5靜力荷載的定義組合梁橫隔板重量按節(jié)點(diǎn)荷載添加在自重荷載工況下。混凝土鋪裝、護(hù)欄添加在二期荷載工況下。混凝土橋面板濕重可作為梁單元荷載施加。按混凝土和鋼材彈性模量和線膨脹系數(shù)設(shè)置溫度梯度，考慮整體升溫、整體降溫。荷載靜力荷載靜力荷載工況圖 2.5-1 荷載工況定義荷載靜力荷載自重、節(jié)點(diǎn)荷載、梁單元荷載荷載溫度/預(yù)應(yīng)力鋼束預(yù)應(yīng)力、梁截面溫度2.6鋼束鋼筋荷載溫度/預(yù)應(yīng)力鋼束特性荷載溫度/預(yù)應(yīng)力鋼束形狀鋼束N1N5,y(m)坐標(biāo)值分別為2,1,0,-1,-2;在Civil中需要指定鋼束在組合截面中的位置。施工階段聯(lián)合截面設(shè)置見2.9施工階段圖 2.6-1 鋼束特性

9、荷載溫度/預(yù)應(yīng)力鋼束預(yù)應(yīng)力見2.5特性截面管理器鋼筋混凝土板頂?shù)撞贾脙蓪愉摻睿睆絛16,保護(hù)層0.05m圖 2.6-3 鋼筋布置2.7移動(dòng)荷載大多數(shù)公路橋梁結(jié)構(gòu)，汽車荷載是導(dǎo)致疲勞破壞的主要因素，在鋼規(guī)5.5節(jié)中對(duì)車輛荷載作用下的疲勞驗(yàn)算進(jìn)行了規(guī)定1o疲勞荷載車輛的本質(zhì)與汽車荷載相同，均屬于移動(dòng)車輛，其加載方式同汽車荷載。抗疲勞驗(yàn)算可以對(duì)鋼梁中任意位置，截面中任意點(diǎn)進(jìn)行疲勞模型I和疲勞模型II的驗(yàn)算。疲勞模型田需要做正交異性板的細(xì)部分析，進(jìn)行縱橫向驗(yàn)算，故應(yīng)采用midasFEA進(jìn)行驗(yàn)算。設(shè)置車道、車輛等之前，選擇中國規(guī)范。荷載移動(dòng)荷載移動(dòng)荷載規(guī)范2.7.1 定義車道車道定義時(shí)單元或節(jié)點(diǎn)必須依

10、次排列，否則會(huì)出現(xiàn)車輛對(duì)開的情況導(dǎo)致移動(dòng)荷載分析錯(cuò)誤的結(jié)果。對(duì)于橋梁跨度的輸入，對(duì)于多跨連續(xù)梁，輸入最大計(jì)算跨徑，此主要用來確定車道荷載中集中力的大小， 按最大跨徑計(jì)算， 偏安全考慮； 對(duì)于縱向折減系數(shù)的考慮，可以在車道單元后面的比例系數(shù)中定義即可，輸入“1程序自動(dòng)根據(jù)規(guī)范折減。荷載移動(dòng)荷載交通車道線Non-eMetrePtNNODTIndnTaiwanCanaddMSHTO.RFDAASHTOSta-rdard35EUROCODEAualia圖 2.7-1 選擇移動(dòng)荷載規(guī)范圖 2.7-2 車道對(duì)話框2.7.2 定義車輛荷載移動(dòng)荷載車輛圖 2.7-3 車道對(duì)話框圖 2.7-6 定義疲勞荷載2.

11、7.3 定義移動(dòng)荷載工況圖 2.7-5 定義標(biāo)準(zhǔn)車輛荷載荷載移動(dòng)荷載移動(dòng)荷載工況移動(dòng)荷載分析控制中，公路橋梁常用影響線加載方式，而鐵路、輕軌、地鐵常用所有點(diǎn)加在方式，加載數(shù)量決定移動(dòng)荷載分析的精度。結(jié)果可以選擇僅輸出最大值和最小值，或輸出所有內(nèi)力結(jié)果，以及是否輸出應(yīng)力。計(jì)算選項(xiàng)中選擇輸出指定結(jié)構(gòu)組的分析結(jié)果，默認(rèn)輸出所有構(gòu)件的分析結(jié)果。 在較大模型分析時(shí)， 通過此功能可節(jié)省計(jì)算求解時(shí)間和所用空間。沖擊系數(shù)計(jì)算可以選擇基頻法和其他常用沖擊系數(shù)計(jì)算方法。本例題選基頻1.51,是取特征值分析結(jié)果中第一階頻率。分析分析控制移動(dòng)荷載分析圖 2.7-7 移動(dòng)荷載工況對(duì)話框圖 2.7-8 定義移動(dòng)荷載工況成

12、例齦.印攪方，”杜斯育布望裕皿=）-tt-fUfi-.ti：r近日修i-MtE*H（-i內(nèi)力特心百土n*必年占）L。M牟學(xué)元冉rrQflu百力r標(biāo)零，開k地套段）/宜白響SIU獷也用vxfl）/冉力JYBIIIM燈和，加明沙口號(hào)f 手領(lǐng)啥r里型4則雅上上圖 2.7-9 移動(dòng)荷載分析控制數(shù)據(jù)2.8支座沉降荷載沉降/Misc支座沉降組荷載沉降/Misc支座沉降荷載工況fLHJI11定義施工階段聯(lián)合截面2.9定義施工階段荷載施工階段定義施工階段2.門名件H附HHBT1京欣，.18面T二審14圖 2.9-1 定義施工階段根據(jù)表 2.9.1 激活鈍化結(jié)構(gòu)組、邊界組和荷載組。提示：提前整理好各組，邊界組還

13、應(yīng)該包含邊界所在節(jié)點(diǎn)。表 2.9.1 施工階段於二中R歸正工界 J.隹1MMV-T.米女交士近一土里7七遍，二呼冷，三vu4:受審至田-一/m，隹-I二期荷載施工階段施工階段聯(lián)合截面鋼混組合梁隨著施工階段的變化，逐一架設(shè)鋼箱和澆筑混凝土板，組合截面并不是一次性形成的，需要定義施工階段聯(lián)合截面，即指定哪個(gè)施工階段形成哪個(gè)截面。oDooflCoDooflC依心*囤TM.比版I班貸.口式|lr4事同等raw單翎盍八QL羽t一卡-kT圖 2.9-2HTMKi1A|幅一gI3.1CDN程序設(shè)置選擇組合梁規(guī)范，勾選設(shè)計(jì)選項(xiàng)設(shè)計(jì)規(guī)范設(shè)計(jì)規(guī)范設(shè)計(jì)規(guī)范設(shè)置3結(jié)合規(guī)范和CivilDesigner進(jìn)行設(shè)計(jì)Civil

14、程序建模完成后，可執(zhí)行分析并查看分析結(jié)果。行設(shè)計(jì)需將分析結(jié)果導(dǎo)入CivilDesigner程序。 選擇規(guī)范,進(jìn)行設(shè)計(jì)并查看結(jié)果。結(jié)合組合梁規(guī)范進(jìn)設(shè)置設(shè)計(jì)參數(shù)，分析運(yùn)行分析PSC/設(shè)#CDN創(chuàng)建新項(xiàng)目圖 3-1 分析結(jié)果導(dǎo)入設(shè)計(jì)平臺(tái)設(shè)計(jì)構(gòu)件跨度設(shè)計(jì)構(gòu)件有效截面計(jì)算有效截面與抗傾覆驗(yàn)算需要提前設(shè)置跨度信息。選擇單元后，程序自動(dòng)識(shí)別支承條件計(jì)算跨度。公路鋼混組合橋梁設(shè)計(jì)與施工規(guī)范(JTG/TD64-01-2015)橋梁設(shè)計(jì)需要設(shè)置有效截面，混凝土橋面板的有效寬度按照第5.3條實(shí)現(xiàn)，鋼梁的有效寬度按照J(rèn)TGD64-2015中第5.1.7條第5.1.9條實(shí)現(xiàn)。進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)均采用CDN生成設(shè)R報(bào)充JTG/-

15、D&4-01-15、譚J7G/706401-15*JIGDeS-16JTG0624MCJ11.2011一HG/TBOiXIl2008OJ166-2011-圖 3.1-1 設(shè)計(jì)規(guī)范設(shè)置的有效截面寬度及其特性， 在工作樹邊界有效截面”表格中給出了疊合前、 疊合后未開裂、疊合后開裂3種有效截面特性值。疊合前有效截面含“毛截面”、“上部局穩(wěn)剪力滯、下部剪力滯有效截面”、“上部剪力滯、下部局穩(wěn)剪力滯有效截面”。疊合后有效截面含“毛截面”、 “上部剪力滯、 下部剪力滯有效截面”、 “上部剪力滯、 下部局穩(wěn)剪力滯有效截面”。無論用戶是否將其添加至邊界組，執(zhí)行設(shè)計(jì)時(shí)程序自動(dòng)按照規(guī)范選用對(duì)應(yīng)的截面進(jìn)行驗(yàn)

16、算。11gIki?MittfcjiEi?.M*H7生甘斯年弭1詢1F行林?密志.號(hào)I去也里黃科川雪中對(duì)話框中，截面類型：結(jié)構(gòu)的截面類型選項(xiàng)；剪力連接件的距離b0：外側(cè)剪力連接件中心間的距離；比例系數(shù)：對(duì)于計(jì)算出來的有效寬度乘于比例系數(shù)。有效寬度乘于比例系數(shù)結(jié)果如果大于全寬的部分取全寬；考慮截面偏心：是否考慮截面偏心。qgg中的4晌iMl,43-0品中陋*的I(I1如白制國：1對(duì)國用版15的3T553353T洋 fM圖 3.1-2 跨度信息西及里El1*周*n要餐三D7sg1Z7HZ1251TOBKI0DOKIDa7KC1ZTD1r，.，用1：*二 ur*壬043%Q.WT1站MDI3B0414

17、43tJIKD1&1-fw*5317。制？urnHWT中岡BSiJFTDW1OSat-in12710212,030DClHOMO12JD1上第Gli國力蠢，丁引匕力;白、：氏一妁苒。款畫1站1目Duki4113。如黑力御g,卜；，T.ih-r?!t3&S3T7口如？i46mD12X?由夠郭ijs3DM3先做07M1271021251TbomntiDOAD2MA127DJ二部,也因廣梟.1外國力虛白,他國口一”Q.B157u&iai口43.IHJa.4bn口，弓吟J:酎亢hS.TMBWFiE：Ji&S3T70師1對(duì)4mi即即4wtk0刊崛1270212617OOQ

18、OQ4HMDarsoe12701上削林國七#.TM大二白.:*國M9巧QJifiT1261IQ1M4J/W3DS1&1:印E力匯丁一IlfJtiM電串身用0KU2，MNom4a。立丹即frTSOO1期吃12E1ToomflHMD12TD二*北雪七土1zl!.Jj萋匕，kW口創(chuàng)居0出打，2H*Bi3*幽山肥Ofrif4:卻1.h.：；M，白-卡耳U即0R12，陋Q即40SJ77DWSD7SD0ima12S1TDOQDa0D9QDansao1JTDg上田日粗強(qiáng)力邦-當(dāng)國力諾有諾長留Q43耳QBW125MD1W4)1393邛砥乃。于15JWJT.1甘nrm*.；匕飛看咫中OWED12T7可網(wǎng)

19、BWTDW7Ea。制呼im?13617口MMUQCHQOiTWfl1弱口7二：,j:nu-?i2斤二.一8:，D49JS0BISTF5Hn13EO41.1393T.rnfni.iftIfHosirr口由2i北NDI2T?41MJBtjmDW1Tri13W1261T00時(shí)，T0*|max|0時(shí)，y0*|minr|&ftd驗(yàn)算結(jié)果OK,否則NG,3.2.3 持久狀況豎向抗剪驗(yàn)算規(guī)范7.2.2組合梁的豎向抗剪承載力應(yīng)按下列原則計(jì)算:(7.2.2-1)(722-2)式中：Vvd組合梁的豎向剪力設(shè)計(jì)伯：（N）;Vvu一組合梁的豎向抗剪承載力（N）;Aw一鋼梁腹板的截面面積（mm2）;fvd一鋼梁

20、腹板的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）。2組合梁承受彎矩和剪力共同作用時(shí)，應(yīng)考慮兩者耦合的影響，腹板最大折算應(yīng)力應(yīng)按下式驗(yàn)算：321.1f式中：l 鋼梁腹板同一點(diǎn)上同時(shí)產(chǎn)生的正應(yīng)力、剪應(yīng)力（MPa）;fd一鋼材抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）;針對(duì)規(guī)范，程序計(jì)算步驟及原理如下：1、參數(shù)取值，除以下說明外，其余參考3.2.1.zi、yi:從截面中應(yīng)力點(diǎn)對(duì)話框表格中獲取6點(diǎn)位置：（S5,S6,S7,S8,S9,S10):(722-3)從Civil?獲取Civil中疊合前各施工階段加載荷載工況彎矩Mx1值與軸力Pz1 （Fz）值。?獲取Civil疊合后各施工階段加載荷載工況彎矩Mx2值（不包括Mx1,也不包括溫度、

21、 收縮、 徐變工況的內(nèi)力） 與軸力Pz2 （Fz）（不包括Pz1,也不包括溫度、收縮、徐變工況的內(nèi)力）。?根據(jù)10個(gè)成分（Fx-min、Fx-max、Fz-min、Fz-max、Mx-min、Mx-max、My-min、My-max、Mz-min、Mz-max）,分別獲取每個(gè)組成同時(shí)發(fā)生的內(nèi)力組。2、承載力計(jì)算計(jì)算仃?各工況應(yīng)力計(jì)算方法：先按照3.2.2持久狀況抗彎驗(yàn)算”中應(yīng)力折減計(jì)算方法計(jì)算S1、S2、S3、S4點(diǎn)的應(yīng)力erm及o-u然后需要用S1、S2、S3S4點(diǎn)的應(yīng)力，根據(jù)距離質(zhì)心的距離插值計(jì)算腹板位置S5、S6、S7、S8S9、S10的應(yīng)力erm及erB?總應(yīng)力值計(jì)算：i2imi2in

22、ii為應(yīng)力計(jì)算點(diǎn)位，鋼梁腹板6個(gè)點(diǎn)。中獲取內(nèi)力值:.拓日二i為該荷載組合所有工況*系數(shù)計(jì)算之和。Y為荷載組合系數(shù)。計(jì)算忑按照下面公式計(jì)算S5、S6、S7、S8、S9、S10點(diǎn)的應(yīng)力（取對(duì)應(yīng)有效截面特性值參數(shù)）：?I字鋼梁及槽型鋼梁時(shí)，采用開口截面公式計(jì)算，箱型鋼梁時(shí)，采用閉口截面公式計(jì)算：開口截面：口ViSi=IItw閉口截面：nViSTi+i=IItwKtV=Pz1或Pz2。 （疊合前或疊合后有效截面的內(nèi)力值，注意此兩部分內(nèi)力需要乘以各自工況的組合系數(shù)）S,內(nèi)部計(jì)算。tw,從截面中根據(jù)驗(yàn)算位置獲取對(duì)應(yīng)的腹板厚度值。I,根據(jù)判斷，獲取對(duì)應(yīng)特性值。Ti=Mx1或Mx2,（疊合前或疊合后有效截面的

23、內(nèi)力值，注意此兩部分內(nèi)力需要乘以各自工況的組合系數(shù)）。Kt=2Am*tmin（Am為截面內(nèi)閉合截面面積，參考PSC截面單箱單室計(jì)算。tmin為截面最小厚度，包括閉合的頂板、底板、腹板最小厚度，參照參考PSC截面單箱單室計(jì)算。）?總剪應(yīng)力值計(jì)算：計(jì)算抗剪承載力Vvu：Aw:程序內(nèi)部計(jì)算鋼梁腹板的截面面積。計(jì)算正應(yīng)力和剪應(yīng)力共同作用比值f:.+Pfi=max/i5-10fdi3、結(jié)論當(dāng)TVvdVvdUf01.時(shí)，驗(yàn)算結(jié)果OK,否則NG。3.2.4 持久狀況縱向抗剪驗(yàn)算縱向抗減驗(yàn)算主要參考規(guī)范條款是6.3.16.3.4和7.2.3.針對(duì)規(guī)范，程序計(jì)算步驟及原理如下：1、參數(shù)取值從Civil中獲取內(nèi)力

24、值：?獲取Civil荷載組合下軸力Pz（Fz）o?根據(jù)4個(gè)成分（Fz-min、Fz-max、Mz-min、Mz-max）,分別獲取每個(gè)組成同時(shí)發(fā)生的內(nèi)力組。縱向抗剪計(jì)算類型Cs：構(gòu)件參數(shù)中獲取Cs=b-b,c-d,d-d。縱向抗剪截面在垂直于主梁方向上的長度值bf：構(gòu)件參數(shù)中獲取,鋼筋面積At、Ab、Abh：從構(gòu)件截面對(duì)話框抗剪鋼筋信息中取。S值，內(nèi)部計(jì)算。有效截面特性值Iyy:?計(jì)算crb（Tb=（T3+O）4/2;（H直接獲取civil中對(duì)應(yīng)荷載組合總應(yīng)力值）當(dāng)（7b時(shí)，采用上部剪力滯、下部剪力滯”有效截面。當(dāng)（7K0時(shí)，采用上部剪力滯、下部局穩(wěn)剪力滯”截面。?當(dāng)橋面板計(jì)算類型為頸應(yīng)力-B

25、類”時(shí)，需要考慮開裂截面，根據(jù)計(jì)算位置，判斷是否落在中支座兩側(cè)0.15L（截面可設(shè)置此數(shù)值）范圍內(nèi)。（L為梁的跨徑，從跨度信息中獲取），0.15L（截面可設(shè)置此數(shù)值）范圍內(nèi)時(shí)，獲取疊合后開裂截面特性值，其他位置，獲取疊合后未開裂截面特性值。be1、be2、beff:?be1=beff1b0從有效截面界面參數(shù)獲取。beff1為混凝土板有效寬度，從有效截面中獲取。?be2=beff2ob0從有效截面界面參數(shù)獲取。beff2為混凝土板有效寬度，從有效截面中獲取。?beff=be1+b0+be2o2、承載力計(jì)算計(jì)算Vld1及Vld2值:VSVid1=V1=-Iun計(jì)算VlRdi值VRd=min0.7f

26、tdbf0.8Aeifsd,0.25bffcdAei根據(jù)表規(guī)范中6.3.4計(jì)算。3.2.5 短暫狀況/持久狀況整體穩(wěn)定性驗(yàn)算短暫狀況下驗(yàn)算項(xiàng)疊合前按照 公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范 （JTGD64-2015）第5.4.2條驗(yàn)算；疊合后和持久狀況下驗(yàn)算項(xiàng)按照公路鋼混組合橋梁設(shè)計(jì)與施工規(guī)范（JTG/TD64-01-2015）第7.3.2條驗(yàn)算。Vd2=maxbeffbeff短暫狀況疊合前驗(yàn)算原理及參數(shù)取值:彎矩作用在兩個(gè)主平面內(nèi)的壓彎構(gòu)件整體穩(wěn)定應(yīng)按下式計(jì)算:式中：Nd所計(jì)算構(gòu)件中間1/3范圍內(nèi)的最大軸力設(shè)計(jì)值;所計(jì)算構(gòu)件段范圍內(nèi)的最大彎矩設(shè)計(jì)值；-X-z平面內(nèi)的彎矩作用下，構(gòu)件彎扭失穩(wěn)模態(tài)的整體穩(wěn)定折

27、減系數(shù)，按本規(guī)范第5.3.2條的相關(guān)規(guī)定計(jì)算；XT,yX-y平面內(nèi)的彎矩作用下，構(gòu)件彎扭失穩(wěn)模態(tài)的整體穩(wěn)定折減系數(shù)，按本規(guī)范第5.3.2條的相關(guān)規(guī)定計(jì)算；:y、您軸心受壓構(gòu)件繞y軸和z軸彎曲失穩(wěn)模態(tài)的整體穩(wěn)定折減系數(shù)，按附錄A計(jì)算；Ncr,yNcr,z軸心受壓構(gòu)件繞y軸和z軸彎曲失穩(wěn)模態(tài)的整體穩(wěn)定歐拉荷載；Mz相對(duì)于Mz的等效彎矩系數(shù)，可按表5.3.2-2計(jì)算。My相對(duì)于My的等效彎矩系數(shù)，可按表5.3.2-2計(jì)算。1、程序內(nèi)部自動(dòng)計(jì)算Ncr,yNcr,z；Ncr/EA/2；Mcr,y、Mcr,z從CivilDesigner構(gòu)件參數(shù)調(diào)取，默認(rèn)值為McrNcrW/2,允許修改；川y、凱z從Civ

28、ilDesigner構(gòu)件參數(shù)調(diào)取，默認(rèn)值為1,允許修改。2、/宜計(jì)算1）計(jì)算雙及充值，同軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定性驗(yàn)算”。My+m,yMem,zMRdy(1MzNey-NLT,zMRd,z(1-)Ncr,z(5.4.2-3),+0,丁zNRdMyNdezMzm，yNLT,yMRd,y(1-)Ncr,ym,zMRd,z(1Mey0.85根據(jù)規(guī)范表5.3.3計(jì)算腹板最小厚度tmin值：?橫向加勁月*設(shè)置從CivilDesigner構(gòu)件參數(shù)調(diào)取。i：0,不設(shè)橫肋；1,設(shè)置橫肋；j:縱肋道數(shù)，根據(jù)截面內(nèi)縱向加勁肋布置程序自動(dòng)識(shí)別；?縱向加勁肋設(shè)置大于兩道時(shí)，按照兩道縱向加勁肋公式計(jì)3.2.7 腹板加勁肋驗(yàn)

29、算1、規(guī)范條款此驗(yàn)算項(xiàng)按照公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范（JTGD64-2015）第5.3.3條驗(yàn)算，規(guī)范條款如下:1）不設(shè)縱向加勁肋時(shí)，橫向加勁肋的間距42100tw345775&hw/a)22142hw_100tw3455877(hw/a)221)hw(5.3.3-1a)(-1.5hw“（5.336）式中：Ii單側(cè)設(shè)置縱向加勁肋時(shí)，加勁肋對(duì)與腹板連接線的慣性矩；雙側(cè)對(duì)稱設(shè)置縱向加勁肋時(shí)，加勁肋對(duì)腹板中心線的慣性矩。a腹板橫向加勁肋的間距。2一 2.50.45 一1.5兒兒，后發(fā)布勘誤表修訂2、參數(shù)值42hw100tw30002-/a、不0.6418758hw/a)2hw42hw100tw3

30、000(5.333a)221(3hwtw34hw22cna100tw90012058(hw/a)2l)0.8hw(5.3.3-2a)42hw100tw900(5.332b)(5.334)l式5.3.3-6規(guī)范中原為為:22.50.45 一 hwhw1.5219077(hw/a)2zi、yi：從截面中應(yīng)力點(diǎn)對(duì)話框表格中獲取6點(diǎn)位置：（S5,S6,S7,S8,S9,S10）:Vd、T:獲取基本組合類型下最大內(nèi)力值Fz、My、Mz值：參考3.2.3其余參數(shù)取值均可參考以上驗(yàn)算項(xiàng)中參數(shù)取值。3、驗(yàn)算原理1）腹板橫向加勁肋間距a計(jì)算所有應(yīng)力結(jié)果中，僅保留40的應(yīng)力組（0；力進(jìn)行計(jì)算。腹板橫向加勁肋間距a

31、僅給用戶展示，并不參與驗(yàn)算。用戶在進(jìn)行實(shí)際工程項(xiàng)目布置橫向加勁肋時(shí)，問距不應(yīng)大于a值。陲信：?計(jì)算方法同“韓久狀況抗彎驗(yàn)算”內(nèi)容，此處略。.?苗算方法同“61久狀況豎向抗剪驗(yàn)算”內(nèi)容，此處略。加勁肋設(shè)置（i,j）為（0,0）時(shí)：不需計(jì)算，直接輸出a=0加勁肋設(shè)置（i,j）為（1,0）時(shí)：?令：o=1.5hw；令：迭代差A(yù)=0.0hwo?a帶入5.3.3-1a不等式：422jwj21）100tw3457758（hw/a）hw如不等式成立，則a=1.5hw。如不等式不成立，則令a=a-A,再次帶入5.3.3-1a不等式計(jì)算，依次迭代，直到在a1hw范圍內(nèi)不等式成立，得出a值。?如果上述范圍不等式還

32、不成立，則在0Ihw范圍內(nèi)繼續(xù)迭代，采用5.3.3-1b不等式計(jì)算a值。4222W1（亙 W1）100tw3455877（hw/a）hw?使不等式成立即求得a值。要設(shè)置橫向加勁肋。加勁肋設(shè)置(i,j)為(1,1)時(shí)：?令：a=1.5hw令：迭代差A(yù)=0.01hw?a帶入5.3.3-2a不等式：422-w-20.8)100tw90012058(hw/a)hw如不等式成立，則行1.5hw。如不等式不成立，則令a=eA,再次帶入5.3.3-2a不等式計(jì)算,依次迭代，直到在a0.8hw范圍內(nèi)不等式成立，得出a值。?如果上述范圍不等式還不成立，則在0a00.8h范圍內(nèi)繼續(xù)迭代，采用5.332b不等式計(jì)算

33、a值。422-w工1(0.8)100tw9009077(hw/a)hw?使不等式成立即求得a值。?如按上述方法無法得出有效a值，則/出為0,表示不需要設(shè)置橫向加勁肋。加勁肋設(shè)置(i,j)為(1,2)時(shí)：?令：a=1.5hw令：迭代差A(yù)=0.01hw?a帶入5.3.3-3a不等式：42220.64)100tw300018758(%/a)hw如不等式成立，則行1.5hw。如不等式不成立，則令a=mA,再次帶入5.3.3-3a不等式計(jì)算,依次迭代，直到在a0.64hw范圍內(nèi)不等式成立，得出a值?如果上述范圍不等式還不成立，則在0V0.64iw范圍內(nèi)?如按上述方法無法得出有效a值，則輸出為0,表小不需

34、繼續(xù)迭代，采用5.333b不等式計(jì)算a值。422-w-21(1.5hwhw如a計(jì)算結(jié)果1.5時(shí)，取a=1.5。?計(jì)算Iin：按規(guī)范5.335計(jì)算：I|n|hwtw計(jì)算Ii:?程序根據(jù)用戶布置縱向加勁肋，按照規(guī)范圖5.1.6-1規(guī)定的重心軸自動(dòng)計(jì)算縱向加勁肋慣性矩I|03.2.8 抗傾覆驗(yàn)算此驗(yàn)算項(xiàng)按照公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范(JTGD642015)第4.2.2條驗(yàn)算，規(guī)范條款如下：4.2.2上部結(jié)構(gòu)采用整體式截面的橋梁在持久狀況下結(jié)構(gòu)體系不應(yīng)發(fā)生改變， 并應(yīng)按下列規(guī)定驗(yàn)算橫橋向抗傾覆性能：1在作用基本組合下，單向受壓支座始終保持受壓狀態(tài)。2當(dāng)整聯(lián)只采用單向受壓支座支承時(shí)，應(yīng)符合下式要求：-1fS

35、sk,i式中：kqf橫向抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)，取kqf=2.5;ESbk,i使上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的作用基本組合（分項(xiàng)系數(shù)均為應(yīng)設(shè)計(jì)值；ESSk,i使上部結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的作用基本組合（分項(xiàng)系數(shù)均為應(yīng)設(shè)計(jì)值。不同橋墩或橋臺(tái)上的外側(cè)支座兩兩相連，當(dāng)滿足其他所有支座均落在該連線所在的豎直平面同一側(cè)時(shí)，該線將作為可能發(fā)生傾覆的傾覆軸線。圖中,4-1、4-3為外側(cè)支座，4-2為內(nèi)側(cè)支座。保證不同橋墩或橋臺(tái)上的外側(cè)支座兩兩相連時(shí)，其他支座均落在連線同側(cè)的直線有4條，這4條傾覆軸線為（1-12-1）、（2-13-1）、（3-14-1）、（1-24-3）。傾覆軸線為空間傾覆軸，在計(jì)算效應(yīng)(4.2.2)1.0)的效1.0)的效1、自動(dòng)確定傾覆軸線圖 4