1、1型鋼砼組合結構施工工法主要完成人：牟 強 熊昌金 劉先耀丄 、八 1、前 言型鋼砼組合結構（SRC），作為一種復合型結構形式，其剛度大、強度高、充分發揮了鋼材和砼的特性， 在高層建筑中被廣泛應用。近年來 , 在工業高層建筑中也越來越多的被應用 . 特別在抗震地區的工業建筑 的高層大型設備廠房宜采用型鋼砼組合結構，如：大型乙烯、大型煤化工裝置中，超大型設備越來越多；且由于工藝流程集中，要求廠房為多層或高層框架結構， 承重結構若單純采用鋼筋砼結構或鋼結構，很難 滿足要求型鋼砼組合結構（SRC強度大，剛度大，承載力能力高，其經濟性、安全性，耐久性及結構自 身具有防火防腐特性，適于多層或高層建筑，在

2、應用中有其獨特的適應性 .在國內，SRC 結構施工技術的研究，有中化集團編制的勁鋼結構施工工藝標準。但該工藝標準基本為鋼結構施工工藝標準和鋼筋砼結構施工工藝標準的結合,對 SRC 結構施工技術的論述深度不夠，適用性較差，沒有體現出型鋼結構和砼結構在施工過程中的資源和各個分項工程的優化組合。從施工技術角度考慮，SRC 結構不是兩種結構形式簡單的疊加，而是兩種結構形式在施工工藝上的搭配和材料特性的互補.在 SRC 結構施工過程中，我們開發形成了一套完整的施工方法，采用該工法不僅保證了 SRC 結構按期完成,而且各個分項分部工程質量合格率達到100 .2、型鋼砼組合結構施工工法特點型鋼砼組合結構（S

3、RC）采用型鋼、縱向鋼筋、箍筋、砼組成。在施工時，將型鋼砼組合結構分為兩 大分部工程：與型鋼有關的工程稱為鋼結構分部工程，型鋼為鋼結構工程的主要構件；與縱向鋼筋、箍 筋、砼有關的工程稱為砼結構分部工程。兩個分部工程劃分后便于施工管理和施工組織，也便于對鋼結 構工程和砼結構工程中的各個工序、各個分項工程進行技術革新和質量控制.SRC 結構中的鋼結構工程與砼結構工程在施工過程中相互交插、相互影響，相互制約. 鋼結構位于砼結構內部，如果鋼結構未完成施工， 則砼結構不能開始施工； 而且鋼結構施工時先于砼結構， 因而鋼結 構的吊裝、 找正、 焊接也會影響砼結構施工 . 如果砼結構不能及時跟上鋼結構施工進

4、度， 鋼結構吊裝用的 塔式起重機塔身附著桿無處附著，塔吊高度達不到鋼結構吊裝要求，鋼結構吊裝工作不能進行，影響鋼結構施工 .SRC 結構由于是鋼結構和砼結構按一定的規律組合而成，SRC 結構與普通鋼結構、 砼結構施工既有相同之處，又有不同點， 在施工方法上既有鋼結構和砼結構本身的施工方法又有兩種結構組合在一起獨特的 施工方法。SRC 吉構施工工法著重體現兩種結構施工有機組合。采用 SRC 施工中對鋼結構工程、鋼筋工程、模板工程、砼工程、腳手架工程、垂直運輸機械等優化組合，保證了每個結構層施工未超過 20 天，而且各個分項工程合格率達到100。3、適用范圍2本工法適用于工業建筑中結構設計采用 S

5、RC 結構的多層或高層框架施工 .4、工藝原理采用統籌法的原理對型鋼砼組合結構中的各個分部分項工程,如：鋼結構工程、 鋼筋工程、 模板工程、砼工程、腳手架工程、 垂直運輸機械等在施工中優化組合 , 使各個工序和分項工程在施工中合理搭配、 銜 接、工序間做到無縫連接，從而保證SRC 吉構科學施工.充分利用 SRC 結構中鋼結構工程特性，做到節約成本 .由于鋼結構自成體系 ,在施工中能獨立承受荷 載的特點，可減少砼吉構施工時復雜的腳手架工程；鋼吉構先于砼吉構施工,可以提前進行縱向鋼筋綁扎工作，加大工序間的搭接強度 .充分對吉構進行分析 ,分析各個工序作業難度和特點，提高型鋼吉構安裝技術、鋼筋穿筋綁

6、扎技術、 模板支設加固技術、砼工程澆筑養護技術、腳手架工程及安全防護技術等主要施工技術和方法，制作專 門工具，進行技術攻關，保證各個工序的作業質量。5、工藝流程及操作要點5.1、SRC 吉構施工工藝流程5.1。 1、 SRC 吉構施工流水段劃分由于 SRC 分為兩大分部工程：鋼吉構和砼吉構,為了避免鋼吉構和砼吉構在同一作業面內出現上下垂直交插作業，便于垂直運輸機械的調配，組織 SRC 吉構施工時，將 SRC 吉構從建筑物中部或是有變形 縫處將整個吉構分成兩個流水作業段，進行統籌作業，減少兩種吉構的相互影響。5。1.2、施工工藝流程I段鋼結構施工砼結構鋼筋、模板施工段鋼結構施工宀1砼結構鋼筋、模

7、板施工宀1、n段砼吉構砼澆筑養護 5。1.3、施工順序施工準備T基礎施工T鋼結構材料進場驗收T第一層鋼柱柱腳栓釘焊接驗收T第一層鋼構安裝T第一層鋼柱柱腳灌漿T第一層鋼柱鋼筋綁扎T第一層腳手架搭設T第二層鋼結構安裝T第一層柱側模支設、加固T第一層柱砼澆筑T第一層梁底模板鋪設T第一層梁鋼筋綁扎T第一層梁側模板支設T第一層板樓板模板支設T第一層樓板鋼筋綁扎T第一層梁、板模板清理T第二層鋼柱鋼筋綁扎T第一層梁模板加固T第一層梁板砼澆筑T第二層腳手架搭設T第三層鋼結構安裝T第二層柱側模支設、加固T第二層柱砼澆筑T第二層梁底模板鋪設T第二層梁鋼筋綁扎T第二層梁側模板支設T第二層板樓板模板支設T第二層樓板鋼

8、筋綁扎T第二層梁、板模板清理T第三層鋼柱鋼筋綁扎T第二層梁模板加固T第二層梁板 砼澆筑T第 n層施工35。2、SRC 結構施工操作要點5。2。1、鋼結構工程鋼結構工程，其安裝工序為：鋼結構驗收、吊裝、組對、找正、連接，其關鍵工序為鋼結構吊裝、組對、找正。鋼結構吊裝采用塔式起重機單構件吊裝；鋼結構組對、找正采用二次組對、找正法進行單構件高空作業組對、找正一次組對、找正，保證鋼柱的垂直度和軸線位置不超過規范規定；二次組對找正，保證柱梁形成的結構體系的空間尺寸符合規范要求鋼結構驗收包括：鋼結構基礎驗收、構件進場驗收、焊接材料和咼強螺栓件驗收.（1）組織對鋼結構柱杯口基礎進行驗收，鋼結構基礎驗收允許偏

9、差表 1項目允許偏差（mm）項目允許偏差（mm）底面標咼0.0 5.0杯口垂直度H/10 0，且W10。0杯口尺寸 5。0位置10。0（2）構件進場驗收1）鋼結構構件由制造廠家加工運至現場，并提供鋼結構原材料質量證明書，鋼材化學性能試驗報告、化學分析檢測報告，鋼結構構件合格證，鋼結構零部件加工工程檢驗批記錄，鋼結構焊接工程檢驗批記錄鋼結構組裝工程檢驗批記錄，鋼結構超聲波探傷報告，鋼結構埋弧焊焊劑、焊絲質量證明書，電焊條合格 證，焊接工藝評定，鋼結構加工圖，抗滑移試驗報告2）鋼結構構件進場主要檢驗焊縫觀感質量和鋼構件幾何尺寸。鋼結構構件進場主要檢查項目及允許偏差表 2項目允許偏差（mm）項目允許

10、偏差（mm）構件長度 3。0鋼柱、梁截面幾何尺寸 3。0鋼柱梁彎曲矢咼L/1000 且w10。0鋼梁螺栓孔徑最外測安裝孔距 3。0坡口角度 5 梁端板對腹板的垂直度2。0鈍邊 1。0螺栓孔孔徑+ 0。21 0o00（3）焊接材料和咼強螺栓件驗收1）焊條合格證、質量證明書要齊全，抽檢的焊條無藥皮脫落的現象。2）大六角高強度螺栓使用前要送到當地檢測部門檢測出扭矩系數平均值。3）鋼結構摩擦面抗滑移系數現場要復檢，所用試件由鋼結構制造廠家加工，必須是同一材質、同一摩擦 面處理工藝、同批制作，以每 2000 噸為一批。44 ）鋼結構用高強度大六角頭螺栓螺紋要無損傷、長度符合定做要求，公稱直徑允許偏差為0

11、。000.21mm，核對生產廠家提供的高強度螺栓原材料質量證明書、高強度螺栓、螺母、墊片產品質量證明書 和檢測報告。鋼結構吊裝采用 K26/40 型塔式起重機進行單構件吊裝作業K26/40 型塔式起重機的主要性能參數如下圖示：（圖 1）K26/40 型塔式起重機性能參數圖K26/40 型塔式起重機根據起重量和工況，塔身每 30m 至少和框架附著一次塔吊布置如下圖:1# 2#圖 2 塔吊布置示意圖（3）鋼柱吊裝吊裝鋼柱采用專用吊耳吊裝吊裝時，在柱頂部安裝螺栓孔處利用高強螺栓連接鋼柱和吊耳，吊耳中心5開孔作為主吊點。如圖 3 所示:6（圖 3）鋼柱吊裝用吊耳示意圖1）吊裝螺栓計算計算：吊耳與鋼柱連

12、接采用 5。6 級 M24 普通螺栓，吊耳采用8=20 mmQ235 B 鋼板制作,鋼柱最大重量為 7。5t,索具為 0。5t。受剪承載力設計值Nvb= fvb nv（冗 d2/4）承壓承載力設計值Ncb=d 刀 t fcbnv受剪面數目d 螺桿直徑fvbfcb螺栓抗剪強度設計值和母材承壓強度設計值fvb=190N/mm2, fcb=210N/mm2（ 5.6 級螺栓設計值）刀 t 同一受力方向承壓構件的較小總厚度受剪承載力設計值： Nvb=190X1X（3.14X24X24） /4=85910.4N承壓承載力設計值： Ncb=24X20X210=100800N取較小者，吊裝時螺栓主要承受剪力

13、N=4X85910.4 = 343641.6N2）吊裝時最大動荷載：F=K （mi+m2） gm1-鋼柱質量（Kg）m2索具質量（Kg）g 重力加速度 m/s2自制吊耳7K 動荷系數，取 K=1.1F=1o1X(7500+500)X9.8=86240NV343641.6N螺栓抗剪滿足要求。83)鋼梁吊裝鋼梁吊裝采用兩點捆綁式吊裝，鋼絲繩采用021。5-6X37+1 170 鋼絲繩制成 2 根繩扣。(4)鋼結構組對、找正1 )鋼結構組對 鋼結構組對采用單構件高空組對。鋼結構組對時，采用從中間向兩邊的順序進行安裝，減少加工和 安裝誤差積累 .鋼柱組對時 ,利用上下兩節鋼柱之間的限位板和鋼柱的安裝螺

14、栓進行組對，鋼柱組對時， 保證鋼柱的上下軸線偏移和鋼柱的垂直度滿足規范要求。鋼柱和鋼梁組對時，保證鋼柱與鋼梁連接螺栓孔 偏移符合規范求，鋼柱與鋼梁連接滿足空間結構尺寸 .鋼柱組對時，為保證鋼柱和穩定性和安全性,鋼柱組對和一次找正完成后，上下兩節鋼柱每邊分別在翼緣兩側焊接 50mm 長的焊縫 .鋼柱與鋼梁組對時，采用安裝螺栓進行柱梁安裝，每根梁兩端分別安裝3 組 5.6 級普通螺栓。6 組螺栓的受剪承載力設計值：Nvb=6X190X1X(3.14X24X24) /4=515462。4N 78400 N(鋼梁最大重量)2)鋼結構找正 鋼柱一次找正時，利用上下兩節鋼柱之間的限位板對柱軸線位置進行初找

15、，初找完成后利用鋼柱的 安裝螺栓進行緊固 ,緊固完成后，從兩個方面分別架設兩臺經緯儀對鋼梁進行精找，保證鋼柱的軸線位置 偏差和鋼柱垂直度滿足要求，精找完成后，對上下兩節鋼柱進行焊接固定，完成一次找正。鋼梁與鋼柱連接時，每四根鋼梁和鋼柱形成一個安裝單元，梁柱二次找正時，主要目標保證梁柱的 空間結構軸線和垂直度滿足要求 .由于鋼梁在安裝過程中， 因為加工和安裝精度的原因 ,會引起鋼柱的垂直 度變化，因此，鋼梁安裝后， 須對安裝單元進行二次找正。 二次找正， 利用鋼柱可以調節的特性進行找 正， 鋼柱主要連接為安裝螺栓連接 ,焊縫主是保證鋼柱的安全性和穩定性,因此 ,鋼梁安裝后 ,可以對鋼柱進行微調

16、,以保證梁柱體系空間尺寸。5。 2。 2、砼結構工程砼結構工程 ,其施工工序為：鋼筋加工、模板加工、腳手架搭設、柱鋼筋綁扎、梁底模鋪設、梁鋼筋 綁扎、梁柱側模加固支設，樓板平臺模板支設、樓板平臺鋼筋綁扎、整體澆筑。其中關鍵工序為鋼筋綁 扎、模板支設加固、砼澆筑、腳手架搭設。(1)型鋼砼組合結構鋼筋施工技術主要為：柱鋼筋綁扎和梁縱向鋼筋如何穿過型鋼結構腹板上的孔洞和鋼 筋的連接技術。1 )鋼筋綁扎形式F=86240NV100800N吊耳局部受壓滿足要求9作用:（圖 4）柱梁鋼筋綁扎形式型鋼砼組合結構中縱向鋼筋一般要求穿過型鋼腹板，進行直行通過連接，但是由于在工業建筑中，砼柱、梁截面尺寸較大，梁縱

17、向負彎距鋼筋要求穿過鋼柱，但是由于鋼柱翼緣的影響，鋼筋穿過鋼柱時必須彎曲后方能穿過，如下圖5:（圖 5）鋼筋穿過鋼柱節點示意圖2）鋼筋連接形式鋼筋連接采用直螺紋套筒連技術進行鋼筋連接型鋼砼組合結構中柱、梁鋼筋主要形式為下圖4 示,鋼筋主要布置在柱的角部，型鋼結構起鋼筋骨架縱向受力筋架立筋 1 $ 16.角筋 1 $ 25（共 4 根）-11*11b梁腹 接3匚n匚d芻架立筋 1 $ 20（共 4 根）與鋼梁上、下翼緣焊接縱向受力筋架立筋1 16：i n箍強塔-梁縱筋穿過柱腹板開孔柱腹板開孔，梁縱筋穿板或箍筋;10根據施工的需要，按連接方式的不同，直螺紋接頭可分為標準型、活連接型，按鋼筋直徑的不

18、同，直螺 紋接頭可分為同徑接頭和異徑接頭 同徑標準型：用于鋼筋可自由轉動的場合，先將套筒用工作扳手與一端鋼筋擰到位，再將另一端擰到位。柱、次梁鋼筋采用同徑標準型連接。活連接型：活連接型也稱正反絲扣型，用于鋼筋不能自由轉動的場合，先對兩端鋼筋向連接套方向加力，使連接套與兩端鋼筋絲頭掛上扣，然后在同一個旋轉方向旋轉連接套，并擰緊到位。框架梁鋼筋要繞過鋼柱翼緣，穿過鋼柱腹板，利用活接頭型式使鋼筋連接問題得到解決。異徑型：用于不同直徑的鋼筋連接跨度不同時，鋼筋設計直徑不盡相同，鋼筋在穿過鋼柱時， 必須采用異徑型接頭。（2）型鋼砼組合結構模板支設加固技術主要為：柱、梁模板的支設加固技術及支撐系統1）柱模

19、采用 12mm 厚木膠板按柱面尺寸加工成 4 塊柱模，安裝時在現場組合固定。柱模加固每側沿高度方向備 50 x100mm 木方，相鄰木方間距為 80mm 密肋布置，外用鋼管柱箍加固，對拉螺栓沿柱高每600mm設置一道兩根如下圖示，在相鄰對拉螺栓的加固鋼管之間設置一道加固鋼管對拉螺栓采用 M12 雙頭螺桿，對拉螺栓每個端頭采用 34 個“燕尾卡”與鋼管箍緊。對拉螺栓穿型鋼腹板時，對柱“ a 向”在加工 廠對腹板加工成14 孔沿柱高每 600mm 設置一組，對“ b 向”開孔和“ a 向”上下錯開 50mm，“b 向” 14 孔也沿柱高每 600mm 設置一組。柱加固示意圖如下圖 6：I】訃hij

20、- Hu訃（圖 6）柱模板加固示意圖柱模板支撐體系，利用型鋼柱固有的剛度和自成承重體系的特點，柱模板由型鋼結構、鋼筋骨架、11整體支撐鋼管腳手架與加固鋼管組成模板支撐體系，保證模板支設完成后不發生位移和變形。12為保證柱模板接槎部位砼表面不出現砼漿不流淌和模板脹模板現象,鋼柱的腹板對其加固如下圖 7：圖 7 柱模接搓處模板加固圖2）梁模板由于 SRC 結構中大截面深梁較多，最大截面 800 x2100mm、800 x2000mm, 600 x1400mm 為深截 面梁，簡稱深梁；其它梁截面尺寸一般為300 x800mm、400 x800mm、300 x1000mm，針對此特點 梁底模板由 12

21、m 厚木膠合板和 50 x100mm 方木組成模板系統。對于主框架梁利用型鋼本身能承受荷載作用 的原理，充分利用現場鋼筋下料后的廢料做成吊筋加固系統，對次梁采用普通框架梁加固系統。圖 8 梁模板加固系統示意圖3）板模板板模板采用整塊木膠板和下料后木板進行拼裝而成，對模板的損壞部分可用小塊模板進行修補處理。板模板盡量設計為大規格板面，對預留孔洞處采用小塊模板拼裝 采用薄鐵皮包角的辦法，相鄰兩模板之間采用膠帶紙進行貼縫處理，以防砼漏漿在接槎部位，將螺桿焊接在型整塊木膠合板鋪樓板平臺時周邊可13（3）模板計算1）新澆混凝土對模板側壓力標準值：依據原混凝土結構工程施工驗收規范 GB50204 92,附

22、錄中有關“普通模板及其支架荷載標準值及分項系數”的取值規定，按照新澆混凝土對模板側壓力的兩個計算公式進行復核，并取二式中的較小值F=0.22 丫ctO3132,VF=YcH針對推廣應用了預拌混凝土，施工現場普遍采用泵送和機械振搗施工工藝的特點，公式中一些原來不確定的參數逐步可以在混凝土配合比設計時預先得到界定式中:F 新澆混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2）;丫c混凝土的重力密度，對于普通混凝土可取 24KN/m3；tO-新澆混凝土的初凝時間 （h），商品混凝土廠在做配合試驗時，一般都能應施工 現場的工藝要求，基本上先設定初凝時間為810 小時，經過運輸到達施工現場后，加之受環境因素的影響，

23、澆筑前所剩余的初凝時間也只有58 小時，驗算時可偏于安全地取tO=8 h ；V-混凝土的澆筑速度（m/h）,主要與構件的復雜程度、施工現場的機械設備條件有關，一般在15 m/h 之間；31-外加劑影響修正系數，預拌、泵送混凝土的工藝條件決定了，在混凝土配合比中，必須摻具有緩凝作用的高效減水劑，取1。2;32混凝土坍落度影響修正系數，預抖、泵送混凝土的工藝要求，坍落度一般為100150mm,取 1。15;H-混凝土側壓力計算位置至新澆混凝土頂面的總高度（m）.代入求得的可變參數，得到如下兩個與澆筑速度和澆筑高度有關的簡化計算公式，并可計算出在不同澆筑速度和澆筑高度條件下的模板面側壓力：F=0。2

24、2YCtO3132、V= 0。22X24X8X1.2X1。15X.V=58。 29XVF= 丫CH=24 H2 ）模板側壓力的荷載效應組合：按照原混凝土結構工程施工驗收規范GB50204-92 的規定：對梁、拱、邊長w300mm 的柱、厚w100mm 的墻，參與側模板側壓力的荷載組合項為：振搗混凝土時產生的 荷載和新澆混凝土對模板的側壓力組成；對大體積混凝土、邊長300mm 的柱、厚100mm 的墻，參與側模板側壓力的荷載組合項為：傾倒混凝土時產生的荷載和新澆混凝土對模板的側壓力組成；驗算模 板剛度時只取14新澆混凝土對模板的側壓力。按照現行國家行業標準建筑工程大模板技術規程JGJ742003

25、、J270 2003 的規定：參與大模板側壓力的荷載組合項為：傾倒混凝土時產生的荷載、振搗混凝15土時產生的荷載和新澆混凝土對模板的側壓力組成。筆者認為：在采用預拌、泵送混凝土，機械振搗施工工藝時，在泵送混凝土的出料口，一邊傾倒、一邊振的混凝土是常見的，也是不可避免的施工過程。因此模板側壓力的荷載組合項由：傾倒混凝土時產生的荷載、振搗混凝土時產生的荷載和新澆混凝土對模板 的側壓力三項組成，方比較切合實際。按照施工現場實際的混凝土的澆筑速度計算公式，F=58.29XV可得下表：新澆混凝土對模板面的側壓力（KN/m2）實際澆筑速度 V（m/h ）1234567側壓力標準值（KN/m2）58o298

26、2o43100.96116o58130.34142o78154.22荷載分項系數1.21o21o21o21.21o21.2振搗荷載（KN/m2）4444444傾倒荷載（KN/m2）4444444活荷載分項系數1o41.41o41.41o41o41o4側壓力設計值（KN/m2）81o15110o12132o35151o10167o61182.54196o26按照側壓力計算位置至新澆混凝土頂面實際澆筑高度的計算公式,F=24 H 可得下表:新澆混凝土對模板面的側壓力（KN/m2）頂面的實際高度 H（m）1234567側壓力標準值（KN/m2）24487296120142168荷載分項系數1.21o

27、21.21o21o21.21o2振搗荷載（KN/m2）4444444傾倒荷載（KN/m2）4444444荷載分項系數1.41.41o41o41o41.41o4側壓力設計值（KN/m2）4068o897o6126.4155.2181o6212.83）模板及方木、鋼管計算參數：模板參數：厚度：8=12mm 模板彈性模量：E=3500N/mnf，抗彎強度設計值fv=i3N/mm,抗剪強度設計值fc=14N/mm, 截面抵抗慣性矩：W=60X12X12/6=14400mm3，截面慣性矩：1=600X12X12X12/12=86400mm4。方木參數：規格：60X90mm 模板彈性模量：E=8000N/

28、mrr,抗彎強度設計值fv=13 N/mm,抗剪強度設計值fc=1.4N/mm2。 截面抵抗慣性矩：W=6（X90X90/6=81000mm3,截面慣性矩：1=60X90X90X90/12=3645000mn鋼管參數:16規格：48X2。7mm 模板彈性模量：E=210000N/mm2,抗彎強度設計值fv=215N/m.截面抵抗慣性矩:W=0.0982X(484 42.64) /48=4122mm3，截面慣性矩：1=0.0491X(48442。64) =98939mrA4)在 SRC 結構施工中，砼澆筑速度為2m/h，柱頂高度平均按 7m 計算，取柱模板側壓力為 F=110.12 KN/m2對

29、柱模板進行計算。圖 12 模板計算簡圖根據施工手冊和計算軟件計算，由于5 跨以下連續梁計算，其內力計算可以按 5 跨連續梁進行內分力分配，計算公式可查5 跨連系梁內力分配系數進行計算。跨中最大彎矩：M=0。0781 ql2支座處最大彎矩：M=0。105 ql2支座處最大剪力：V=0。601 ql最大撓度：3=0。644X(q|4/100EI)由于柱模板對拉螺栓間距為600mm，則線荷載 q=110。12X0.6=66。07KN/m,l=0。1m。跨中最大彎矩：M=0。0781X66.07X0.12=0.052KN m支座處模板最大彎矩：M=0.105X66。07X0。12=0。071KN- m

30、支座處模板最大剪力：V=0。601X66。07X0.1=3。971KN模板跨中最大撓度：3=0。644X66。072X1004/100X3500X86400=0。141mm5) 柱模板承載力計算抗彎強度：f =0。071X106/14400=5.071 N/mrnfv=13 N/mrn安全抗剪強度:f =3。971X103/600X12=0.552N/mrmfv=1。4N/m 安全模板變形：3=0。141mn 2mm(規范規定模板允許變形偏差)符合規范因為，模板在施工過程中會出現局部振搗而引起局部破壞，方木間距按驗算長度的 80%考慮，柱模板加固方木間距采用 a=80mm.6) 梁側壓力計算在

31、 SRC 結構施工中，砼澆筑速度為2m/h，澆筑高度平均按 2m 計算，取柱模板側壓力為F=68.8 KN/m217對柱模板進行計算。根據施工手冊和計算軟件計算，由于梁高按 2m 計算，方木間距按 200mm 考慮，梁側模可按 5 跨連續梁計算，其內力計算可以按 5 跨連續梁進行內分力分配，計算公式可查 5 跨連系梁內力分配系數進 行計算。跨中最大彎矩：M=0.0781 ql2支座處最大彎矩：M=0。105 ql2支座處最大剪力：V=0。601 ql最大撓度：3=0。644X(q|4/100EI )由于梁模板對拉螺栓間距為600mm,則線荷載 q=68.8X0。6=41.28KN/m , l=

32、0.2m。跨中最大彎矩：M=0.0781X41。28X0.22=0。129KN- m支座處模板最大彎矩：M=0。107X41。28X0。22=0。176KN- m支座處模板最大剪力： V=0。 607X41.28X0.2=5.01KN模板跨中最大撓度：3=0。644X41。28X2004/100X3500X86400=1.4mm7) 梁模板承載力計算6 2 2抗彎強度：f=0。176X10/14400=12。22N/mmfv=13N/mm安全322抗剪強度：f=5。 01X10/600X12=0。 695N/mmfv=1。 4N/mm 安全模板變形：3=1。4mn 2mm 規范規定模板允許變形

33、偏差)符合規范8) 方木計算由于柱、梁的對拉螺栓間距為600m m,方木長度為 4000mm，方木計算也按 5 跨連續梁計算，其內力計算可以按 5 跨連續梁進行內分力分配，計算公式可查 5 跨連續梁內力分配系數進行計算 .跨中最大彎矩:M=0.0781 ql2支座處最大彎矩：M=0.105 ql2支座處最大剪力： V=0。601 ql最大撓度：3=0。 644X( ql4/100EI )由于方木承受模板傳遞的荷載，方木承受的線荷載q=qb，柱模板線荷載 q=110。12X0.08=8.81KN/m,梁模板線荷載 q=68。 8X0.20=13。 76KN/m 。按最大荷載計算：跨中最大彎矩：M

34、=0.0781X13。76X0。62=0.387KN m支座處方木最大彎矩：M=0.107X13。76X0。62=0。530KN- m支座處方木最大剪力： V=0.607X13。 76X0。 6=2.89KN方木跨中最大撓度：3=0。 644X13.76X6004/100X8000X3645000=0。 394mm18方木承載力計算抗彎強度：f=0。530X106/81000=6。54N/mr2Kfv=13N/m安全抗剪強度：f =5.01X103/60X90=0.928N/mrrfv=1。4N/m 安全方木變形：3=0.394mm 2mm（規范規定模板允許變形偏差）符合規范9）對拉螺栓及加固

35、鋼管計算圖 13 對拉螺栓計算簡圖柱、梁的對拉螺栓間距為600mm，加固鋼管采用 48X3 雙鋼管加固木，鋼管計算按3 跨連續梁計算，其內力計算可以按 3 跨連續梁分配系數進行分配，計算公式可查 3 跨連續梁內力分配系數進行計算。跨中最大彎矩： M=0。0715 ql,支座處最大彎矩：M=0。1218 qli2支座處支反力： R= （0。6218+0。600） ql1最大撓度：3=0。677X（q|4/100EI）由于加固鋼管承受方木和模板共同作用傳遞的荷載，加固鋼管承受的線荷載q=qb，柱模板線荷載q=110。12X0.6=66.07KN/m，柱模板 L 仁 0。375m ;梁模板線荷載 q

36、=68。8X0。06=41.28KN/m，梁模板 L1=0。6m。按最大荷載計算：柱模板跨中最大彎矩：M=0。0781X66.07X0。3752=0。725KN - m柱模板支座處鋼管最大彎矩：M=0.107X66。07X0。3752=0。995KN- m柱模板支座處支反力：R=（0。6218+0。600）X66。07X0。375=30。049KN柱模板鋼管跨中最大撓度：3=0.644X66。07X3754/100X210000X98939=0。405mm梁模板跨中最大彎矩：M=0.0781X41.28X0.3752=0.453KN m梁模板支座處鋼管最大彎矩：M=0.107X41.28X0。

37、3752=0.621KNm梁模板支座處支反力:R= （0.6218+0。600）X41.28X0。375=19。91KN 梁模板鋼管跨中最大撓度：3=0。644X41.28X3754/100X210000X98939=0。253mm柱模板鋼管承載力計算6 2抗彎強度:f =0.995X10/4122=241。38N/mm,由于加固鋼管為雙鋼管，則 241.38/2=120.69 N/mm fv=215N/mm安全鋼管變形：3=0。405mm 2mm（規范規定模板允許變形偏差）符合規范19梁模板鋼管承載力計算3）砼澆筑振搗206 2抗彎強度：f=0。621X10/4122=150。65N/mm,

38、由于加固鋼管為雙鋼管，則 150。65/2=75。33N/mm2vfv=215N/m 安全鋼管變形：3=0.253mm 2mm（規范規定模板允許變形偏差）符合規范選擇拉螺栓直徑柱模板拉螺栓直徑：A=30049/215=139。76m 故選直徑 16 對拉螺栓，凈截面面積 An=144。1mm22梁模板拉螺栓直徑：A=19910/215=92.60mm，故選直徑 14 對拉螺栓,凈截面面積 An=109。9mm（4）砼澆筑技術1） SRC 結構由于柱梁接頭鋼筋密集，為保證施工質量，砼粗骨料粒徑由 525 mm 碎石配制，砼坍落度控制在 180 30 m 范圍內，緩凝時間 68 小時，細骨料采用中

39、粗砂，粗細骨料的含泥量控制在1 %以內砼要求具有良好的自密實性，擴展度600 mm。2）泵管敷設根據現場平面位置的布置，砼輸送集中布置，泵管從結構一側集中向上到另一側布置如下圖示：2#砼泵1#砼泵 -円砼澆筑方向,- -一二A（圖 9）砼輸送泵及泵管布置示意圖砼泵布置時必須保證了泵出口水平管到垂直管的距離大于15m，同時保證了砼出口水平管的距離大小垂直管高度四分之一。砼按圖示方向澆筑時，邊澆筑邊拆除泵管砼輸送管的固定，不得直接支承在模板、鋼筋及預埋件上水平管在平臺上布置時架設在300500 高的鐵馬凳上，鐵馬凳支腿下焊有一50X50 的鐵板，防止泵振動支腿壓穿模板或者在泵管的接口下鋪設50 厚

40、 3 米長的木跳板，跳板放置在梁上垂直泵管在柱上固定時，每節管不得少于一個固定點，用腳手架鋼管固定在每節管接口的下方垂直管的下彎點不得作為垂直管的支點，垂直管的下彎點焊接鋼支架固定牢固。一般情況下垂直管不要固定在腳手架上，否則必須對腳手架經計算后加固備煤框架層高小于 7m 時，柱砼同平臺砼同時澆筑，層高大于 7m 時，柱砼單獨澆筑21SRC 結構，柱內由于型鋼的存在，利用“十”字型鋼或“H”型鋼天然圍成的“串筒”下料，在型鋼的腹部沒有鋼筋，砼從澆筑標高直接下到柱底不會發生離淅現象下料時泵管不能直接對準型鋼腹部，用砼下料溜槽對準“十”型鋼或“H”型鋼的腹部。對于“十”字型鋼柱,砼應從四角對稱分層

41、下料，砼下料分層厚度 500 mm.柱砼振搗采用多條棒同時振搗，先將振動棒插到柱底，邊下料邊振搗，逐步提起振動棒。在振動棒上每間隔 500 做一道標記，振動一層，振動棒提起 400500m,砼工在振動過程中要記住每次提起的高 度。振動棒從梁柱連接處，柱內勁板上的預留孔中插入，因為柱角的鋼筋密集不容易下棒 當勁板上預留孔無法插入時，在柱角提前用鋼管試插，并做好下棒位置標記。為保證砼振搗密實，配備一臺振動器柱模 外輔助振搗。操作人員在振搗過程中，無法觀測到柱內的振搗情況，在柱的四周每隔500 高用 4m的電鉆鉆眼外部出漿表示砼到位，同時用錘擊模板的方法檢查砼是否振實。電鉆鉆眼還有利于砼中氣泡的跑出

42、。平臺澆筑砼時，對于型鋼砼梁，鋼梁兩側必須同時下料，澆筑時先澆筑框架梁，再澆次梁和板，防止澆 筑次梁時，砼流淌到框架梁的一側，造成鋼梁因兩側砼高差過大而產生側向彎曲。型鋼砼梁在振搗時 由于梁中間有鋼梁翼緣板，應采用030 直徑的振動棒，小直徑振動棒無法插入時，應在翼緣和鋼筋之間用鋼管撬開，再插入振動棒，注意用鋼管撬時，應從梁的兩端開始，當梁中間砼達到二分之一高度以上時，再撬梁的中間，防止由于梁中沒有砼時鋼梁產生側彎，而當梁中間充滿砼后，鋼梁不能回復到原來位置 砼振搗后，鋼梁正對軸線位置，鋼筋對稱分布在鋼梁兩側。7. 2 平臺砼振搗完畢，間隔 12h,在砼初步沉實后，應對梁柱接頭位置，型鋼砼梁以

43、及大截面的次梁派 專人進行二次復振，因為在梁柱接頭位置柱的水平勁板下，鋼梁翼緣板下，砼沉實后，這些部位的砼不 容易填實，如圖 9 所示.砼不容易填實處（b）圖 10 砼不易充分填滿的部位示意圖平臺砼澆筑應連續一次性澆筑成型，不得留施工縫，在泵管移動困難時，防止施工縫的出現，利用塔吊和料斗澆筑接槎。砼從攪拌到澆筑成型，接槎間歇時間不得超過表（2）規定時間。22砼送輸、澆筑和間隙的時間（min）表 3砼強度等級氣溫（C） 25 C301801504）砼養護柱砼養護利用柱模不拆除，來保證砼中水份不散失。當砼沒有達到養護期拆模后，采用用塑料薄膜 包裹柱表面后，用膠帶纏緊，保證密封，塑料薄膜中有水珠。平

44、臺砼養護：備煤框架砼標號高， 砼坍落度大，加上當地氣候干燥， 風砂大，砼表面容易產生干縮裂縫， 平臺砼在振搗后，用刮桿刮平，用木抹子壓平壓實，立即用塑料薄膜覆蓋嚴實，待砼終凝后充分澆水養 護5.2。3、水平垂直運輸組織SRC 結構，由于兩種結構交替進行施工，現場水平垂直運輸機械主要為K26/40 型塔式起重機。在施工過程中，由于進行了兩種結構的分段流水作業，1段鋼結構施工時安排 2#塔吊專為鋼結構安裝服務，n段砼結構施工時安排 1#塔吊專為鋼筋、模板、腳手架施工服務。n段鋼結構施工時安排 1 #塔吊專為 鋼結構安裝服務，1段砼結構施工時安排2#塔吊專為鋼筋、模板、腳手架施工服務.K26/40

45、型塔吊，由于其起重量大，起重速度慢，根據現場統計結果，塔吊起鉤、落鉤時間25min 個起落，因此，根據每天作業時間，按 9 小時計算，每天塔吊總共起落約為22 鉤。由于鋼結構安裝時間為 15 天一個結構層，因此，只保證鋼結構每天 20 鉤的基本工作量，才能保證鋼 結構 15天完成一個作業層。砼結構為 20 天完成一個結構層，每層砼結構材料約 800t，又因為砼結構需 用和手段材料數量多，作業面廣，每天必須保證22 鉤的工作量，才能在 20 天內完成一層砼結構。5。2。4、施工協調組織SRC 結構施工中，如何合理組織鋼結構和砼結構施工非常重要。根據鋼結構和砼結構施工速度和工藝要求，鋼結構安裝進度

46、最適宜高度為：鋼結構高于砼結構一層或二層。如果鋼結構和砼結構施工同步時，交叉作業量，極易產生安全隱患，且兩者同一個作業面施工， 工作不能展開，且鋼結構柱會因為柱鋼筋接頭 的原因，而不易安裝。因此，鋼結構作業面必須高于砼作業面。如果，鋼結構高于砼作業面太多時，砼結構材料的垂直運輸就受到鋼結構柱、梁影響而降低工作效率SRC 結構施工時，由于鋼結構能自成體系，獨立受荷，因此，在施工應用統籌原理，加強工序間的23連接強度，保證結構施工進度鋼結構柱子安裝完成后，迅速進行柱子鋼結構綁扎通砼結構柱鋼筋綁扎時出現鋼筋骨架偏移及無腳手架就無法施工的現象。SRC 結構中，鋼柱位于砼柱內部，起到穩定鋼筋骨架作用，而

47、且制作專門的工具，卡在鋼柱上，可以不用腳手架，而直接利用鋼柱作為支撐點進行柱鋼筋綁扎。鋼梁安裝完成后，采用吊欄固定在鋼梁上，提前進行梁鋼筋穿筋工作，提高工效如下圖示：圖 ii 施工協調示意圖6、主要工機具、材料序號名稱規格單位數量1吊車25t臺150t臺12自升式塔吊K26/40臺23電焊機ZX5-400Y臺124鋼絲繩021。5 - 6X37 +1m200017.56X37 +1m2205焊條烘干箱500C臺16手拉葫蘆2t臺43t臺45t臺27千斤頂16t臺48砂輪機0125mm臺60100mm臺49經緯儀J2臺210水準儀DS3臺111水平尺把412鋼卷尺50 米把4.由于鋼柱位置LUU

48、.HHAti1/徒筌題心二4顯二s2413腳手架鋼管48。5X2。7t250014扣件個25000015方木50X100m332016砼輸送泵HB80臺217鋼筋彎曲機臺218鋼筋切斷機臺219鋼筋調直機臺120鋼筋套絲機臺221木工圓鋸臺47、質量控制工程開工時，組織召開了質量管理會議，明確了質量目標和要求，闡述了“創新提升質量，品牌促進發展”的重要意義，要求一定要把備煤框架建設成為品牌工程，全面提升質量管理水平。 為此，建立健全 了質量管理體系，明確質量職責 在主體工程施工前， 組織專家和工人組成 SRC 吉構攻關小組，分析 SRC 吉構施工中難點,分析各個工 序可能出現的質量問題，提出采

49、取應對措施，保證施工順利進行對施工方案中的施工難點及質量標準、要求,組織職工進行學習，并分班組，由技術質量部對木工組、鋼筋組、架子組、砼組,分別進行工藝操作技術、工藝紀律、質量標準進行宣貫。由于 SRC 吉構在石油化工行業中首次使用，而且結構設計的個別指標已超出現有規范的要求。為此,項目部從項目經理、總工程師、施工經理、技術質量部主任、技術員、質檢員到作來班組的職工都非常 重視 SRC 結構的施工質量。在施工現場，鋼筋班班長、木工班班攻、砼工班長常和技術人員、質檢員一 起研究施工中出現的問題和質量問題處理的方法，形成全員參與的良好局面。7。1、落實質量責任，實行掛牌制度施工質量實行掛牌制度，

50、誰施工誰負責質量在 2006 年 2 月份項目部組織的施工方法及質量研討會 上，項目部提出施工質量持牌制度，誰施工誰負責質量項目部根據不同的作業班，制作了一批施工銘牌，施工完成，自檢合格后，由作業班組或個人掛牌，通知質檢人員進行質量驗收，明確質量責任。對施工中 質量優勝的班組和個人，在全現場進行表揚和物質獎勵。7.2、加強材料管理，從源頭上保證質量工程材料進場后，及時組織材料驗收，未經復驗的材料不得使用，并使用之前掛牌標識，檢驗合格 的材料也進行掛牌標識，方可使用SRC 結構砼工程施工難度大，每次澆筑砼時項目部至少派出二人監督檢查，一個人在平臺上負責砼 振搗質量；一個人負責收料，通過砼坍落度檢

51、查商品砼質量、數量坍落度過大砼和易性差，容易出現離淅現象，坍落度過小，容易堵塞泵管，不易振搗密實檢查不合格砼退回攪拌站重新攪拌為保證砼質量，25每次做試塊由項目部管理人員親自操作。7。3、開展 QC 活動,持續改進施工質量由于 SRC 結構在石油化工行業中首次使用，一些施工方法不是很成熟，原來提出的施工技術方案應 根據現場實際情況進行修訂和補充。項目部積極在施工現場開展QC 活動，運用 PDCA!環的原理進行質量管理 .主體工程施工前，項目部對 SRC 結構進行分析，提出 SRC 結構施工難點：鋼結構高空組對找正、 主梁 鋼筋綁扎、模板支設加固、砼振搗方法質量，這幾點較普通鋼結構和砼結構不同.

52、普通鋼結構一般采用成片地面組對， 成片吊裝減少高空作業工作量，由于大多數鋼結構都在地面或低 空作業，鋼結構易于找正在 SRC 結構中，由于吊裝機具為塔式起重機，受吊裝機械的影響，鋼結構多采用 單構件高空組對找正的方法。SRC 結構的鋼結構由于被砼結構包裹，鋼結構的安裝精度可以略小于普通鋼結構，空中組對時采用焊接方式以保證鋼結構穩定性。主梁鋼筋綁扎，由于鋼筋要穿過鋼結構腹板， 施工時進度慢， 不利于進度控制。 模板加固和普通砼結 構不同，柱、梁的對拉螺栓也要穿過鋼結構腹板，施工時進度慢，加固難度大，會出現脹模和跑模 . 砼澆 筑的振搗時，由于型鋼結構將柱、梁分成幾個部分，要保證每一部砼振搗密實和

53、砼下料，施工難度大，如果在施工中采內外振搗相結合方法進行砼工程施工 .根據上述的研究和制訂的對策，通過施工實踐，通過PDCA 循環進行持續改進，找出最合理的施工方法，保證了施工質量。7。 4、認真做好質量檢查工作對 SRC 結構的每道工序嚴格把關，嚴格按照施工方案、設計和規范要求，由業主、總包、監理等單 位嚴格檢查， 嚴把質量關，杜絕重大質量事故發生 . 通過施工過程中的工序跟蹤檢查，將質量問消滅在萌芽 狀態,保證 SRC結構施工質量。設置專人對班組作業進行跟蹤檢查，完成一項，檢查一項，合格后及進報驗進入下道工序。同時，在 施工過程中，也邀請監理人員對班組的作業質量進行跟蹤檢查，共同把關，確保

54、了工程質量。SRC 結構施工有二十多道工序，項目部管理人員、技術員、質量檢查員對每道工序都按照自檢、巡 檢加共檢的步驟，對每道工序進行嚴格檢查。施工隊在專職質檢員監督下完成后，填報自檢記錄。項目 部技術員、質量檢查員每天在現場對每道工序進行巡視檢查，及時檢查發現問題，列出問題清單，要求 作業班組及時整改， 嚴禁將不合格產品帶入下道工序 . 整改完成后， 項目部技術員、 質量檢查員和施工隊 各個班組長對每道工序的所有構件進行復查。復查合格后通知總包、監理、業主等單位共檢。7.5 、定期組織實施質量大檢查活動定期組織實施質量大檢查活動，對工程實體質量和內業資料進行檢查，評價質量體系的運轉，保 證質

55、量可控 . 全26面檢查現場施工實體質量和各種質量驗收資料，檢查內容包括：已拆模砼外觀質量，現場實側實量27正在施工中的平臺存在的問題；鋼結構安裝柱梁現場實側實量；鋼結構焊接外觀質量；各工序自檢記錄，質量管理記錄8、勞動力組織及 HSE 管理要求8。1、勞動力組織序號崗位人數職 責1項目經理1現場總負責2施工經理1組織協調施工3總工程師1技術管理4技術員5收集資料、編制施工方案、作好技術交底、進行現場工作指導5質量檢查員2鋼構件進場幾何尺寸驗收、施工質量監督、指導6安全員5現場施工人員安全教育及安全監督7測量員1觀測、記錄、測量數據8鋼結構安裝負責人1負責鋼結構安裝施工組管理9鉚工6鋼構件吊裝

56、工作準備、安裝構件幾何尺寸檢驗10焊工12鋼構件焊接11起重工4起重作業12吊車司機5吊車作業操作13木工120模板作業14鋼筋工100鋼筋作業15架子工40腳手架作業16砼工30砼作業17普工50配合主要工種作業8。2、HSE 管理8.2。1、風險分析管理技術風險分析管理技術主要是指對施工過程中存在風險進行分析，以便在施工過程中及時做出應對措施在 SRC 對構施工前期，我們運用風險管理知識根據施工不同的階段分析施工過程中的風險及其對安全管 理的影響。SRC 結構施工安全風險分析表安全風險基礎工程施工階段主體工程施工階段二次結構施工階段土方坍塌易發生m無I無I安全用電易發生，主要管理對象n易發

57、生，主要管理對象m易發生，主要管理對象n28機械、車輛傷害易發生，主要管理對象n發生，非主要管理對象n易發生，主要管理對象n吊裝作業發生，非主要管理對象n易發生，主要管理對象IV易發生，主要管理對象m物體打擊發生，非主要管理對象n易發生，主要管理對象IV易發生，主要管理對象m高空墜落發生，非主要管理對象n易發生，主要管理對象V易發生，主要管理對象m火災和焊接作業發生，非主要管理對象n發生，非主要管理對象m發生，非主要管理對象n腳手架坍塌、失穩發生，非主要管理對象n易發生，主要管理對象m易發生，主要管理對象m注：i-可忽略風險，n可容許風險，川一中度風險，w-重大風險，v不容許風險對安全風險分析

58、 SRC 結構施工過程中，主要安全風險為安全用電、機械、車輛傷害、吊裝作業、物體打擊、高空墜落、腳手架坍塌、失穩這幾類。其中由于主體工程施工周期長，所以在主體工程施工過程中，安全用電、吊裝作業、物體打擊、高空墜落、腳手架坍塌、失穩是SRC 結構施工過程中需重點防護對象。作業人員安全風險分析。由于目前國內土建工程施工，大多采用農民工為主要作業人員。農民工安全素質低、安全防范意識差、安全技術知識匱乏，在SRC 結構施工過程中，人的不安全風險是最大的，必須重點解決。施工現場采用加強對農民工的安全培訓教育和提高農民工的工資待遇來解決此問題。8。2。2、組織保證技術安全管理要注必須建立健全安全管理體系，

59、在組織上提供保證，這是實現安全管理目標的根本保證，沒有組織保證，安全技術中的其他技術就不可能實現。組織保證主要包括安全管理機構、安全管理人員、安全管理制度、安全資金投入，安全技術改進方案等幾個方面。安全管理機構是實現安全管理主要職能部門，根據企業安全管理要求設置不同的管理崗位專門的安全管理技術專家和專職安全管理人員在神華煤制油工程施工中，針對 SRC 結構形式和農民工的特點，建立專門安全管理機構，由項目經理、施工經理、總工程師、作業隊長、HSE 經理等人組成安全管理委員會，對 SRC 結構施工過程的安全管理工作進行領導和實施項目部除設置了兩名專職的安全管理人員，還設置了一名文明施工監督員、專職

60、安全用電管理員， 加強對施工現場安全管理力度。由于作業人員多、作業面廣，項目部安排了專門安全監督員，分別在不同地作業面上加強對作業人員行為進行安全監督。安全管理制度是安全管理規則，針對 SRC 結構類型結合普通鋼結構、砼結構制訂了項目部的管理制度，對把各項作業的安全技術操作規程融入制度中，項目部定期和不定期地組織農民工進行學習，提高 安全意識及安全操作技能。安全技術方案和安全管理必須要有必要的資金投入，才能保證安全技術方案的實施。神華煤制油工程備煤框架施工合同約定 HSE 費用為 50 萬，但是根據神華業主和總包的要求以及施工現場安全管理需 要，安全資金共投入了 100 萬左右，在資金上提供了