1、.一、單項選擇：1. 在需要進行抗震設防的框架節點中（）A梁、柱中的箍筋都應在框架節點區內設置B節點區箍筋用量至少與柱端箍筋加密區用量相同C節點區箍筋用量至少與梁端箍筋加密區用量相同D 節點區無法設置箍筋，只能設置拉結筋2. 計算水平地震作用時，重力荷載代表值G E 中對于住宅樓面活荷載的組合值系數為（）A 0.3B 0.5C 0.8D0.93. 有局部突出塔樓的建筑， 當基本自振周期 T1>1.4T g 時，其附加水平地震作用Fn 應置于（）A局部突出塔樓的頂部B主體房屋的頂部C主體房屋的中部D 主體房屋的底部4. 我國抗震規范第二階段設計的內容是（）A驗算構件的承載力B驗算結構小震時

2、的彈性變形C驗算結構大震時的彈塑性變形D 驗算結構大震時的彈性變形.5. 一般情況下，設防烈度可采用（）A眾值烈度B罕遇地震烈度C基本烈度D 多遇地震烈度6. 在框架剪力墻結構的抗震設計中（）A框架作為第一道抗震防線，剪力墻作為第二道抗震防線，因此剪力墻的抗震等級一般不低于框架B框架作為第一道抗震防線，剪力墻作為第二道抗震防線，因此剪力墻的抗震等級一般低于框架C剪力墻作為第一道抗震防線，框架作為第二道抗震防線，因此剪力墻的抗震等級一般低于框架D 剪力墻作為第一道抗震防線，框架作為第二道抗震防線，因此剪力墻的抗震等級一般不低于框架7. 在確定高層建筑防震縫最小寬度時，不需要 考慮的因素是（）A結

3、構類型B設防烈度C結構最大層高D 屋面高度8. 用底部剪力法計算地震作用時，以第一振型為主，近似認為第一振型接近于（）A折線B直線.C拋物線D 雙曲線9. 帶有砌體填充墻的鋼筋混凝土框架在地震作用下的層間彈性位移角限值為（）A.1/800B.1/550C.1/450D.1/100010. 在建筑抗震設計中，關于建筑場地，下列說法中不正確 的是（）A.可以根據土層剪切波速劃分場地土類型B.土層剪切波速越大，建筑場地土越軟C.根據場地土類型和場地覆蓋層厚度劃分建筑場地類別D. 場地覆蓋層厚度是指地面至剪切波速大于500m/s 的土層的距離11. 抗震設計基本原則的第一水準是（）A.強柱弱梁B.強剪

4、弱彎C.大震不倒D. 小震不壞12. 根據建筑抗震設防分類標準，一般工業與民用建筑屬于（）A.甲類建筑B.乙類建筑C.丙類建筑D. 丁類建筑.13. 一般情況下，下列說法中不正確的是（）A.一次地震只有一個震級B.一次地震只有一個震中C.一次地震只有一個地震烈度D. 一次地震只有一個震源深度14. 底部剪力法適用的房屋高度不超過（）A.20mB.30mC.40mD.50m15. 在多遇地震作用下結構抗震變形驗算公式ue eh 中， e為（）A層間彈性位移限值B層間彈塑性位移限值C層間彈性位移角限值D 層間彈塑性位移角限值16. 我國建筑抗震設計規范(GBJ11-89)采用的第二階段設計方法，是

5、為了保證（）A小震不壞B強柱弱梁C強剪弱彎D 大震不倒17. 下列關于框架柱軸壓比的概念中，不正確的是A抗震等級越高，柱子的軸壓比限值越大B限制柱子的軸壓比可減小發生受壓脆性破壞的可能性C提高混凝土強度可減小柱子的軸壓比.D 增加柱子截面尺寸可以減小柱子的軸壓比18. 在建筑抗震設防分類標準中， “對地震作用和抗震措施，均按本地區的設防烈度設計”的規定，適用的建筑類別為（）A甲類B乙類C丙類D 丁類19. 在地球表面傳播的地震波稱為（）A面波B體波C縱波D 橫波20. 在我國建筑抗震設計規范(GB50011 2001)給出的地震影響系數計算方法中，沒有考慮的影響因素是（）A建筑物的抗震設防烈度

6、B建筑物的自振周期C場地類別D 地震持續時間21. 下列說法中錯誤的是（）A地震烈度是指地震對地表及工程建筑物影響的強弱程度B離震中愈近，地震烈度愈高C一次地震只有一個震級D 一次地震只有一個烈度.22. 關于底部剪力法的適用條件，下列說法中錯誤 的是（）A高度不超過60mB質量沿高度分布比較均勻C以第一振型為主D 剛度沿高度分布比較均勻23. 在樓層屈服強度系數的計算公式yV y 中，Vy 或 Ve 的正確定義V e是（）A Ve 為罕遇地震作用下樓層的彈塑性地震剪力B Ve 為多遇地震作用下樓層的彈性地震剪力CV y 為按構件的實際配筋及材料強度設計值計算的樓層受剪承載力D V y 為按構

7、件的實際配筋及材料強度標準值計算的樓層受剪承載力24. “強柱弱梁”指的是（）A塑性鉸首先出現在梁端B柱鋼筋設計強度大于梁鋼筋設計強度C塑性鉸首先出現在柱端D 柱混凝土強度等級大于梁混凝土強度等級26. 框架柱軸壓比是框架柱軸向壓力設計值與（）.A柱核心區面積之比B柱全截面面積之比C柱全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設計值乘積之比D 柱核心區面積和混凝土軸心抗壓強度標準值乘積之比27. 下列敘述中，錯誤的是（）A一次地震有多個烈度B一次地震有多個震級C地震震級是衡量一次地震所釋放能量大小的尺度D 震源在地面上的垂直投影點，稱為震中28. 下列關于建筑結構規則性的敘述中， 不屬于 建筑結構平面不規

8、則類型的是（）A結構平面凹進的一側的尺寸，大于相應投影方向總尺寸的30%B樓層的最大彈性水平位移大于該樓層兩端彈性水平位移平均值的 1.2倍C有效樓板寬度小于該層樓板典型寬度的50%D 局部收進的水平向尺寸大于相鄰下一層的25%29. 下述底部剪力法的適用條件中，錯誤的是（）A以第一振型為主B高度不超過40m.C以彎曲變形為主D 質量和剛度沿高度分布比較均勻30. 在地震作用效應和其他荷載效應的基本組合中（）A重力荷載作用必須參與組合，其分項系數取1.20B僅考慮水平地震作用時，水平地震作用分項系數取 1.30 C同時考慮水平與豎向地震作用時，水平地震作用分項系數取1.30，豎向地震作用分項系

9、數取0.8D 風荷載分項系數取0.2032. 地震震級是指地震對地表及工程建筑物影響的強弱程度B一次地震只有一個地震震級C地震震級增大一級，地面振幅增大約10 倍D 地震震級是衡量一次地震所釋放能量大小的尺度33. 在單自由度體系中，質點受到的慣性力為（）A -m x(t)B-Kx(t)C-Cx(t )D-mx(t) x g (t) 34. 與劃分建筑抗震等級無關的因素是（）A建筑高度B結構類型C混凝土強度等級D 抗震設防烈度.35. 在地震區，框架結構應采用的承重方案是（）A現澆橫向框架承重B現澆縱向框架承重C現澆縱橫向框架承重D 裝配式縱橫向框架承重36. 在建筑抗震設計中，關于建筑場地，

10、下列說法中不正確 的是（）A可以根據土層剪切波速劃分場地土類型B土層剪切波速越小，建筑場地土越硬C建筑場地類別根據場地土類型和場地覆蓋層厚度劃分D 場地覆蓋層厚度是指地面至剪切波速大于500m s 的土層的距離37. 造成建筑物和地表破壞的主要地震波是（）A面波B橫波C縱波D 縱波和橫波38. 下列說法中正確的是（）A一次地震有多個震級B一次地震只有一個地震烈度C各類建筑場地中 I 類最好，類最差 D 震源至震中的豎直距離稱為震中距.39. 設防烈度為 7 度的鋼筋混凝土框架結構， 當場地類別為 I 類時，確定其抗震等級時所采用的設防烈度為（）A6 度B7 度C8 度D9 度40. 在抗震設計

11、的第一階段， （）A計算結構構件的承載能力B驗算結構的彈塑性變形C采用大震作用效應D 驗算是否滿足“大震不倒”的要求41. 影響結構水平地震作用的參數很多，以下敘述中不正確 的是（）A當結構的自振周期T 大于場地特征周期Tg 時， T 愈大，水平地震作用愈小B土的剪切波速愈大，水平地震作用愈小C結構自重愈小，水平地震作用愈小D 地震動加速度愈大，水平地震作用愈小42. 高度 60m 的鋼筋混凝土結構，其水平地震作用的計算方法，不應 選擇（）A振型分解反應譜法B底部剪力法.C時程分析法D 振型分解反應譜法，時程分析法作補充計算43. 第二階段抗震設計的主要任務是（）A驗算構件的承載力B驗算構件的

12、抗裂性能C驗算結構的彈性變形D 驗算結構的彈塑性變形44. 對突出屋面的小塔樓的地震作用， 計算小塔樓時， 該水平地震作用（）A應放大3 倍，增大部分傳給下部樓層B應放大3 倍，增大部分不傳給下部樓層C應放大2 倍，增大部分傳給下部樓層D 應放大 2 倍，增大部分不傳給下部樓層45. 關于地震烈度，下列說法中錯誤的是（）A一般情況下，距震中越近，地震烈度越高B一次地震有多個地震烈度C地震烈度是指地震對地表及工程建筑物影響的強弱程度D 地震烈度是衡量一次地震所能釋放能量大小的尺度46. 下列說法中不正確的是（）.A.縱波引起地面的豎向振動B.地表某處與震中的距離稱為震中距C.橫波是剪切波D. 地

13、殼中產生地震波的部位稱為震中47. . 下列說法中正確的是（）A.距震中愈遠，地震烈度愈高B.一次地震有多個震級C.一次地震有多個烈度D. 設防烈度等于多遇地震烈度48. 下列地基中，對抗震有利的是（）A.卵石層B.淤泥質土C.軟弱粘土D. 飽和松砂49. 下列建筑中需要采用時程分析法進行補充分析的是（）A.6 度區的甲類建筑B.7 度區高度為80m 的乙類規則建筑C.7 度區高度為90m 的丙類規則建筑D.9 度區高度為40m 的丙類規則建筑50. .在單自由度體系中，質點受到的彈性恢復力為（）.A.C.mx( t)B.-Kx （ t）Cx(t )D. mxg (t )51. 進行多遇地震作

14、用下各類結構的抗震變形驗算時，其樓層內最大的層間彈性位移應（）A.計入扭轉變形，各作用分項系數均取1.0B.不考慮扭轉變形，各作用分項系數均取1.0C.計入扭轉變形，各作用分項系數均取1.2D. 不考慮扭轉變形，各作用分項系數均取1.252. 在第一階段抗震設計中， 驗算構件承載力時采用的荷載效應組合是（）A.小震作用效應和其他荷載效應的標準組合B.大震作用效應和其他荷載效應的標準組合C.小震作用效應和其他荷載效應的基本組合D. 大震作用效應和其他荷載效應的基本組合53. 有地震作用組合時，截面承載力設計表達式為（）A.S R / REB.S RC.0SRD.0S R/RE54. 關于在框架梁

15、端設置箍筋加密區的目的，下列說法中錯誤 的是.（）A.約束混凝土B.提高梁的變形能力C.滿足抗剪承載力要求D. 增加梁的延性55. 下列有關地震的說法中，不正確的是 ()A.大于 5 級的地震稱為破壞性地震B.我國現行抗震規范采用兩階段設計法C.低于 7 度的地區為非抗震設防區D. 縱波又稱 P 波56. 下列有關地震的說法中，正確的是()A.造成建筑物和地表破壞的地震波主要是體波B.地殼中產生地震波的部位稱為震源C.縱波是剪切波D. 橫波引起地面的豎向振動57. 下列地基中，地震時可能發生液化的是()A.飽和松砂B.淤泥質土C.飽和粘土D. 沖填土58. 采用底部剪力法時， 突出屋面的屋頂間

16、的水平地震作用效應宜放大().A.1.5 倍B.2.0 倍C.2.5 倍D.3.0 倍59. 與水平地震影響系數無關的是 ()A.建筑場地類別B.結構自振周期C.抗震設防烈度D. 建筑平面形狀60. 關于框架柱的軸壓比，下列說法中正確的是()A.設定軸壓比限值是為了保證框架柱的抗震延性B.設定軸壓比限值是為了保證框架柱的極限承載力C.軸壓比限值與結構體系無關D. 軸壓比限值與抗震等級無關61. 與確定結構抗震等級無關的是（）A.設防烈度B.基礎類型C.房屋高度D.結構類型62. 關于地震波，下列說法不正確的是（）A.地震波分為體波和面波 B.體波分為縱波和橫波C.縱波使建筑物水平方向搖晃 D.

17、 橫波又稱 S 波63. 在結構抗震設計時，下列說法不正確的是（）.A.我國抗震規范將建筑分為4 個抗震設防類別B.抗震設計基本原則是“小震不壞，中震可修，大震不倒”C.抗震設防烈度為6 度時，對各類建筑可不進行地震作用計算D. 我國抗震規范采用兩階段設計法64. 對多層框架結構， 計算多遇地震作用標準值產生的最大彈性層間位移時，下列選項不正確的是（）A.各項作用分項系數采用1.0B.可不計入扭轉變形C.鋼筋混凝±構件可采用彈性剛度D. 可不扣除結構整體彎曲變形65. 在多遇地震作用下，框架結構抗震變形驗算公式ue e h 中， e 為（）A.層間彈性位移角限值，取1 550 B.層

18、間彈塑性位移角限值，取1 550C.層間彈性位移角限值，取1 50D.層間彈塑性位移角限值，取1 5066設防烈度是抗震設計的依據，一般情況下，設防烈度可采用()A罕遇地震烈度B多遇地震烈度C地震基本烈度D 眾值烈度67下列建筑中， 可用底部剪力法計算水平地震作用的是().A高度超過80m 的框筒結構B自振周期T1 超過特征周期Tg 五倍的框架剪力墻結構C高度不超過40m，質量、剛度沿高度分布較均勻的框架結構D 平面上質量、剛度有較大偏心的剪力墻結構68框架柱設計中， “強剪弱彎”的設計原則是指()A柱抗彎承載力大于梁抗彎承載力B柱抗剪承載力不低于節點核心區抗剪承載力C柱抗剪承載力大于梁抗剪承

19、載力D 柱抗剪承載力大于柱彎曲破壞時產生的剪力69與地震系數k 有關的因素是 ()A地震基本烈度B場地卓越周期C場地土類別D 結構基本周期70關于地震，下列敘述中不正確的是 ()A與橫波相比，縱波的周期短、振幅小、波速快B造成建筑物和地表破壞的，主要是面波C 50 年內，多遇地震烈度的超越概率為10D 一次地震只有一個震級，但有多個烈度71關于影響結構水平地震作用的參數，下列敘述中不正確 的是()A當結構的自振周期T 大于場地特征周期Tg 時， T 愈大，水平地震作用愈小B土的剪切波速愈大，水平地震作用愈小.C結構自重愈小，水平地震作用愈小D 地震動加速度愈大，水平地震作用愈小72.關于地震，

20、下列說法中正確的是()A.一次地震有一個震級和一個地震烈度B.一次地震有一個震級和多個地震烈度C.距震中愈近，地震烈度愈低D. 地震震級是衡量地震烈度大小的尺度73.抗震設計時，框架結構的“強柱弱梁”要求是()A.塑性鉸先出現在柱端，后出現在梁端B.梁柱節點處柱的總彎曲承載能力不低于梁的總彎曲承載能力C.梁柱節點處柱的總抗彎配筋面積不低于梁的總抗彎配筋面積D. 框架平面內柱的截面高度不低于梁的截面高度74.地震時使用功能不能中斷的建筑，其抗震設防類別為()A.甲類建筑B.乙類建筑C.丙類建筑D.丁類建筑75.與結構自振周期有關的因素是()A.地震烈度B.地震震級C.結構自身的剛度與質量D.建筑

21、場地類別76.地震時，造成建筑物和地表破壞的地震波主要是()A.面波B.體波C.縱波D.橫波77.在罕遇地震作用下，框架結構抗震變形驗算公式u h 中，pp.p為 ()A.層間彈性位移角限值，取1 550 B.層間彈塑性位移角限值，取1 550C.層間彈性位移角限值，取1 50D.層間彈塑性位移角限值，取1 50二、填空：1. 單自由度彈性體系的最大加速度反應 Sa 與該體系自振周期 T 的關系曲線，稱為最大加速度 _反應譜曲線 _。2. 抗震設計時，規則建筑的平面布置應保證平面局部突出部分的尺寸較小，_抗側力結構 _平面分布基本均勻對稱。3. 為保證抗震等級為一、二級的剪力墻墻肢塑性鉸區不過

22、早發生剪切破壞，應使墻肢截面的受剪承載力大于其 _受彎 _承載力。4. 在結構頂部附加水平地震作用Fn 的主要原因是考慮 _高振型 _對結構地震反應的影響。5.現澆鋼筋混凝土結構的抗震等級是根據設防烈度、建筑類別、 場地類別、 結構類型和 _建筑高度_確定的。6.框架結構在強烈地震作用下，首先發生屈服并產生較大彈塑性位移的樓層稱為結構_ 薄弱 _。7.由于地殼構造運動使巖層斷裂、錯動而引起的地震，稱為_構造 _地震。8. 在地震區，當建筑物平面復雜、不對稱并且各部分剛度、質量相差懸殊時，為減小震害可以設置_抗震 _縫。9. 鋼筋混凝土結構承載力抗震調整系數RE 的數值 _大于 _1 。10.

23、建筑抗震設計規范規定的房屋高度是指室外地面到_主要屋面 _的高度。11. 地震引起的結構振動，稱為結構的_地震反應 _ 。12. 抗震等級是根據設防烈度、 _建筑高度 _、建筑類別、結構類型及構件的重要性程度來確的。13. 水平地震影響系數的物理意義是動力系數與_地振系數 _ 的乘積。14. 在地震影響范圍內，地表某處與震中的距離稱為_震中距 _。15. 基本烈度每增加 1 度，地震系數 k 值增加 _2 倍 _。16. 多遇地震烈度 (小震 )大約比基本烈度低 _1.55_度。17. 水平地震影響系數的物理意義是 _動力系數 _與地震系數的乘積。18. 50 年內超越概率為 _10 _的地震

24、烈度，稱為該地區的地震基本烈度。19. 豎向地震作用會在高層建筑的上部產生_拉_應力。20.地震波按其在地殼中傳播的空間位置的不同，分為體波和_面波 _。21.在抗震設計中，增加承載力要與剛度、_延性 _ 要求相適應。.22. 單自由度彈性體系的動力系數是指質點絕對最大加速度與_地面水平 _ 運動最大加速度的比值。23. 抗震設計時，豎向抗側力構件的截面尺寸和材料強度宜自下而上逐漸減小，避免抗側力結構的_側向剛度 _和承載力突變。24. 在抗震第一階段設計時，按 _多遇地震 _作用效應和其他荷載效應的基本組合驗算構件的承力。25. 地震作用分為水平地震作用、豎向地震作用和_扭轉_ 地震作用。2

25、6結構薄弱層指在強烈地震作用下，結構首先發生屈服并產生較大_位移的部位。27一般抗震墻底部加強部位的高度可取墻肢總高度的1/8 和底部 _層二者的較大值。28對于有抗震設防要求的高層建筑，平面宜簡單、規則、對稱，盡量減少_。23.地震系數 k 的物理意義是地面水平運動最大加速度與_的比值。24.我國抗震規范 規定， 設防烈度8 度和 9 度時的大跨度和_結構及 9 度時的高層建筑應計算豎向地震作用。三、簡答：1.框架柱的抗震設計要求有哪些主要方面？P2692.在房屋結構抗震設計時，如何滿足規則結構的要求？P2363.在抗震設計時，為什么要對柱端箍筋進行加密？P2694.簡述我國建筑抗震設計規范

26、 （ GB50011-2001）的抗震設防目標和實現這一目標的設計方法P2305.框架柱的主要抗震構造措施有哪些？P271-2736.簡述框架節點的抗震設計原則。P2777.簡述框架梁的抗震設計原則。P2748.抗震設計的框架梁，其截面尺寸應滿足哪些要求? P2769. 抗震設計的框架柱，其尺寸應滿足哪些要求? P27210. 框架柱的震害主要表現在哪幾個方面？P26311. 簡述框架柱的抗震設計原則。 P26912. 簡述梁柱節點在地震作用下破壞的主要原因。P26413. 抗震設計時，框架梁箍筋加密區的構造要求包括哪些方面 ? P277 14.簡述建筑抗震設計規范所采用的兩階段抗震設計方法。

27、32.抗震設計時，框架柱箍筋加密區的構造要求包括哪些方面?計算題：1. 圖示框架結構的重力荷載代表值G1G 2 G 8 1000kN，各層邊柱 D 值均為 1 104 kN / m ，各層中柱D 值均為 2 104 kN / m ，試按公式T11.7TuT 計算其自振周期。（提示：T0.6）.2.已知單質點結構體系的自振周期T 0.3 秒，質點重力荷載代表值G 1000kN，場地特征周期T g=0.4 秒，試計算：（ 1） 8 度近震時（ max=0.16），結構底部剪力FEK ？（ 2）結構側移剛度K ？3. 某兩層鋼筋混凝土框架，層高相等，各層質點重力荷載代表值為G1 G2 1600kN，

28、單位力作用于各層時的位移如圖示。當取max=0.16， Tg=0.4s 時，試用底部剪力法求各層地震剪力。（提示： T1=1.7 T ,T0.6；1（） 0.9?max）4. 某三層鋼筋混凝土框架結構的計算簡圖如圖所示。各層重力荷載代表值為 G1=G 2=G 3=1200kN ，各層的層剛度K 1=K 2=K 3=20000kN/m ，當取max=0.16， Tg =0.4s 時，試用底部剪力法計算結構最大層間位移。（提示： T 1=1.7 T u T , T 0.6; 1 (Tg) 0.9max）T1.5. 某單層單跨廠房排架結構如圖所示，集中于柱頂的重力荷載代表值G=800kN ，結構總側

29、移剛度K=4 ×104kN/m ，A、B 柱側移剛度相同， 抗震設防烈度為8 度（近震）（=0.16）類場地（ T =0.3s），maxg考慮空間工作和扭轉影響的效應調整系數為0.75，考慮非結構構件的周期調整系數為0.8。求結構的底部剪力及A 柱的剪力、彎矩圖。（提示： T 1= 2TG, F1 1G, g 9.8m / s2）gKEK6. 一單層框架如圖示。已知當柱頂作用1kN 水平力時，柱頂產生0.1mm 的水平位移，T g=0.4s,max=0.16，重力荷載代表值G 1000kN，試進行如下工作：（ 1）計算結構在地震作用下的底部剪力標準值；（ 2）假定柱子反彎點高比 y=

30、0.65，畫出地震作用標準值產生的框架彎矩圖。（提示： T= 2m ,( Tg ) 0.9max ）kT7. 某多層框架鋼筋混凝土矩形柱，承受軸向壓力設計值N 680kN，剪力設計值 V 350kN ；柱凈高H n 3200mm，截面寬度為400mm，截面有效高度為560mm ；配有箍筋 10100；材料強度f c=12.5N/mm 2，f yv=210N/mm2;受剪承截力抗震調整系數 RE=0.85 。試驗算該柱抗剪承載力是否滿足。10.16A shh 00.056N ) ；無需驗證及 N 的適用范圍）（提示： V(f c bh 0 f y vRE1.5s8. 某單層廠房結構如圖示。柱A

31、和柱 B 的側向剛度相等， K A =K B=20kN mm；重力荷載代表值G=2000kN ，地震影響系數最大值為0.16，特征周期為0.4s，試計算該廠房在地震作用下的底部剪力。(提示：=( Tg ) 0.9 max,T=2 m )Tk9. 某四層鋼筋混凝土框架，底層層高為4 米，其余各層層高均為3 米。各層重力荷載代表值G1=G 2=G 3=G 4=12000kN ，結構基本自振周期T 1=0.48s。抗震設防烈度為8 度，max =0.16，Tg=0.55s，.=1.0。2試用底部剪力法計算底部剪力及頂層層剪力。(提示： Fi=G i H i· FEK ，不需考慮附加地震作用

32、。 )nG j H jj110. 單質點結構體系如圖示。當1kN 水平力作用于柱頂時，柱頂產生的側向位移為0.05mm；已知重力荷載代表值G=1500kN ，地震影響系數最大值為0.16，特征周期為 0.4s。試計算該體系的底部剪力。Tg0 .9m（提示：max , TT2）k11. 某三層鋼筋混凝土框架，底層層高3.9m，其余二層均為 2.8m。已知各層重力荷載代表值分別為G1=13000kN,G 2 =11000kN ， G 3=12000kN ；結構基本自振周期T 1=0.45s；設計地震分組為第二組，II類場地；設防烈度為9 度。試用底部剪力法計算水平地震作用下的底部剪力及二層剪力。提

33、示： Tg=0.4s, max 0.32,0.9, 2 1.0,T gG iH iFEk）2 max , FinT1G j H jj112. 某五層鋼筋混凝土框架，底層層高 4.0m，二五層層高均為 3.0m，集中于樓蓋和屋蓋處的重力荷載代表值分別為 G1=G 2=G 3=G 4=2000kN ， G 5=1500kN ，抗震設防烈度為 8 度，設計地震分組為第一組，類場地，場地特征周期為 0.35s，結構基本自振周期 T1 =0.55s。試用底部剪力法計算多遇水平地震作用下頂層的水平地震作用標準值。（提示：max =0.16;當 T=(0.0 0.1)s時，(0.45 1.0)max；當 T

34、=(0.1 Tg)s 時，max ；Tg0.9當（ g g） s 時， ；Tmax當 1.4 g 時，n=0 ；當 T 1>1.4T g 時 ,n=0.08T 1+0.07）13. 單跨排架如圖所示。排架柱高為5m，兩側柱截面尺寸、配筋及材料均相同，橫梁平面內剛度無窮大， 集中于柱頂標高處的總重力荷載代表值為6000kN；當 500kN 水平力作用于柱頂時，其頂.點位移角為 1/1000 ；抗震設防烈度為8 度，場地特征周期為 0.3s。試用底部剪力法計算柱A 的地震剪力及底部彎矩。0.9（提示：max =0.16， T gmax ，T 2 m ）Tk14. 某框架結構如題 38 圖所示

35、，重力荷載代表值G 1=G 2=G 6=1200kN 。各層邊柱 D 值均為1.2×104kN/m ，各層中柱D 值均為2.2× 104kN/m ，考慮非承重墻影響的周期調整系數為0.7。試按頂點位移法計算其基本自振周期。（提示： T1=1.7 Tu T ）15. 某兩跨等高排架如題 40 圖所示。排架柱高為6m，排架柱A 、B、 C 的側移剛度之比為 1 2 1，橫梁平面內剛度無窮大，集中于柱頂處的總重力荷載代表值為6000kN ；結構的自振頻率為2.5Hz ，場地特征周期為0.3s，抗震設防烈度為8 度。試用底部剪力法計算柱A 的地震剪力、底部彎矩，并畫出該柱的彎矩圖。

36、0.9（提示：max=0.16 ， Tgmax ）T16. 單層單跨框架如題 38 圖所示。層高 5m，重力荷載代表值為 6000kN。每根柱子的側移剛度均為50000kN m，反彎點高度比y h=0.6；抗震設防烈度為8 度， max =0.16；場地特征周期為 0.25s。當水平地震作用于該框架時，試用底部剪力法計算 A柱的下端彎矩。 (提示：0.9GeqT gmax ; T2 T, T 1.0)TgK.17. 題 40 圖所示框架結構的重力荷載代表值4Gl = G2= G3= G4=1500kN ，各層邊柱 D 值均為 1.5 × 10kN m，各層中柱4式D 值均為 2.5

37、× 10kN m。試按公T1=1.7 T uT計算其自振周期。 (提示：T =0.6)18. 三層鋼筋混凝土框架結構的計算簡圖如題37 圖所示。各層重力荷載代表值為G1=G 2=G 3=1500kN ，各層的層剛度K l =K 2=K 3=24000kN/m 。試用能量法計算其基本自振周期。19. 兩跨三層框架如題38 圖所示。 各層層高均為3m，框架邊柱側移剛度相等，中柱的側移剛度是邊柱的 1.2 倍，各層的重力荷載代表值均為2400kN，結構的基本自振周期為0.4s，場地特征周期為0.3s，抗震設防烈度為8 度。試用底部剪力法計算該框架第3 層中柱的地震剪力。20. 某兩跨五層框

38、架如題37 圖所示，各層重力荷載代表值分別為：G 1=G 2=G 3=G 4=l500kN ，G5=1000kN ；結構基本自振周期為0.4s，場地特征周期為0.25s，抗震設防烈度為8 度，max =0.16；框架底層A 柱、 B 柱和 C 柱的側移剛度的比值為3 4 3，底層 A 柱反彎點高度比yh =0.55。試用底.部剪力法計算底層A 柱的上端彎矩。（提示：1( Tg ) 0.9max ）T121. 如題 40 圖所示框架結構，各層重力荷載代表值Gi=1440kN （ i=1 ， 2， ， 6），各層邊柱 D 值均為 1.2× 104 kN m，各層中柱 D 值均為2.4× 104kN m。試按能量法計算其自振周期。（提示： T1 2 TG i u i2, T 0.6）G i ui22. 某單跨三層框架， 各層層高均為 3m，框架柱的尺寸均相等， 各層的重力荷載代表值均為 1200kN，已知結構的基本自振周期為 0.4s，場地特征周期為 0.3s，抗震設防烈度為 8 度。試用底部剪力法計算第二層左側柱子的地震剪力。（提示：0.16,Tg)0.9, FinG i H iFEK (1 n )）max1