1、高大模板專家論證專項施工方案1條圍農貿綜合市場-1#、2#樓高大模板專項施工方案編制單位：福建省龍巖匯成建筑工程有限公司編制日期：2011年06月01日第一章、編制依據2第二章、工程概況2第三章、施工準備7第四章、主要施工方法及措施4第五章、硅澆筑的路線及相關措施11第六章、模板拆除8第七章、質量技術標準12第八章、模板計算98.1 350mmx650mm模板扣件鋼管高支撐架計算書98.2 350mme650mm梁側模板計算書188.3 350mmx600mn模板扣件鋼管高支撐架計算書198.4 350m由600mn側模板計算書288.5 樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書298.6 350mmx

2、500mn模板扣件鋼管高支撐架計算書388.7 350mmx500mn側模板計算書441第一章、編制依據1.1、條圍農貿綜合市場(柳泉商廈)1#2#樓工程施工圖；1.2、建筑結構荷載規范(GB50009-2001);1.3、混凝土結構設計規范GB50010-2002;1.4、鋼結構設計規范(GB50017-2003)等規范編制；1.5、碎泵送施工技術規程(JGJ/T1095);1.6、建筑施工手冊第四版；1.7、建筑施工計算手冊；1.8、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001);1.9、施工組織設計。第二章、工程概況2#樓二層、三層、四層梁板結構設計(一層四層)混凝土強度

3、等級及抗滲要求柱C40剪力墻C40梁C30板C30樓梯C302#樓：18軸19軸交F軸M軸之間一層層高為6.37m、二層層高為4.5m、三層層高為3.6m,一層為架空層，二層、三層預留自動扶梯洞口，二層現澆板厚100mm面積：850m2,三層現澆板厚100mm面積：850n2,四層現澆板厚100mm面積：850m四層梁板的支撐高度為14.47m結構斷面尺寸-0.80米梁斷面尺寸(mim350X400(0.14%、350X500(0.175%350X600(0.21%、350X650(0.2275%二層梁斷面尺寸(mim400X700(0.08%、300X800(0.108%200X400(0.

4、144%、300X850(0.15%板斷面尺寸(mim110、120三層梁斷面尺寸(mmi400X700(0.08%、300X850(0.108%300X650(0.144%、200X450(0.15m2)板斷面尺寸(mim110、120四層梁斷面尺寸(mmi250X800(0.08%、200X6450(0.108m2)200X550(0.144*板斷面尺寸(mm120、130、140、150支設方法：(1)350X650模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置4道，內龍骨采用方木45mmX95mm)外龍骨間距350mm)外龍骨采用48X3.0雙鋼管。對拉螺栓布置2道，承重架采用無承重立桿木方垂直梁

5、截面支設方式，梁底不設承重立桿。梁底采用3根45mm<95mm的木方。梁兩側立桿間距0.90(mm),立桿上端伸出至模板支撐點的長度0.1(mm)。雙鋼管外楞.45X9的楞 131小橫;小12螺栓沿跨1 方向間距350Im503003056U51立桿縱向8,(2)350X600模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置4道，內龍骨采用方木45mmX95mm,外龍骨間距350mm,外龍骨采用48X3.0雙鋼管。對拉螺栓布置2道，承重架采用無承重立桿木方垂直梁截面支設方式，梁底不設承重立桿。梁底采用3根45mnX95mm的木方。梁兩側立桿間距0.90(mm)立桿上端伸出至模板支撐點的長度0.1(mm

6、)。板底采用木方支撐形式，木方間距300mm,木方尺寸：45rnm95mmo如下圖底模采用18mm厚普通膠合板。模板次龍骨為間距300mm的45X95的木方，鋼管規格為48X3.0雙鋼管。立桿的縱距b=0.80米，立桿的橫距1=0.80米，立桿的步距h=1.50米。如下圖：120mm厚樓板模板支撐施工大樣圖(4) 350X500模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置4道，內龍骨采用方木45mmX95mm,外龍骨間距350mm,外龍骨采用48X3.0雙鋼管。對拉螺栓布置2道，承重架采用無承重立桿,木方垂直梁截面支設方式，梁底不設承重立桿。梁底采用3根45mm<95mm的木方。梁兩側立桿間距0.

7、90(mm),立桿上端伸出至模板支撐點的長度0.1(mm)。板底采用木方支撐形式，木方間距300mm,木方尺寸：45m睇95mm。第三章、施工準備1 .技術準備項目總工組織項目經理部技術、生產人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容、要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑問作好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題，與設計、建設共同協商解決，取得一致意見后，辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據和施工操作依據。熟悉各部位截面尺寸、標高，制定模板初步設計方案。2、材料及主要機具(1)、各種規格的多層板，木方50mm<100mm(計算時確保安全取45m1m95mm(2)、支撐系統：各種規格

8、的鋼管(施工時采用圓鋼管48X3.5,計算時確保安全取48X3.0)、扣件；(3)、錘子、打眼電鉆、活動板手、手鋸、水平尺、線墜、撬棒等。(4)、脫模劑：水質脫模劑。(5)、海綿條：2mml及20mmJ。第四章、主要施工方法及措施4.1、模板安裝的一般要求a、具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受現澆碎的自重和側壓力以及在施工過程中所產生的荷載。b、模板安裝要保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝和澆筑養護等要求。支模應按工序進行，模板未固定前，不得進行下道工序。c、模板與砼的接觸應涂隔離劑，對油質類等影響結構和妨礙裝飾工程施工的隔

9、離劑不宜采用，嚴禁隔離劑污染鋼筋及砼接木槎處。42、現澆板模板1、現澆板模板采用單塊模板組裝施工工藝，工藝流程為：測放板面標高控制線-搭設支架-安裝托梁和木柵-調整標高及起拱-鋪設模板-檢查模板板面標高和平整度。頂板模板流水段劃分根據施工段設置。2、現澆板厚度，相對于大梁，自重較輕，板模板選用多層板下用45mm<95mm方料作擱柵，整體鋼管排架支撐，板底承重立桿橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80;頂部、底腳設置一道水平拉桿、中間設置多道水平拉桿，最大步距1.5m。各立桿之間并加設剪刀撐，以保持其穩固，第一道水平桿設在離地200mm處。扣件為雙扣件。3、為保證現澆板的整體

10、砼成型效果，將整體現澆板的多層板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證接縫下方有龍骨，且拼縫嚴密，表面無錯臺現象。模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻模板連接，然后向中央鋪設。4、板模現澆模支撐時，根據其跨度4m時的板底要求板跨中起拱1.5/1000。43、梁模板1、施工時采用的鋼管類型為48X3.5(為確保安全計算時取48X3.0),底腳設置一道水平拉桿、中間設多道水平拉桿，最大步距1.5m,第一道水平桿設在離地200mm處。2、工藝流程為：測放并復核梁軸線控制線和標高控制線-搭設梁模支架-預組拼模板檢查-底模吊裝就位、安裝-起拱-側模安裝-安裝側向支撐f檢查模板位置

11、和截面尺寸-群體梁模固定3、施工要點：1)、梁模現澆模支撐時，根據其跨度4m時，梁底模板應起拱，起拱高度為全跨長度的2/1000。2) 、無論是主梁，還是次連續梁，支模必須拉通線，保證側面順直，樓板模板安裝時，應考慮樓梯間等部位的建筑要求，以滿足其使用功能。3) 、利用下層樓板面的軸線引吊梁軸線，根據柱子鋼筋上的水平線引測梁底標高；4) 、在專用支撐下腳要鋪設通長腳手板，并且樓層間的上下支座應在一條直線上；5) 、在支撐上調整預留梁底模板的厚度，符合設計要求后，拉線安裝梁底模板并找直；6) 、安裝兩側模板，將兩側模板與底板連接處背木方，附以斜撐，其間距一般宜為75cm,梁側模上口要拉線找直，用

12、定型夾子固定。7) 4、整體架體施工方法架體嚴格按照設計圖進行搭設，所使用的鋼管、扣件符合規范要求。1) 、施工步驟場地硬化，彈線-鋪墊板或槽鋼-搭設腳手架立桿、水平桿、剪刀撐-鋪模板龍骨支模板。2) 、立桿搭設：立桿的搭設是關鍵，防止每一排的立桿在搭設時間距不均勻，在架體搭設以前，要在頂板上彈出縱橫雙向十字線，用鋼尺將立桿間距均勻標出，保證立桿的準確位置。然后鋪設墊板，搭腳手架。立桿接長必須采用對接扣件，不準采用搭接，立桿接頭位置要相互錯開，不要在同一水平面上。確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m,鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。3) 、水平

13、桿搭設：水平桿接長采用對接，接頭位置要相互錯開，同時要避免在立桿縱距的1/3中間跨處出現接頭。4)、掃地桿搭設：沿地面以上20cm處設置，要同時設置縱向掃地桿與橫向掃地桿。5) 、剪刀撐搭設：剪刀撐斜桿與地面的夾角為45°，支撐架體四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱橫向剪刀撐，每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面白傾角宜為4560度之間。剪刀撐桿的接長采用搭接，搭接長度不得小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。由下到上每2步設置一道水平剪刀撐。6) 、腳手板鋪設：腳手板要按照規范要求滿鋪，板要墊穩擠嚴，禁止出現探頭板

14、。作業時操作層的下一步要留有一層腳手板，防止人、物墜落，腳手架上最下一層板的下方要搭設一道平網，防止腳手板上有人作業時的墜落事故。7) 、整體穩定：在每步架子處用鋼管扣件與已澆筑的所有混凝土柱進行拉接，拉接方式如附圖所示。8) 、連墻件布置豎向間距2步(3.6m)，樓層小于2步時應每層設置，水平間距3跨(4.5m)，連墻件布置應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm，且架體與建筑物采用柔性連墻件可靠連結。每搭設一步腳手架后，應按規范要求校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。確保連墻件拉接的可靠性。4 5、施工安全技術措施1) 、腳手架搭設前，對施工場地進行硬化處理，并在硬化場地上面鋪

15、設槽鋼或者墊板后搭設腳手架。2) 、當前市場上架體材料質量參差不齊，要想確保超高支撐架體施工的安全，首先要把好材料進場質量關。材料質量必須符合設計及規范要求。3) 、立桿軸心受壓超高支撐架體方案在實施前，必須計劃好立桿的豎向接頭位置以及各段立桿的長度。架體搭設中立桿接高采用對接扣件，以保證立桿處于軸心受壓狀態。特別是最頂部的架體立桿，決不可因其長度不合適而采用十字扣件與橫桿扣接的方式來調整架體高度，否則會改變設計意圖使立桿變為偏心受壓狀態。4)、基礎與立桿支撐點是典型的較接點，架體距底部200mm縱橫向設置水平掃地桿可有效地控制和減少立桿以鉸支座為圓心發生的角位移，是防止立桿失穩的有效措施。5

16、) 、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家規范標準特種作業人員安全技術考核管理制度GB5036#核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格后方可持證上崗。6) 、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。7) 、搭設支撐架體時地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。8) 、架體搭設時除滿足上述規定外，還要嚴格執行有關規范及標準的規定。46、高支模監控措施針對本工程，因為地下室外主樓腳手架搭設在硬化場地上面，在地下室施工前土方工程時間較長，護坡做好至今時隔一段時間，所以在搭設好腳手架，進入高支模施工階段，每2天進行架體沉降觀測，并做好沉降監控和其他監控措施第五章、碎澆筑的

17、路線及相關措施1)、碎澆筑路線：先澆剪力墻碎，等剪力墻碎澆搗達到初凝后再澆梁板碎，沿著次梁方向同時澆筑。2)、澆碎時不得將泵管固定在支撐系統上，泵管出口距澆注工作面要小于20cm,以減少碎對支撐系統的沖擊。3)、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；4)、在澆筑碎過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。第六章、模板拆除模板拆除時，碎強度必須達到一定的要求，如碎沒有達到規定強度要提前拆模時，必須經過計算，確認其強度能夠拆模，才能拆除。一般情況為：1、模板及其支架拆除時的碎強度應符合設計要求；本工程設計無

18、具體要求，其碎強度應符合下表規定底模板拆除時的碎強度要求構件類型構件跨度(m)達到設計的碎立方體抗壓強度標準值的百分率(%)板<2>50>2,<8>75>8>100梁<8>75>8>100懸臂構件>100注:碎抗壓強度標準值以同條件養護試件強度試驗報告為依據2、側模拆除時的碎強度應能保證其表面及棱角不受損傷。3、模板拆除應由工地負責人以拆模通知書形式交給班長并簽字后方可進行。4、拆模的順序和方法應按照配板設計的規定進行，如配板設計無規定時，采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板方法。5、現澆梁板模板按規范

19、規定在平面圖上注明50%設計強度標準值拆模，75%設計強度標準值拆模，100%設計強度標準值拆模的部位，頂板砼留置同條件養護試塊作為拆模的依據，頂板拆模必須根據試驗員提供的同條件養護試塊的強度報告單作為依據，經技術主管核實同意后，下達拆模通知單，否則不許拆模。第七章、質量技術標準1、模板安裝質量應符合砼結構工程施工質量驗收規范(GB502042002)。2、模板及其支撐系統有足夠強度、剛度、穩定性，有足夠支撐面積，基土應夯實并有排水措施；3、模板接縫寬度不大于1.5mm模板表面清理干凈并采取防粘結措施，粘漿及漏刷累計面積，墻板不大于1000mm2,梁柱不大于400mm2。第八章、模板計算8.1

20、350mmx650mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)。計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。模板支架搭設高度為8.2米，基本尺寸為：梁截面BXD=350m訴650mm梁支撐立/f的縱距(跨度方向)1=0.80米，立桿的步距h=1.50米，梁底增加0道承重立桿。高大模板專項施工方案55采用的鋼管類型為、模板面板計算350圖1梁模板支撐架立面簡圖貨48X3.0面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1. 荷載的計

21、算：(1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1=25.000X0.650X0.400=6.500kN/m(2) 模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.500X0.400X(2X0.650+0.350)/0.350=0.943kN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN):經計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+2.000)X0.350X0.400=0.560kN均布荷載q=1.20X6.500+1.20X0.943=8.931kN/m集中荷載P=1.4X0.560=0.784kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩9另J為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩出另J為：W

22、=40.00X1.80X1.80/6=21.60cm3;I=40.00X1.80X1.80X1.80/12=19.44cm4;0.78kN計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為Ni=0.586kNN2=2.738kNN3=0.586kN最大彎矩M=0.034kN.m最大變形V=0.0mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.034X1000x1000/21600=1.574N/mm2面板的抗彎強度設計值f,取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<f,滿足要求！抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值T=3X976.0/(

23、2X400.000X18.000)=0.203N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<T,滿足要求！(3) 撓度計算面板最大撓度計算值v=0.038mm面板的最大撓度小于175.0/250, 滿足要求、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下均布荷載q=2.738/0.400=6.844kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1X6.84X0.40X0.40=0.110kN.m最大剪力Q=0.6X0.400X6.844=1.643kN最大支座力N=1.1X0.400X6.844=3

24、.012kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩出另J為：W=4.50X9.50X9.50/6=67.69cm3;I=4.50X9.50X9.50X9.50/12=321.52cm4;(1) 木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.110x106/67687.5=1.62N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求！(2) 木方抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<T截面抗剪強度計算值T=3X1643/(2X45X95)=0.576N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.60N/mm2木方的抗剪強度at算

25、滿足要求！(3) 木方撓度計算最大變形v=0.677X5.704X400.04/(100X9500.00X3215156.3)=0.032mm木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求！一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。0.59kN2.74kN0.59kN900支撐鋼管計算簡圖0.0000.777支撐鋼管彎矩圖（kN.m）2.493支撐鋼管變形圖（mm）1.961.961.371.37T52r1.371.371.961.96支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.777kN.m最大變形vmax=2.493

26、mm最大支座力Qmax=1.955kN抗彎計算強度f=0.777X106/4491.0=173.05N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm滿足要求！二）梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。1.96kN1.96kN1.96kN1.96kN1.96kN1.96kN1.96kNf77、800800L800支撐鋼管計算簡圖0.235支撐鋼管彎矩圖（kN.m）支撐鋼管變形圖（mm）,1.271.270.980.980.680.680.980.981.271.27支撐鋼

27、管剪力圖（kN）經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.274kN.m最大變形vmax=0.522mm最大支座力Qmax=4.203kN抗彎計算強度f=0.274X106/4491.0=60.94N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm滿足要求！四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R<Rc其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中即最大支座反力，R=4.20kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！R<8.0

28、kN時，可采用單扣件；8.0kN<R12.0kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中N立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力Ni=4.20kN（已經包括組合系數1.4）腳手架鋼管的自重N2=1.20X0.111X8.200=1.089kNN=4.203+1.089=5.292kN軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lc/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑（cm）;i=1.60A立桿凈截面面積（cm2）;A=4.24W立桿凈截面抵抗矩（cm3）;W=4.49仃|鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm2）；f鋼管立桿抗壓強

29、度設計值，f=205.00N/mm2；l0計算長度（m）;如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式（1）或（2）計算l0=k1uh（1）l0=（h+2a）（2）k1計算長度附加系數，按照表1取值為1.167;u計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3;u=1.700a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.10m;公式(1)的計算結果：l0=1.167X1.700X1.50=2.976m工=2976/16.0=186.574”=0.2070'=5292/(0.207X424)=60.214N/mm2,立桿的穩定性計算|。f,滿足要求！公式(2)的計算結果：l0=1.5

30、00+2X0.100=1.700m1=1700/16.0=106.583創=0.545仃=5292/(0.545X424)=22.921N/mm2,立桿的穩定性計算。f,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計算l0=k1k2（h+2a）（3）k2計算長度附加系數，按照表2取值為1.020；公式（3）的計算結果：l0=1.167X1.020X（1.500+2X0.100）=2.024mJ_=2024/16.0=126.870U=0.418仃=5292/（0.418X424）=29.867N/mm2,立桿的穩定性計算口<f,滿足要求模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連

31、墻件，否則存在安全隱患。8.2350mmx650mm梁梁側模板計算書、梁側模板基本參數計算斷面寬度350mm高度650mm兩側樓板高度0mm模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置4道，內龍骨采用45X95mm方。外龍骨間距350mm外龍骨采用雙鋼管48mm<3.0mm。對拉螺栓布置2道，斷面跨度方向間距350mm直徑14mm350mm2O02O2Z02m mo56模板組裝示意圖梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中Zc混凝土的重力密度，取24.000kN/

32、m3；t新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取5.714h;T混凝土的入模溫度，取20.000C；V混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；B1外加劑影響修正系數，取1.200;尸2混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=65.830kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=65.830kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2=6.000kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。面板的計算

33、寬度取0.35mo荷載計算值q=1.2X65.830X0.350+1.4X6.000X0.350=30.589kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩皿另J為：本算例中，截面慣性矩W = 35.00I = 35.00X 1.80X 1.80I和截面抵抗矩皿別J為：X 1.80/6 = 18.90cm3;X 1.80 X 1.80/12 = 17.01cm4;iJR1qrqr>i1At-J1、r%30.59kN/mA202202.202計算簡圖0.1240.027變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為Ni=2.467kNN2=6.786kNN3=6.786kNN4=2.467kN最

34、大彎矩M=0.124kN.m最大變形V=0.3mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.124X1000x1000/18900=6.561N/mm2面板的抗彎強度設計值f,取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<f,滿足要求！抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值T=3X3701.0/(2X350.000X18.000)=0.881N/mm截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<T,滿足要求！(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.336mm面板的最大撓度小于201.7/250,滿足要求四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按

35、照均布荷載連續梁計算。內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。q=6.786/0.350=19.387kN/m按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=6.786/0.350=19.387kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1X19.387X0.35X0.35=0.237kN.m最大剪力Q=0.6X0.350X19.387=4.071kN最大支座力N=1.1X0.350X19.387=7.464kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩出另J為：W=4.50X9.50X9.50/6=67.69cm3;I=4.

36、50X9.50X9.50X9.50/12=321.52cm4(1)抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.237X106/67687.5=3.51N/mm2抗彎計算弓S度小于13.0N/mm2,滿足要求！抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<T截面抗剪強度計算值T=3X4071/(2X45X95)=1.429N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.60N/mm2抗剪強度計算滿足要求！(3)撓度計算最大變形v=0.677X16.156X350.04/(100X9500.00X3215156.3)=0.054mm最大撓度小于350.0/250,滿

37、足要求！五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。2.47kN6.79kN6.79kN2.47kN_150300200支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)5.24 5.24 2.472.470.00002.47247 1.541.540.00008.8333支撐鋼管剪力圖（kN）經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.437kN.m最大變形vmax=0.114mm最大支座力Qmax=10.795kN抗彎計算強度f=0.437X106/8982000.0=48.65N/mm2支撐鋼管

38、的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于300.0/150與10mm滿足要求！六、對拉螺栓的計算計算公式：N<N=fA其中N對拉螺栓所受的拉力；A對拉螺栓有效面積（mm2）;f對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mn2；對拉螺栓的直徑（mm）:14對拉螺栓有效直徑（mm）:12對拉螺栓有效面積（mM）:A=105.000對拉螺栓最大容許拉力值（kN）:N=17.850對拉螺栓所受的最大拉力（kN）:N=10.795對拉螺栓強度驗算滿足要求！8.3350mmx600mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130

39、-2001）。計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全（杜榮軍）模板支架搭設高度為13.4米，基本尺寸為：梁截面BXD=350m訴600mm梁支撐立/f的縱距(跨度萬向)1=0.80米，立桿的步距h=1.50米，梁底增加0道承重立桿。0533135 0圖1梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.20X25.000X0.100X0.500X0.400=0.600kN采用的鋼管類型為貨48X3.0。、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施

40、工活荷載等。1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1=25.000X0.600X0.400=6.000kN/m(2) 模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.500X0.400X(2X0.600+0.350)/0.350=0.886kN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN):經計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+2.000)X0.350X0.400=0.560kN均布荷載q=1.20X6.000+1.20X0.886=8.263kN/m集中荷載P=1.4X0.560=0.784kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩超另IJ為:本算例中，截面慣性

41、矩I和截面抵抗矩皿另IJ為：W=40.00X1.80X1.80/6=21.60cm3;I=40.00X1.80X1.80X1.80/12=19.44cm0.78kN、rlf1_175_Q1175_8.26kN/mB計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.542kNN2=2.592kNN3=0.542kN最大彎矩M=0.031kN.m最大變形V=0.0mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.031X1000x1000/21600=1.435N/mm2面板的抗彎強度設計值f,取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f&l

42、t;f,滿足要求！抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值T=3X903.0/(2X400.000X18.000)=0.188N/mm截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<T,滿足要求！(3) 撓度計算面板最大撓度計算值v=0.035mm面板的最大撓度小于175.0/250,滿足要求、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下均布荷載q=2.592/0.400=6.479kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1X6.48X0.40X0.40=0.104kN.m最大剪力Q=0.6X0.400X6

43、.479=1.555kN最大支座力N=1.1X0.400X6.479=2.851kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩出另J為：W=4.50X9.50X9.50/6=67.69cm3;I=4.50X9.50X9.50X9.50/12=321.52cm4;(1) 木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.104X106/67687.5=1.53N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求！(2) 木方抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<T截面抗剪強度計算值T=3X1555/(2X45X95)=0.54

44、6N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.60N/mm2木方的抗剪強度at算滿足要求！(3) 木方撓度計算最大變形v=0.677X5.399X400.04/(100X9500.00X3215156.3)=0.031mm木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求！一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。0.60kN4kN2.59kN0.54kN0kN900支撐鋼管計算簡圖0.0000.864支撐鋼管彎矩圖（kN.m）2.442.441.841.84L1.301.30A11.30 1.84.84 12.442.441.30支撐鋼管剪力圖（kN

45、）經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.864kN.m最大變形vmax=2.901mm最大支座力Qmax=2.438kN抗彎計算強度f=0.864X106/4491.0=192.43N/mm支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm滿足要求！二）梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。2.44kN2.44kN2.44kN2.44kN2.44kN2.44kN2.44kNAitBBBJb800800800支撐鋼管計算簡圖0.293支撐鋼管彎矩圖（kN.m）支撐鋼管變形圖（m

46、m）,.1.581.581.221.220.850.850.850.851.221.221.581.58支撐鋼管剪力圖（kN）經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.341kN.m最大變形vmax=0.650mm最大支座力Qmax=5.242kN抗彎計算強度f=0.341X106/4491.0=76.00N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm滿足要求！四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R<Rc其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN;R縱向或橫向水平桿傳給立桿

47、的豎向作用力設計值；計算中即最大支座反力，R=5.24kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！R<8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<R12.0kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中N立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力Ni=5.24kN（已經包括組合系數1.4）腳手架鋼管的自重N2=1.20X0.111X13.350=1.773kNN=5.242+1.773=7.014kN軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lc/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑（cm）;i=1.60A立桿凈截面面積（cm2）;

48、A=4.24W立桿凈截面抵抗矩（cm3）;W=4.49仃|鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm2）；f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；l0計算長度（m）;如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式（1）或（2）計算l0=k1uh（1）l0=（h+2a）（2）k1計算長度附加系數，按照表1取值為1.167;u計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3;u=1.700a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.10m;公式(1)的計算結果：l0=1.167X1.700X1.50=2.976m工=2976/16.0=186.574”=0.2070=7014/(0.207X

49、424)=79.810N/mm2,立桿的穩定性計算|。f,滿足要求！公式(2)的計算結果：l0=1.500+2X0.100=1.700m1=1700/16.0=106.583創=0.545仃=7014/(0.545X424)=30.381N/mm2,立桿的穩定性計算。f,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計算l0=k1k2（h+2a）（3）k2計算長度附加系數，按照表2取值為1.033;公式（3）的計算結果：l0=1.167X1.033X（1.500+2X0.100）=2.049m1_=2049/16.0=128.487=0.407仃=7014/（0.407X424）=4

50、0.690N/mm2,立桿的穩定性計算仃<f,滿足要求模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。8.4350mmx600mm梁側模板計算書、梁側模板基本參數計算斷面寬度350mm高度600mm兩側樓板高度100mm模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置4道，內龍骨采用45X95mm方。外龍骨間距350mm外龍骨采用雙鋼管48mm<3.0mm。對拉螺栓布置2道，斷面跨度方向間距350mm直徑14mm350mm2545451m moo6模板組裝示意圖梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷

51、載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：尸岫5F=rK其中習c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取5.714h;T混凝土的入模溫度，取20.000C；V混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；£1外加劑影響修正系數，取1.200;?2混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=65.830kN/m 2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=65.830kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2=6

52、.000kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。面板的計算寬度取0.35mo荷載計算值q=1.2X65.830X0.350+1.4X6.000X0.350=30.589kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩皿另J為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩皿另J為：W=35.00X1.80X1.80/6=18.90cm3;I=35.00X1.80X1.80X1.80/12=17.01cm30.59kN/mAJBB152152.152計算簡圖0.070變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為Ni=1.856kNN2=5.103kNN3=5.103kNN4=1.856kN最大彎矩M=0.070kN.m最大變形V=0.1mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.070X1000x1000/18900=3.704N/mm2面板的抗彎強度設計值f,取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<f,滿足要求！抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值T=3X2783.0/(2X350.000X18.000)=0.663N/mm截面抗剪強度設計值T=1.40N