1、1 .課程設計目的課程設計包括重力壩設計的主要理論與計算問題，通過課程設計可以達到綜合訓練的目的。學會融會貫通“水工建筑物”課程所學專業理論知識，完成重力壩較完整的設計計算過程，以加深對所學理論的理解與應用。培養綜合運用已學的基礎理論知識和專業知識來解決基本工程設計問題的初步技能，全面分析考慮問題的思想方法、工作方法。培養設計計算、繪圖、編寫設計文件、使用規范手冊和應用計算機的能力。提高查閱和應用參考文獻和資料的能力。2 .課程設計題目描述和要求2.1 設計任務、內容及作法一、設計任務：重力壩典型剖面設計二、設計內容根據提供的水文、水利計算成果，在分析研究所提供的資料的基礎上，進行水工建筑物的

2、設計工作，設計深度為初步設計。主要設計內容為：1、確定水利樞紐工程和水工建筑物的等級、洪水標準2、通過穩定、強度分析，擬定壩體經濟斷面尺寸；3、通過壩基水平截面處壩體內部應力分析，定出壩體混凝土分區方案；4、壩體細部構造設計：廊道布置、壩體止水、壩體排水及基礎防滲和排水等。要求成果：1、設計計算說明書一份；2、A3設計圖紙兩張。三、設計作法從分析基本資料做起，復習消化課堂內容，參照規范13各相應部分進行設計，對設計參數的選取、方案的擬定等要多加思考。設計所需基本資料，除已給定之外，要自行研究確定。2.2 基本資料一、設計標準：某水庫位于某河道的上游，庫區所在位置屬高山峽谷地區。根據當地的經濟發

3、展要求需修建水庫，該工程以發電、灌溉、防洪為主。擬建的水庫總庫容1.33億立方米，電站裝機容量9600kwo工程等級、建筑物級別以及各項控制標準、指標按現行的國家規范規范4自行確定。二、壩基地質條件1、開挖標準：本工程壩體在河床部分的基巖設計高程原定在827.2m。2、力學指標：壩體與壩基面接觸面的抗剪斷摩擦系數V=1.04,粘結力系數c,=900kPa。3、基巖抗壓強度：1500kg/cm2三、特征水位經水庫規劃計算，壩址上、下游特征水位如下:P=0.1%校核洪水位為909.92m,相應下游水位為861.15m；P=1%設計洪水位為907.32m,相應下游水位為859.80m；正常擋水位為9

4、05.70m；相應下游水位為855.70m；淤沙高程為842.20m；四、荷載及荷載組合荷載應按實際情況進行分析，決定計算內容。荷載組合根據實際情況參照規范”3要求。具體計算時每人選取1種有代表性或估計其為控制性的組合進行設計計算。有關荷載資料如下，未經列出者由設計者自行擬定。1、筑壩材料：混凝土容重？c=24kN/m3。2、壩基揚壓力、壩基防滲處理：根據水庫地基情況，設置帷幕灌漿和排水孔幕。為簡化計算起見，揚壓力折減系數取0.3。3、風速與吹程：壩址洪水期多年平均最大風速18.1m/s,洪水期50年重現期最大風速25m/s,壩前吹程1公里。4、水庫淤沙：淤沙浮容重為8.0kN/m3,淤沙內摩

5、擦角中=12二。5、壩址地震基本烈度：根據“中國地震烈度區劃圖”壩址位于7度區，設防烈度按7度考慮。6、壩頂有一般交通要求。3 .課程設計報告內容3.1 工程等別及建筑物級別確定水利部、原能源部頒布的水利水電工程的分等分級指標，將水利水電工程根據其工程規模、效益和在國民經濟中的重要性分為五等，見表2-1-1表3-1-1水利水電工程分等指標工程等別工程規模水庫總庫容（108m3）際洪治澇灌溉供水發電保護城鎮及工礦企業的重要性保護農田（104畝）治澇（104畝）灌溉（104畝）供水對象重要性裝機容量(104KW)I大（1）型>10特別重要>500>200>150特別重要&g

6、t;120R大（2）型101.0重要5001002006015050重要12030m州1.00.10中等100306015505中等305IV小（1）型0.100.0130515350.551V小（2）型0.010.001<5<3<0.5<1本設計中，水庫總庫容為1.33億m3,由表3-1-1可知，工程等別為II級;電站裝機容量為9600kW由表3-1-1可知，工程等別為V級故確定該工程等別為R級。水利水電工程中的永久性水工建筑物和臨時性水工建筑物，根據其所屬工程等別及在工程中的作用和重要性劃分為五等和三等，見表3-1-2表3-1-2永久性水工建筑物的級別工程等別永久性

7、建筑物級別臨時性建筑物級別主要建筑物次要建筑物I133R234m345IV455V555由于確定了水利工程等別為II級，查表3-2可知，主要建筑物級別確定為2級，次要建筑物級別確定為3級。本設計未設計臨時性水工建筑物3.2 初步擬定壩體斷面3.2.1 基本剖面尺寸的確定假定基本剖面為三角形,上游水位與壩頂齊平，揚壓力、靜水壓力均為三角形分布，確定滿足強度和穩定條件下的最小壩底寬度T。一、按滿足強度條件確定壩底的最小寬度T當庫滿時：vW=W,-W2-U二THcww2T2H，Z-H2'工Mt1H14一2丫1+35-2/一2九1-凡12<T)H2上游邊緣鉛直正應力限=HN(1-PMwP

8、(2-P)-才w-兀/I_下游邊緣鉛直正應力“yd“仙/(1/)+兀岑1IT.當庫空時，令式(1)、式(2)中九=0,得:上游邊緣鉛直正應力二%H1-一：下游邊緣鉛直正應力：yd=cH：(4)強度控制條件是壩基面不允許出現拉應力。當庫空時，由式(3)可以看出:只要P在01之間，即上游坡度取正坡，壩基面不出現拉應力。當庫滿時要使上游不出現拉應力，可令式（2）中。yu=0,求得壩底寬度為：I-"、一T=i,二,由該式可知，當H為一定值時，P值越小，則底,c1，：2-二Iw寬也越小。考慮庫空時，下游壩面不出現拉應力，可取P=0,求得上游壩面為鉛直面的三角形基本剖面的最小底寬Hc一一C

9、63;Vw本設計中取壩頂水位為校核洪水位,H=909.92-827.2=82.72m83m24,9.8183-57m-0.3_1212cP=2wH=29.8183=33790.55kN11W=5、HT=黑24x83x57=56772kN1一一一0.39.818357=6961.67kNwHI2二、按滿足穩定條件確定壩底的最小寬度T將求得的£P、£W、U及由強度要求得出的T代入K=f泛U,若滿足要求，則由強度條件確定的最小壩底寬T就是'、P壩底的最小寬度。若不滿足要求則將壩底寬T增大，直到滿足抗滑穩定要求為止。=3.19>2.5,滿足要33790.55f'

10、;xW-Uc'A1.04(56772-6961.67)980571求。綜上：H=83m,T=57m3.2.2壩頂高程、壩頂寬度的確定一、壩頂高程壩頂應高于校核洪水位，壩頂上游防浪墻頂的高程應高于波浪頂高程，具與正常蓄水位或校核洪水位的高差，可由式3-2-1計算，應選擇兩者中防浪墻頂高程的高者作為選定高程。h=hi%hzhc（3-2一1）式中：Ah防浪墻頂至正常蓄水位或校核洪水位的高差（nrj）hi%-波高（m;hz波浪中心線至正常或校核洪水位的高差（m；hc一安全超圖，按表8.1.1米用。計算h1%和hz時選用官廳水庫公式，公式如下5-h=o.o166Vo4D0.8L：10."

11、;%)2二hi小2二HhcthhzLL式中：Vo為計算風速，m/s,是指水面以上10m處10min的風速平均值，水庫為正常蓄水位和設計洪水位時，宜采用相應季節50年重現期的最大風速，校核洪水位時，宜采用相應洪水期最大風速的多年平均值；D為風作用于水域的長度，km,稱為吹程或風區長度；H為壩前水深，m0表3-2-2-1安全超高hc相應水位壩的安全級別123正常蓄水位0.70.50.4校核洪水位0.50.40.31、設計洪水位時H=907.32-827.2=80.12mhi=0.0166V054D13=0.0166M2554,113="和,、0.80.8L=10.4(hi)=10.40.

12、93=9.81mhz2二hirthcthL2-0.93cth9.812二80.12VCm=0.28m9.81h%=1.24卜5%=1.24卜=1.240.93=1.15m由表3-2-1得hc=0.5m所以h=1.15+0.28+0.5=1.93mZ=907.32+1.93=909.25m2、校核洪水位時H=909.92-827.2=82.72mh=o.o166V054D%=0.0166父18.154/3=0.62m0.80.8L=10.4(hi)=10.40.62=7.09m22二hl2二H二0.622二82.72h=cth=cthm=0.12mLL9.819.81%=1.24%=1.24%=

13、1.240.62=0.77m由表3-2-1得hc=0.4m所以：h=0.77+0.12+0.4=1.29mZ=909.92+1.29=911.21m綜上，防浪墻頂高程Z=911.21m,防浪墻高取1.2m,則壩頂高程Z=911.21-1.2=910.01m當壩頂上游側設有防浪墻時，壩頂應高出設計洪水位0.5m且不低于校核洪水位，Z=910.01m商足要求。所以壩頂高程為910.01m二、壩頂寬度壩頂寬度一般取壩高的8%10%,且不小于3m,又壩頂需要行走門式起重機，門機軌距7.0m,所以壩頂寬度定為8m。3.2.3擬定壩體基本斷面上游壩面坡度應與溢流壩段、放水孔壩段相協調，為照顧泄、放水需要，

14、上游面宜采用直立或部分折坡壩面；壩體基本三角形頂點，可放在校核洪水位，或略予提高。1、上游面鉛直，適用于混泥土與基巖接觸面間的f、c值較大或壩體內設有泄水孔或引水管道、有進口控制設備的情況；2、上游壩面上部鉛直，下部傾斜，既便于布置進口控制設備，又可利用一部分水重幫助壩體維持穩定，是實際工程中經常采用的一種形式；3、上游壩面略向上游傾斜，適用于混泥土與基巖接觸面間的f、c值較低的情況。本設計中f、c值較低，故采用上游壩面略向上游傾斜，坡率取為1:0.1。基本剖面如圖一：IOQOJCO65心8圖一3.3荷載計算及抗滑穩定分析(手算)一、確定荷載組合表3-3-1荷載組合表荷載作用力柿鼓組合主要考慮

15、情況自重水壓力揚壓力淤沙壓力浪壓力冰壓力地震力動水壓力苴/、他基本組合(1)正常蓄水位情況VVVVVV(2)設計洪水位VVVVVVV特殊組合(1)校核洪水位VVVVVVV(2)地震情況VVVVVVV、荷載計算自重、揚壓力、泥沙壓力計算簡圖1、基本組合(設計洪水位)H1=907.32-827.2=80.12m,H2=859.80-827.2=32.6m表3-3-2荷載及力矩計算表荷載名稱計算式荷載(每m壩長)力臂(m)力矩(kN-m)廳P水平(kN)垂直(kN)+-1自重W1旦A8228.0027.12223143.4W2士"15899.5220.36323714.2W3士，44195

16、3.800.031258.612水壓力P14ih131486.2526.71840892.7W1=，wA13148.6229.9794364.3P2=2/h2-5212.8410.8756646.2W24A23579.6625.1890135.73揚壓力uTa-2987.7729.3987810.6U2=LA2-2515.6630.4776652.1U3A3-18789.203.2661282.1U4=LA4-4110.236.5526922.04淤沙壓力Psv牝A110.3631.143436.6102PsH=21hsMtan2.*：j590.185.002950.95浪壓力P，號Xh%)3

17、4.4078.9727624.5£H=26897.99ZV=44517.10MM=-389143.22、特殊組合(校核洪水位)H1=909.92-827.2=82.72m,H2=861.15-827.2=33.95m表3-3-3荷載及力矩計算表荷載名稱計算式荷載(每m壩長)力臂(m)力矩(kN-m)廳p水平(kN)垂直(kN)+-1自重W1Ma8228.0027.12223143.4W2三(A215899.5220.36323714.2W3三(A341953.800.031258.62水壓力P1=2xh133562.9527.57925442.3W11=£A113356.2

18、929.88100286.1P2=2'/wh2-5656.8511.3264035.5W24A23884.5624.9897036.23揚壓力uTa-3098.2129.3992056.5U2=¥.-2604.0430.4779344.9u3=La3-19582.423.2663838.7U4=，wA4-4217.486.5527624.54淤沙壓力Psv=Ra110.3631.143436.6102PsH=2EbhsM20tan45/|590.185.002950.95浪壓力_/wLmxh.、:)15.4881.841266.9£H=28511.76ZV=4393

19、0.38MM=-446009.13、地震力計算水平向地震慣性力FH=二hG"g=0.19.810.2566081.31.4/9.81=2312.8kN上游地震動水壓力._22Fu=0.65口JPwHu=0.65父0.1父9.81父0.25父1父785=982.3kN下游動水壓力._22Fd=0.65aJPwHd=0.65父0.1父9.81父0.25父1父285=129.5kN地震力方向都沿水平方向指向下游。三、壩體抗滑穩定分析對幾種荷載組合情況分別進行穩定分析：按照規范規定的抗剪斷強度計算公式K'=f'二，cA計算。式中：f，為壩體混凝土與基巖接觸面的抗剪斷摩擦系數；

20、c'為壩體混凝土與基巖接觸面的抗剪斷凝聚力；W為作用于壩體全部荷載對滑動平面的法向分值；工P為作用于壩體全部荷載對滑動平面的切向分值。柿裁生合、計算方法Zw£p計算式計算K要求K結論基本組合（設計洪水位）44517.1026897.99f工W+c'AK工P4.13.0滿足抗滑穩定要求特殊組合（校核洪水位）43930.3828511.76f工W+c'AK2P3.92.5滿足抗滑穩定要求表3-3-4抗滑穩定計算及成果分析表（f=1.04c=980kPa,A=65.28m)校核洪水位下壩體應力分析（手算）對壩基截面，上、下游邊緣應力及內部應力用材料力學法計算。重力壩

21、壩基面壩踵、壩趾的垂直應力應符合下列要求：運用期：1）在各種荷載組合下（地震荷載除外），壩踵垂直應力不應出現拉應力，壩趾垂直應力應小于壩基容許壓應力；2）在地震荷載作用下，壩踵、壩趾的垂直應力應符合水工建筑物抗震設計規范（SL203）的要求;施工期：壩趾垂直應力可允許有小于0.1MPa的拉應力。一、計算邊緣應力，判定壩基、壩體強度是否滿足要求1、依次計算6yu、6yd、%、Oxu、xd及主應力。1u、%d、*2u、*2d；yu二ydP-P二Kuuusb43930.386(-446009.14)=+65.28265.2843930.386(-446009.14)65.28265.28=44.99

22、kPa=1300.92kPahsbtan45=8"5/門45-012=78.69kPa2Pd一Pud=0kPan=0.1,m=0.7,=P-P-cVlln=78.69-44.990.1=3.37kPauPuPuuyum=1300.920.7=910.64kPadydPudPd-p-p-.,n-78.69-3.370.1-78.35kPaxupupuuu二xd=pd-pud.dm=0910.640.7=637.45kPa仃iu=1+n2&yu-（PuPuuh2=1+0.12k44.9978.69M0.12=44.65kPa222二id=1m二yd一Pd一Pudm=10.7130

23、0.92-0=1938.37kPa二2u=Pu_Puu=78.69kpa二2d二Pd一Pud=0kpa2、判斷壩基截面上、下游邊緣處是否滿足強度要求。基巖容許應力t1=15009.8110=147150kPa；-vu=44.99kPa0kPay.】壩基截面上、下游邊緣處滿足強度要求。二vd=1300.92kPa：二.yU二、計算壩基截面處壩體內部應力1、選取壩基水平截面處6個計算點，對6y、工、Ox、，、仃2分別進行計算;2、選坐標，作計算簡圖表明計算點如下：壩體應力計算簡圖3、計算水平截面（II截面）上垂直正應力Oy列0分布表達式：0y=a+bxx=0時，:-.=1300.92kPa邊界條件

24、代入表達式解得a=1300.92,b=19.24x=65.28時,二-yu=44.99kPa所以二-y=1300.92-19.24X列表計算各計算點的仃y®表3-4-1計算表計算點編號012345坐標x=(m)013.0626.1139.1752.2265.28,2、cry(kN/m)1300.921049.65798.56547.29296.2144.99II截面Qy分布圖如下4、計算水平截面（II截面）上剪應力T列丁分布表達式：丁=a1+b1x+c1x2邊界條件x=0時，.d=910.64x=65.28時，丁u=3.37代入表達式得a1=910.6412a165.28b65.28

25、33.226P一查規沱得6a+3biB+2CiB=-將b=65.28,p=28511.76代入表達式得B2628511.76°6a13b65.282ci65.28'6528365.28由(1)(2)(3)解得a1=910.64bl=15.86,C1=0.032所以t=910.6415.86x+003x列表計算各計算點的丁值表3-3-2I計算表計算點編號012345坐標x=(m)013.0626.1139.1752.2265.28(kN/m2)910.64708.63516.99335.43164.243.37畫出II截面t分布圖5、計算水平截面（II截面）上水平正應力氣列3分

26、布表達式：3=2+b2x邊界條件=0時，c-xd=637.45kPa=65.28時,c-xu-78.35kPa代入表達式解得a2=637.45，b2=-8.56所以二-y=637.45-8.56x列表計算各計算點的J值計算點編號012345坐標x=(m)013.0626.1139.1752.2265.28,2、仃x(kN/m)637.45525.66413.95302.15190.4578.35表3-3-3二x計算表回出I-I截面Qx分布圖±2芹y-5f+4d將各點的、二y6、計算各點主應力巴、仃23代入公式計算5、。2,將計算成果列表如下;=；arctg2a-eryx,即tg2;a

27、-ayx表3-3-4主應力叫、。2計算表計算點編號012345坐標x=(m)013.0626.1139.1752.2265.28,2、J(kN/m)637.45525.66413.95302.15190.4578.3520y(kN/m2)1300.921049.65798.56547.29296.2144.99,2、(kN/m)910.64708.63516.99335.43164.243.37,2、%(kN/m)1938.371543.171157.85781.84415.8778.69,2、a2(kN/m)0.0032.1454.6667.6070.7944.65計算主應力方向從鉛直線到主

28、應力巴的夾角4將小值列表計算如下:計算點編號012345坐標x=(m)013.0626.1139.1752.2265.28一，2、2T(kN/m)1821.281417.261033.98670.86328.486.74仃y-J,2、(kN/m)663.47523.99384.61245.14105.76-33.362t、-x-2.75-2.70-2.69-2.74-3.110.2021(rad)-1.22-1.22-1.21-1.22-1.260.20位度）-34.99-34.85-34.80-34.96-36.085.71表3-3-5*值計算表繪制II截面各點主應力圖如下，以矢量表示其大小

29、和方向6、計算主剪應力.a、：''=r''Ka、所在平面與主應力面成45計算點編號012345坐標x=(m)013.0626.1139.1752.2265.28,2、C1(kN/m)1938.371543.171157.85781.84415.8778.692。2(kN/m)0.0032.1454.6667.6070.7944.65,2、Tmax(kN/m)969.18755.51551.6357.12172.5417.02荷載計算及抗滑穩定分析（電算）一、基本資料重力壩建筑物級別：2級安全類別：n壩基截面高程827.200m水平向設計地震加速度代表值ak0.1

30、0g,計地震作用。地震動態分布系數采用擬靜力法計算。上游地震動水壓力折減角9=90.0000下游地震動水壓力折減角9=90.0000重力壩為常態混凝土，強度等級：C20混凝土重度Rc=24.0kN/mA3水重度Rw=9.8kN/mA3淤沙浮重度Rs=8.0kN/mA3淤沙內摩榛角巾=12.000°揚壓力圖形折減點離上游面距離Lo=8.000m揚壓力圖形折減系數a=0.300二、本計算有如下規定：壩軸線與基礎面交點為坐標軸原點，X軸指向下游為正，Y軸向上為正。垂直力向下為正，水平力指向上游為正，力矩繞壩基面形心逆時針轉為正應力受壓為正，受拉為負。工況一：基本組合(正常蓄水位)上游水位：

31、905.700m下游水位：855.700m淤沙高程：842.200m廳P福我名稱垂直力(kN)水平力(kN)M(kN'm)1壩體自重66082.3p.0547973.12上游水平水壓力0.01-30225.8-790909.43上游垂直水壓力3022.60.090749.54下游水平水壓力0.03984.137848.85下游垂直水壓力2736.1；0.0-71456.76水平淤沙壓力0.0-590.2-2950.97垂直淤沙壓力90.0p.02892.68浮托力-18251.6p.00.09滲透壓力-6397.20.0-90430.510浪壓力0.01-29.0-2287.6工V=4

32、7282.2ZH=-26861.0MM=-278571.0工況二：基本組合(設計洪水位)上游水位：907.320m下游水位：859.800m淤沙高程;842.200m廳p福我名稱垂直力(kN)水平力(kN)M(kN'm)1壩體自重66082.310.0547973.12上游水平水壓力0.0-31486.2-840892.73上游垂直水壓力3148.6I0.094363.84下游水平水壓力0.05212.856646.25下游垂直水壓力3579.90.0-90135.06水平淤沙壓力0.01-590.2-2950.97垂直淤沙壓力90.010.02892.68浮托力-20877.30.0

33、0.09滲透壓力-6079.90.0-85945.110浪壓力0.0P-29.0P-2334.7VV=45943.8ZH=-26892.6工M=-320382.7工況三：特殊組合(校核洪水位)上游水位：909.920m下游水位:861.150m淤沙高程:842.200m廳P福我名稱垂直力(kN)水平力(kN)M(kN'm)1壩體自重66082.310.0547973.12上游水平水壓力0.0-33562.9-925442.33上游垂直水壓力3356.30.0100296.74下游水平水壓力0.0F5653.563978.95下游垂直水壓力3882.60.0-96554.86水平淤沙壓力

34、0.0-590.2-2950.97垂直淤沙壓力90.010.02892.68浮托力-21741.810.00.09滲透壓力-6239.80.0-88205.910浪壓力0.0-13.7-1139.1£V=45429.6HH=-28513.3MM=-399151.6工況四：特殊組合(正常蓄水位+地震)上游水位：905.700m下游水位:855.700m淤沙高程:842.200m計地震廳p福我名稱垂直力(kN)水平力(kN)M(kN'm)1壩體自重66082.310.0547973.12上游水平水壓力0.0-30225.8-790909.43上游垂直水壓力3022.60.0907

35、49.54下游水平水壓力0.0F3984.137848.85下游垂直水壓力2736.1p.0-71456.76水平淤沙壓力0.0-590.2-2950.97垂直淤沙壓力90.010.02892.68浮托力-18251.610.00.09滲透壓力-6397.20.0-90430.510浪壓力0.0-29.0-2287.611水平地震慣性力0.0-2312.9-2312.912垂直地震慣性力0.00.00.013上游地震動水壓力0.0-982.3-35472.314下游地震動水壓力0.0-129.5-1697.5VV=47282.2HH=-30285.7MM=-391892.7抗滑穩定分析成果表柿

36、裁生合、計算方法WW(kN)£PN)yMqN.m)計算K要求K結論基本組合（正常高水位）47282.2-26861.0-278571.04.2123.0滿足要求基本組合（設計洪水位）45943.8-26892.6-320382.74.1563.0滿足要求特殊組合（校核洪水位）45429.6-28513.3-399151.63.9012.5滿足要求特殊組合（正常高水位+地震）47282.2-30285.7-391892.73.7362.3滿足要求3.6壩體應力分析（電算）本計算按作用的標準值計算，并作如下規定：壩軸線與基礎面交點為坐標軸原點，X軸指向下游為正，Y軸向上為正。垂直力向下為

37、正，水平力指向上游為正，力矩繞壩基面形心逆時針轉為正應力受壓為正，受拉為負。當垂直正應力大于水平正應力時，夾角為第I主應力與鉛垂線夾角；當垂直正應力小于水平正應力時，夾角為第n主應力與鉛垂線夾角；夾角正負號規定：從鉛垂線轉向相應的主應力，順時針轉為正。u代表用邊界條件計算上游面應力，檢驗計算的正確性。工況一：基本組合（正常高水位下壩基應力）點號到下游面距離垂直正應力剪應力水平正應力第I主應力第口主應力夾角10.0001.11650.76680.52661.64310.0000-34.48024.7761.05910.72460.52451.56410.0195-34.875317.8320.9

38、0220.59690.50341.33220.0734-35.764430.8880.74530.45120.46951.07920.1356-36.500543.9440.58850.28730.43470.80900.2142-37.510657.0000.43160.10530.41130.52720.3156-42.246758.7810.41020.07910.40960.48900.3308-44.897865.2810.3321-0.02060.08180.33380.08014.668U65.2810.3321-0.02120.08080.33390.07904.791口910

39、.01工況1St'：。垂直正應力圖水平正應力圖Y卡仃91QXH工況二：基本組合（設計洪水位下壩基應力）到下游面距離垂直正應力剪應力水平正應力第I主應力第口主應力夾角10.0001.15490.79310.54471.69950.0000-34.48024.7761.08890.74280.53621.60510.0200-34.798317.8320.90840.59850.50261.33750.0736-35.636430.8880.72800.44400.46161.05830.1313-36.650543.9440.54760.27930.42290.77140.1991-38

40、.708657.0000.36720.10450.39630.48720.2762-48.975758.7810.34250.07980.39420.45230.2845-53.962865.2810.2527-0.01270.08040.25360.07954.182U65.2810.2527-0.01330.08000.25370.07904.369垂直正應力圖剪應力圖Y工況2主應力圖工況三：特殊組合（校核洪水位下壩基應力）工況三:特殊組合（校核洪水位下壩基應力）點號到下游面距離垂直正應力剪應力10.0001.25790.863924.7761.17570.8026317.8320.950

41、90.6335430.8880.72610.4622543.9440.50130.2886657.0000.27650.1128758.7810.24580.0887865.2810.1339-0.0008U65.2810.1339-0.0014水平正應力第I主應力第口主應力夾角0.59331.85110.0000-34.4800.57681.73280.0196-34.7700.52751.40710.0712-35.7620.47761.08040.1232-37.4760.43430.75840.1772-41.6900.40500.47060.2109-59.8270.40250.44

42、250.2059-65.7250.07900.13390.07900.8840.07880.13400.07881.44891Q01守稅7200/34垂直正應力圖水平正應力國到下游面距離垂直正應力剪應力水平正應力第I主應力第口主應力夾角10.0001.25890.86780.59131.8548-0.0046-34.48024.7761.18070.81550.58171.75000.0124-34.917317.8320.96700.66350.54481.45210.0597-36.175430.8880.75330.49770.50001.14020.1130-37.862543.944

43、0.53950.31840.45740.81950.1775-41.325657.0000.32580.12530.42720.51170.2413-56.010758.7810.29660.09800.42460.47760.2436-61.573865.2810.1902-0.00520.09300.19050.09283.051U65.2810.1902-0.00570.09210.19060.09173.337垂直正應力圖水平正應力圖工況4(MPl)計地震主應力圖壩基強度分析成果表(強度單位：kN/m2)荷載組合主要考慮情況上游壩踵處下游壩址處CJyu%仃xua1u仃2uyd%仃xda

44、1d仃2d基本組合正常高水位332.1-21.280.8333.9791116.5766.8526.61643.10設計洪水位252.7-13.380253.7791154.9793.1544.71699.50特殊組合校核洪水位133.9-1.478.813478.81257.9863.9593.31851.10正常高水包十地震190.2-5.792.1190.691.71258.9867.8591.31854.8-4.6各種組合下-u均大于0,0yd均小于容許應力147150kN/m2,所以壩基截面上、下游邊緣處滿足強度要求3.7校核洪水位下手算與電算成果比較表3-7-1荷載及穩定系數比較工

45、HZV工MK手算-28511.843930.4-446009.13.9電算-28513.345429.6-399151.63.9表3-7-2壩踵、壩址應力比較仃yu仃xu仃1u2u仃yd%仃xd仃1d仃2d手算45.03.478.444.778.71300.9910.6637.51938.40電算133.9-1.478.813478.81257.9863.9593.31851.10通過比較可以看出，水平向荷載誤差較小，鉛直向荷載和力矩相差都較大，從而導致應力值相差也較大。通過檢查發現電算部分數據輸入無誤，那問題很可能出在鉛直向荷載的計算或者力臂計算上。但是一旦鉛直荷載或者力矩改動了，本次報告手

46、算部分就要全部改變，由于時間問題在此就不做改動了。但是我深知在實際工程中是不能這樣的。壩體混凝土分區設計根據壩體各部位不同的工作特點，考慮防滲、抗凍等耐久性及低熱性要求，并適當參考壩底截面處應力分析成果，定出混凝土分區及其相應的強度、抗滲、抗凍標號。為了便宜施工，壩體混凝土采用的強度等級種類應盡量減小，并與樞紐中其他建筑物的混凝土強度等級一致。同一澆筑塊中的強度等級不得超過兩種，相鄰區的強度等級不得超過兩級，以免引起應力集中或產生溫度裂縫。分區寬度一般不小于23米，以便澆筑施工。本設計中靠近地基的混凝土分區寬度為3米，其他分區寬度為2.5米，具體分區見A2圖紙。壩體各區對混凝土的要求見下表:分區強度抗滲抗凍抗沖刷抗侵蝕低熱最大水灰比寒冷地區溫和地區I+-+-+0.550.60R+-+0.450.50m+-+0.500.55IV+-+0.500.55V+-+0.650.65注表中有“+”的項目均為選擇各區混凝土的主要控制因