1、泰洲長江公路大橋夾江橋掛籃計算書一、主承重系統二、模板系統（略）三、掛籃穩定性四、掛籃抗傾覆計算編制：審核：主承系統的計算（三角掛籃）一、設計依據：泰洲長江公路大橋夾江橋5號塊原始數據1、箱梁中心高564.2cm2、底板厚61.1cm3、節段長400cm4、腹板厚93.8cm5、節段體積80.0m36、節段重量208.0T二、澆注砼重量分配從該橋施工過程知道，澆注砼重量208T。并不是掛籃中單一構件承擔的。它是由側模、內模、底模共同承擔，所以有必要對其重量 進行分配。參照大橋箱梁圖紙可以算出三個區域的澆注砼重量分為WA=35.31t、WB=27.72t、Wc=147.37tB三、主構架計算由掛

2、籃結構設計圖紙可知，主構架由2件對稱的桁架式承載構件 聯結而成，因此只需計算其中一件的受力和應變情況， 可以確定主構 架是簡支結構、桿件間以銷軸連接，所以不存在超靜定問題。（一）、技術參數（1）節段澆注砼最大重量：208T（2）底模重量13T （包括下橫梁及附件）（3）側模重量2X 10T （包括外滑梁）（4）內模重量8T （包括支撐梁和內滑梁）（5）前橫梁4T （包括其上附件）（6）另加2.5%的施工負荷：（208+13+2X 10+8+4）x 2.5%=6.33T以上重量共計：259.3T。這個負荷全部由主構架和箱梁前節段端 部承受，假定兩者各承擔一半，則主構架負載為259.3/2=129

3、.7T按130T負載計算。（二八受力分析及計算1、受力簡圖：由前可知主構架中一端負載按 65T計算。匚J 1jrn1* .40Srr1 '一1' =01 12、支座反力：Na=T X 5000/4000=81.25TNb二T+Na=146.25T3、桿件內力Fac 二Na/sS a =81.25/sin45=114.9TFab 二NacCOSu =114.9X cos45=81.25TFbc=Nb=146.25TFcd二T/sin B =65/sin38.66=104.05TFbd =T/tg B =65/tg38.66=81.25T式中：a 二arctgLbc/Lab = a

4、rctg4000/4000=4$4、B =arctgLbc/L bd = arctg4000/5000=38.68端部D點的拱度在整個主構架中,各構件均由兩根40B槽鋼拼焊而成。如圖:桿件截面慣性距:lx=2X 18600+1.0X 28X 202=48400cm4Iy=2 x 640+83X (36-2.44 X 2)/22 +1.0X 283/12=45495.3cm4桿件內力圖：d .ii(2)虛擬狀態下的桿件內力圖(T=1)uI根據莫爾公式：f=刀(F X F)/(E X A)Li式中：F單位力T=1作用于構件時，桁架各構件的內力F實際桿件內力E彈性模量數量2.1 X 104KN/CM

5、 2現將桿件參數和計算結果列表如下:桿件Li(cm)Ai(cm)2F(t)FF(cm)AB400222-81.25-1.250.0872AC566222+ 114.9+ 1.7680.247BC400222-146.25-2.250.282BD500222+81.25-1.250.109CD640222+ 104.05+ 1.60.229得到D點實際工作狀態下的撓度:f=0.0872+0.247+0.282+0.109+0.229=0.95CM5、桿件的穩定性及強度選擇受拉應力和壓應力最大的桿件進行校核，從前文可知，桿件BC的軸向壓力最大，應計算其穩定性，AC的軸向拉力最大，應計算其抗拉強度。

6、(1)桿件BC桿的穩定性計算：由前文可知：lx=48400cm4lY=45495.3cm4貝S iy=VIy/A=14.3cm入=I/i x=400/14.3=28cm3© =0.96(tec=FF/(A)=146.25*10(O.96*222)=685.O6kg/cmr °s=1600kg/cm2(2)桿件AC的抗拉強度驗算：(T AC=FAC/A=114.9*103/222=517.6kg/cm2< <r s=1600kg/cm2桿件AC強度足夠。從以上桿件計算可知，未計算的 AB、BD、CD桿件顯然安全。四、前橫梁的強度和撓度計算1、強度計算從掛籃總圖可知

7、，前上橫梁有14個吊點，其中4個用于側模，2個用于內模，8個用于底模，按14個吊點計算，假定同一部分吊點力相等，再由前文闡述，可知道各吊點力的位置和大小。如圖：F-FF：22 F2 F3 F2F2 F3 F2F2F2F1F1tc- n加 2.5%施工負荷：貝卩 F1= (35.3+2*10)/8*1.025=6.913TF2= (147.37+ 13)/16*1.025=10.27TF3=(27.72+8)/4*1.025=9.153T彎距圖:_-可知前橫梁所受最大彎矩：（因F2、F3中心間距為30CM，故計算時 合成單個受力計算 ）M max前橫梁為50B型工字鋼兩根，其抗彎截面模量為（偏安

8、全計算）W=3880CM3彎矩最大處的橫梁應力：（T 二Mmax/W=415.17*106 /3880*103=107MPav 。w=160MPa 故前橫梁彎曲強度足夠。2、撓度計算：這里僅計算特殊點的撓度， 前橫梁端部和中心處， 其它各處撓度 可依此近似算得：（1）前橫梁的慣性矩 :I=97120CM4（2）彈性模量 E=2.1X 105MPa端部撓度（圖乘法）y端=0.3cm （向下）跨中撓度（圖乘法）y中=0.3cm （向下）五、吊桿的強度和變形1 、強度計算：吊桿為32MM精軋羅紋鋼，其抗拉強度 KYB=750MPA，允許 張拉力為51.3T,兩端吊桿中受力最大只有10.27T,所以吊

9、桿強度足 夠，這里不作計算。2、變形量： 因底板前吊桿最長且受力最大，所以只需計算底板吊桿變形量， 吊桿長度偏安全按8M計算，32MM精軋羅紋鋼截面 A=8CM2,E=2.1X 106KG/CM2。吊桿受51.3T拉力時伸長量為0.31CM/M在不 考慮超靜定的前提下， 8 根吊桿的變形量分別為：Xf=102700X 8000/ (2.1 x 106X 800) =4.9mm=0.49 cm通過前面的計算， 可知主承載系統的最大下撓處在跨中， 其大小 為：ymax=0.95+0.3+0.49=1.74cm參考有關掛籃設計資料，主承載系統的總撓度不大于20mm，所以本設計方案滿足要求。六、外滑梁

10、的撓度和強度計算 外滑梁主要承受箱梁兩側翼板重量，有前文可知每側澆注砼重量為35.3/2=17.65T。這里不考慮外滑梁自重，并設想整個負荷是均布 在外滑量上的q= (17.65T+8T) /4/2=3.21T/M (按4米最重翼板考慮， 砼重按17.65T,外模按8T計算，外側模采用雙滑梁)ULJUf 11r 11uf V上IDio1、外滑梁由雙拼36A槽鋼組成，其 W=2 X 659.7=1319CM31=2 X 11874.2=23748.4CS2、撓度計算：最大撓度在梁中央 Y max=5.2 mm根據規范要求，外滑梁變形量不大于L/400=500/400=1.25CM因此本設計方案的

11、外滑梁合理。3、強度計算：Mmax=ql2/8=32.1 X 52（T =M/W=76.05MPa v ° s=160MPa所以外滑梁彎曲強度足夠。七、內滑梁的撓度及強度計算由前文可知內模承受荷載27.72T,頂板1只內模自重3T,貝 根內滑梁上的重量（27.72+3） /2=15.36T,（按4米最重翼板考慮）假 設整個負荷是均布在梁上的，則 q=153600N/4000=38.4N/MM內滑梁 由雙拼32A槽鋼組成。1、內滑梁由兩根32A槽鋼組成，其W=2 X 474.879=949.76CM31=2 X 7598.06=15196.12CSM=38.4*5000*5000/8=

12、120000000N.MM(T =M/W=120000000 /949.76*103=126.3MPav 首 w=160MPa2、 撓 度 計 算 ： 最 大 撓 度 在 梁 中 央Ymax=5ql4/384EI=5*38.4*50004/(384*210000*151961200)=9.8mm 根據規范要求，內滑梁變形量不大于 L/400=500/400=1.25CM 內滑梁強度及撓度滿足要求。掛藍施工時抗傾覆穩定性計算1、后錨強度計算：每榀三角架后部有三根后錨扁擔梁，各通過二根 32 mm精 軋螺紋鋼與橋面錯固， 所以每榀三角架有六根后錨桿， 由前文可 知。每榀三角架的后錨力為 NA=81

13、.25T ,而每根32 mm精軋螺 紋鋼的許用抗拉強度為 （精軋螺紋鋼 fpk=780MPa）a =62.4/1.5=41.6t 則：六根后錨桿的許用拉力共計：6*41.6=249.6t > 81.25t故后錨安全。2、后錨扁擔梁的強度驗算:扁擔梁由三根20#槽鋼和貼板拼焊而成，扁擔梁的抗彎截面 模量：W=2*191.4+2*18.6*1*20.5 2/20.5/2+1*20*20*2/6=897.4cm3截面積：A=2*32.8+1*18.6*2+1*20*2=142.8cm 2三道后錨所受彎矩：貝V：后錨扁擔梁所受的彎曲應力：a i=M/W=32.5*10 7/894.8*103/3

14、=121MPa后錨扁擔所受的剪切應力：t =812500/6/A*10 3=135417/(7+10)/200=39.8 MPa最大應力：(T = V( 12+3 T 12)= V (1212+3*39.82)=144.8kg/cm2 V a s=160MPa所以后錨扁擔梁安全。綜合上述分析可知，掛藍施工時的抗傾覆穩定性可靠。掛藍空載前移時的抗傾覆穩定性計算當掛藍空載前移到箱梁澆筑位置時，此時處于懸伸空載下的 掛藍所受的傾覆力最大。參考外模、內模、下橫梁和上橫梁的重 量，可初步算出一榀三角架前端荷載：T F5t且反扣輪組負荷:Fa=L BD/LAB*T=5/4*15=18.75t1、反扣輪組聯

15、接螺栓的強度校核：由設計圖紙可知，反扣輪組與主構架的聯接螺栓為10組M24*80 ,查表可知每組 M24螺栓的額定抗拉力為F=4.375t，而 每組螺栓的實際負荷為 F=FA/10=18.75/10=1.875t V F2、軸承負荷校核每套反扣輪組共有8套312滾珠軸承，考慮到掛藍實際使用 時受力的不均衡，故假定只有2只輪中的4只承受力。查表可知 每只312軸承的額定負荷為4.85t。4只312軸承的額定動負荷為 4*4.85t=19.4t > Fa =18.75t故承軸安全。3、 每套反扣輪組中當4根固定軸，直徑 © 60為考慮到反扣輪組在施工中受力的不均衡性，假設只有2根軸受力。則一根軸所受的剪切力為t =Fa/2/(D/2)2 n =(1