1、附件1滑坡穩定性及擋土墻穩定性驗算1、滑坡體工況1穩定性計算計算項目：土層滑坡穩定性計算-自重工況計算簡圖控制參數:采用規：通用方法計算目標：安全系數計算滑裂面形狀：圓弧滑動法不考慮地震坡面信息坡面線段數10坡面線號 水平投影(m)豎直投影(m) 超載數1 0.0002.32002 9.3401.780033.7104.880043.0300.700053.6202.000063.3301.000070.5900.800082.8300.200093.0801.0000109.7804.0000土層信息坡面節點數11編號X(m)Y(m)00.0000.000-10.0002.320-29.34

2、04.100-313.0508.980-416.0809.680-519.70011.680-623.03012.680-723.62013.480-826.45013.680-929.53014.680-1039.31018.680附加節點數8編號X(m)Y(m)10.000-0.87027.9700.000327.6206.400439.3108.08054.470-4.200639.3100.86076.540-4.2000.56039.310不同土性區域數 3區號重度粘結強度節點(kN/m3)(kpa)編號119.00015.000( 0,-1,-2,-3,-4,-5,-6,-7,-8

3、,-9,-10,4,3,2,1,)227.00040.000( 1,2,3,4,6,5,)315.00040.000( 5,6,8,7,)區號粘聚力摩擦角(kPa)(度)115.0009.000240.00030.000322.00025.000不考慮水的作用計算條件圓弧穩定分析方法：Bishop法土條重切向分力與滑動方向反向時 : 當下滑力對待 穩定計算目標 ： 給定圓心、半徑計算安全系數 條分法的土條寬度 ： 2.000(m)圓心 X 坐標 ： 2.477(m)圓心 Y 坐標 ： 27.926(m)半徑 ： 27.886(m)滑動圓心滑動半徑 滑動安全系數計算結果 ：= (2.477,27

4、.926)(m)= 27.886(m)= 0.821li(m)(m)(度 )(m) (kPa)(度) (kN)(kN) (kN)(kN) (kN)(kN) (kN)(kN)地震力(kN)地震力(kN)0.0001.868-3.1741.871 15.0009.00 85.170.000.000.000.000.00-4.7242.02 0.987840.000.001.8683.7360.6681.868 15.0009.00 99.250.000.000.000.000.001.1643.65 1.002170.000.003.7365.6044.5131.874 15.0009.00 10

5、8.880.000.000.000.000.008.5744.73 1.012000.000.005.6047.4728.3791.889 15.0009.00 114.020.000.000.000.000.0016.6145.30 1.017290.000.007.4729.34012.2831.912 15.0009.00 114.560.000.000.000.000.0024.37 45.35 1.017940.000.009.34011.19516.2331.932 15.0009.00 146.350.000.000.000.000.0040.9150.31 1.013790.0

6、00.0011.19513.05020.2491.978 15.0009.00 210.770.000.000.000.000.0072.9560.93 1.004620.000.0013.05014.56523.9851.658 15.0009.00 192.740.000.000.000.000.0078.3553.70 0.991670.000.0014.56516.08027.4431.707 15.0009.00 181.790.000.000.000.000.0083.7852.79 0.975930.000.0016.08017.89031.3752.120 15.0009.00

7、 207.900.000.000.000.000.00 108.2462.99 0.953710.000.0017.89019.70035.8482.234 15.0009.00 200.820.000.000.000.000.00 117.6163.88 0.922980.000.0019.70021.36540.3892.187 15.0009.00 165.370.000.000.000.000.00 107.1657.75 0.886030.000.0021.36523.03045.0572.358 15.0009.00 132.390.000.000.000.000.0093.715

8、4.55 0.842250.000.0023.03023.62048.3920.889 15.0009.00 41.130.000.000.000.000.0030.7519.03 0.807540.000.0023.62025.03551.6482.281 15.0009.00 77.750.000.000.000.000.0060.9743.50 0.771010.000.0025.03526.44956.6352.573 15.0009.00 27.530.000.000.000.000.0022.9936.02 0.710270.000.0026.45028.40663.8454.44

9、3 15.0009.00 0.000.000.000.000.000.000.00 47.87 0.61308 0.00 0.0028.40630.36379.205 10.508 15.0009.00 0.000.000.000.000.000.000.00 78.09 0.375840.000.00總的下滑力 = 863.406(kN)總的抗滑力 = 708.843(kN)土體部分下滑力 = 863.406(kN)土體部分抗滑力 = 708.843(kN) 筋帶在滑弧切向產生的抗滑力= 0.000(kN)筋帶在滑弧法向產生的抗滑力= 0.000(kN)2、滑坡體工況二穩定性計算 計算項目：

10、土層滑坡穩定性計算 -自重 +暴雨 +地震工況控制參數 :采用規 : 通用方法 計算目標 : 安全系數計算 滑裂面形狀 : 圓弧滑動法 地震烈度: 7 度 水平地震系數 : 0.100 地震作用綜合系數 : 0.250 地震作用重要性系數 : 1.000 地震力作用位置 : 質心處 水平加速度分布類型：矩形坡面信息 同1土層信息 同1不同土性區域數 3區號重度粘結強度節點(kN/m3)(kpa)編號120.20015.000( 0,-1,-2,-3,-4,-5,-6,-7,-8,-9,-10,4,3,2,1,)227.00040.000( 1,2,3,4,6,5,)315.00040.000(

11、 5,6,8,7,)區號粘聚力摩擦角(kPa)(度)19.2007.200240.00030.000322.00025.000不考慮水的作用計算條件圓弧穩定分析方法：Bishop法 土條重切向分力與滑動方向反向時 : 當下滑力對待 穩定計算目標 ： 給定圓心、半徑計算安全系數 條分法的土條寬度 ： 2.000(m)圓心 X 坐標 ： 2.477(m)圓心 Y 坐標 ： 27.926(m)半徑 ： 27.886(m)滑動圓心滑動半徑 滑動安全系數計算結果 ：= (2.477,27.926)(m)= 27.886(m)= 0.512li(m)(m)(度 )(m) (kPa)(度) (kN)(kN)

12、 (kN)(kN) (kN)(kN) (kN)(kN)地震力(kN)地震力(kN)0.0001.868 -3.174 1.8719.2007.20 90.540.00 2.26 0.000.000.00 -2.85 29.08 0.984890.000.001.8683.7363.7365.6040.6684.5131.8681.8749.2009.2007.20 105.527.20 115.760.000.002.642.890.000.000.000.000.000.003.73 30.43 1.0027911.83 31.27 1.016200.000.000.000.007.4729

13、.34012.2831.912 9.2007.20 121.790.003.040.000.000.0028.71 31.56 1.029290.000.009.34011.19516.2331.9329.2007.20 155.590.003.890.000.000.0046.9435.56 1.028700.000.0011.19513.05020.2491.9789.2007.20 224.080.005.600.000.000.0082.2144.11 1.023090.000.0013.05014.56523.9851.6589.2007.20 204.910.005.120.000

14、.000.0087.3639.04 1.013360.000.0014.56516.08027.4431.7079.2007.20 193.270.004.830.000.000.0092.8138.05 1.000520.000.0016.08017.89031.3752.1209.2007.20 221.030.005.530.000.000.00 119.1945.04 0.981480.000.0017.89019.70035.8482.2349.2007.20 213.500.005.340.000.000.00 128.8045.30 0.954220.000.0019.70021

15、.36540.3892.1879.2007.20 175.810.004.400.000.000.00 116.8640.37 0.920600.000.0021.36523.03045.0572.3589.2007.20 140.750.003.520.000.000.00 101.8537.25 0.880020.000.0023.03023.62048.3920.8899.2007.20 43.720.001.090.000.000.0033.3512.80 0.847430.000.0023.62025.03551.6482.2819.2007.20 82.660.002.070.00

16、0.000.0066.0028.61 0.812850.000.0025.03526.44956.6352.5739.2007.20 29.270.000.730.000.000.0024.8322.04 0.754830.000.0026.45028.40663.8454.4439.2007.20 0.000.000.000.000.000.000.00 27.23 0.66097 0.00 0.0028.40630.36379.205 10.5089.2007.20 0.000.000.000.000.000.000.00 42.03 0.428240.000.005.6047.4728.

17、3791.8899.2007.20 121.220.003.030.000.000.0020.49 31.65 1.025070.000.00總的下滑力=962.091(kN)總的抗滑力=492.721(kN)土體部分下滑力=962.091(kN)土體部分抗滑力=492.721(kN)3、現有重力式擋土墻穩定性驗算執行標準：公路 計算項目：現有重力式擋土墻穩定性驗算原始條件:墻身尺寸 :墻身高 : 2.500(m)墻頂寬: 0.400(m)面坡傾斜坡度 : 1:0.000 背坡傾斜坡度 : 1:0.100 采用 1個擴展墻址臺階 : 墻趾臺階 b1: 0.300(m) 墻趾臺階 h1: 0.5

18、00(m) 墻趾臺階與墻面坡坡度相同 墻底傾斜坡率 : 0.100:1物理參數:圬工砌體容重 : 23.000(kN/m3) 圬工之間摩擦系數 : 0.400 地基土摩擦系數 : 0.650 墻身砌體容許壓應力 : 800.000(kPa) 墻身砌體容許彎曲拉應力 : 110.000(kPa) 墻身砌體容許剪應力 : 80.000(kPa) 材料抗壓極限強度 : 2.500(MPa) 材料抗力分項系數 : 2.310 系數醩: 0.0020擋土墻類型 : 一般擋土墻 墻后填土摩擦角 : 30.000( 度) 墻后填土粘聚力 : 0.000(kPa) 墻后填土容重 : 19.500(kN/m3)

19、 墻背與墻后填土摩擦角 : 15.000( 度) 地基土容重 : 19.500(kN/m3)地基土浮容重 : 10.000(kN/m3) 修正后地基承載力特征值 : 200.000(kPa) 地基承載力特征值提高系數 : 墻趾值提高系數 : 1.200 墻踵值提高系數 : 1.300 平均值提高系數 : 1.000墻底摩擦系數 : 0.650 地基土類型 : 堅硬巖石地基 地基土摩擦角 : 30.000( 度) 地基土粘聚力 : 10.000(kPa) 土壓力計算方法 : 庫侖坡線土柱 :坡面線段數 : 9折線序號水平投影長 (m)豎向投影長 (m)換算土柱數10.0000.000029.34

20、01.780033.7104.880043.0300.700053.6202.000063.3301.000070.5900.800082.8300.200093.0801.0000坡面起始距離 : 0.000(m) 地面橫坡角度 : 0.000( 度) 填土對橫坡面的摩擦角 : 15.000( 度) 墻頂標高 : 0.000(m) 擋墻分段長度 : 10.000(m)計算參數:穩定計算目標 : 給定圓心 , 半徑計算安全系數圓心X坐標：2.477(m)圓心Y坐標:25.926(m)半徑： 27.886(m)筋帶對穩定的作用 : 筋帶力沿圓弧切線 第 1 種情況 : 組合 1組合系數 : 1.

21、0001. 擋土墻結構重力 分項系數=1.000 V2. 墻頂上的有效永久荷載分項系數=1.000 V3. 墻頂與第二破裂面間有效荷載 分項系數 = 1.000 V4. 填土側壓力 分項系數 = 1.000 V5. 車輛荷載引起的土側壓力分項系數=1.000 X 土壓力計算 計算高度為 2.596(m) 處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角 = 34.650( 度)按實際墻背計算得到 : 第1破裂角： 34.650( 度)Ea=26.207(kN) Ex=24.513(kN) Ey=9.268(kN)作用點高度 Zy=0.865(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發現第二破裂面不

22、存在 墻身截面積 = 1.508(m 2) 重量 = 34.686 (kN)( 一 ) 滑動穩定性驗算基底摩擦系數 = 0.650采用傾斜基底增強抗滑動穩定性 ,計算過程如下 :基底傾斜角度 = 5.711 ( 度)Wn = 34.514(kN) En = 11.661(kN) Wt = 3.451(kN) Et = 23.469(kN) 滑移力= 20.018(kN) 抗滑力= 30.014(kN) 滑移驗算滿足 : K c = 1.499 > 1.300 滑動穩定方程驗算：滑動穩定方程滿足 : 方程值 = 12.647(kN) > 0.0 地基土層水平向 : 滑移力= 24.5

23、13(kN)抗滑力= 29.154(kN)地基土層水平向 : 滑移驗算不滿足 : K c2 = 1.189 <= 1.300( 二 ) 傾覆穩定性驗算 相對于墻趾點，墻身重力的力臂 Zw = 0.528 (m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx = 0.873 (m) 相對于墻趾點，Ex的力臂Zy = 0.769 (m) 驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩定性傾覆力矩= 18.859(kN-m) 抗傾覆力矩= 26.406(kN-m) 傾覆驗算不滿足 : K 0 = 1.400 <= 1.500傾覆穩定方程驗算： 傾覆穩定方程滿足 : 方程值 = 3.884(kN-m) > 0.0( 三)

24、地基應力及偏心距驗算 基礎類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力 取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距 作用于基礎底的總豎向力 = 46.175(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=7.547(kN-m) 基礎底面寬度 B = 0.964 (m) 偏心距 e = 0.319(m) 基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離 Zn = 0.163(m) 基底壓應力：趾部=188.338 踵部=0.000(kPa) 作用于基底的合力偏心距驗算不滿足 : e=0.319 > 0.250*0.964 = 0.241(m) 墻趾處地基承載力驗算滿足 ：壓應力=188.338 <= 240.000

25、(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足 ：壓應力=0.000 <= 260.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足 : 壓應力=47.880 <= 200.000(kPa)( 四 ) 基礎強度驗算基礎為天然地基，不作強度驗算( 五 ) 墻底截面強度驗算 驗算截面以上，墻身截面積 = 1.463(m 2) 重量 = 33.638 (kN) 相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂 Zw = 0.525 (m) 相對于驗算截面外邊緣，Ey的力臂 乙=0.873 (m) 相對于驗算截面外邊緣，Ex的力臂 乙=0.769 (m) 容許應力法 :法向應力檢算 :作用于驗算截面的總豎向力 = 42.9

26、05(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=6.880(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂 Zn = 0.160(m)截面寬度 B = 0.950 (m) 偏心距 e1 = 0.315(m) 截面上偏心距驗算不滿足 : e1= 0.315 > 0.250*0.950 = 0.237(m) 截面上壓應力：面坡=134.916 背坡=-44.589(kPa) 壓應力驗算滿足 : 計算值= 134.916 <= 800.000(kPa) 拉應力驗算滿足 ： 計算值= 44.589 <= 110.000(kPa)切向應力檢算 ：剪應力驗算滿足 ： 計算值= 7.738 <=

27、 80.000(kPa) 極限狀態法 ：重要性系數 0 = 1.000驗算截面上的軸向力組合設計值 Nd = 42.905(kN) 軸心力偏心影響系數醟 = 0.416 擋墻構件的計算截面每沿米面積 A = 0.950(m2) 材料抗壓極限強度 Ra = 2500.000(kpa) 圬工構件或材料的抗力分項系數鉬 = 2.310 偏心受壓構件在彎曲平面的縱向彎曲系數豮 = 0.938 計算強度時 : 強度驗算滿足 : 計算值= 42.905 <= 427.391(kN) 計算穩定時 :穩定驗算滿足 : 計算值= 42.905 <= 401.066(kN)( 六 ) 臺頂截面強度驗算

28、 土壓力計算 計算高度為 2.000(m) 處的庫侖主動土壓力 無荷載時的破裂角 = 34.650( 度)按實際墻背計算得到 :第1破裂角： 34.650( 度)Ea=15.555(kN) Ex=14.550(kN) Ey=5.501(kN) 作用點高度 Zy=0.667(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發現第二破裂面不存在 強度驗算 驗算截面以上，墻身截面積 = 1.000(m2) 重量 = 23.000 (kN) 相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂 Zw = 0.253 (m)相對于驗算截面外邊緣，Ey的力臂Zx = 0.533 (m)相對于驗算截面外邊緣，Ex的力臂

29、Zy = 0.667 (m) 容許應力法 : 法向應力檢算 :作用于驗算截面的總豎向力 = 28.501(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 =-0.939(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂 Zn = -0.033(m) 截面寬度 B = 0.600 (m) 偏心距 e1 = 0.333(m) 截面上偏心距驗算不滿足 : e1= 0.333 > 0.250*0.600 = 0.150(m) 截面上壓應力：面坡=205.664 背坡=-110.661(kPa) 壓應力驗算滿足 : 計算值= 205.664 <= 800.000(kPa) 拉應力驗算不滿足 ： 計算值= 110

30、.661 > 110.000(kPa)切向應力檢算 ：剪應力驗算滿足 ： 計算值= 5.249 <= 80.000(kPa) 極限狀態法 :重要性系數 0 = 1.000驗算截面上的軸向力組合設計值 Nd = 28.501(kN) 軸心力偏心影響系數醟 = -0.277 擋墻構件的計算截面每沿米面積 A = 0.600(m2) 材料抗壓極限強度 Ra = 2500.000(kPa) 圬工構件或材料的抗力分項系數鉬 = 2.310 偏心受壓構件在彎曲平面的縱向彎曲系數豮 = 0.775 不合理：軸心力偏心影響系數醟 <0 ，所得結果將沒有意義 計算強度時 :強度驗算不滿足 :

31、計算值= 28.501 > -180.112(kN) 計算穩定時 :穩定驗算不滿足 : 計算值= 28.501 > -139.646(kN)( 七 ) 整體穩定驗算圓心: (2.47700,25.92600)半徑 = 27.88600(m)安全系數 = 1001.000總的下滑力= 0.000(kN)總的抗滑力= 0.000(kN)土體部分下滑力= 0.000(kN)土體部分抗滑力= 0.000(kN)筋帶的抗滑力= 0.000(kN)整體穩定驗算滿足 : 最小安全系數 =1001.000 >= 1.250各組合最不利結果( 一 ) 滑移驗算 安全系數最不利為：組合 1( 組

32、合1) 抗滑力 = 30.014（kN）, 滑移力 = 20.018（kN） 。 滑移驗算滿足 : Kc = 1.499 > 1.300 滑動穩定方程驗算最不利為：組合 1（組合 1） 滑動穩定方程滿足 : 方程值 = 12.647（kN） > 0.0 安全系數最不利為：組合 1（ 組合1） 抗滑力 = 29.154（kN）, 滑移力 = 24.513（kN） 。 地基土層水平向 : 滑移驗算不滿足 : Kc2 = 1.189 <= 1.300（ 二 ） 傾覆驗算安全系數最不利為：組合 1（ 組合1）抗傾覆力矩 = 26.406（kN-M）, 傾覆力矩 = 18.859（kN

33、-m） 。 傾覆驗算不滿足 : K0 = 1.400 <= 1.500傾覆穩定方程驗算最不利為：組合 1（組合 1）傾覆穩定方程滿足 : 方程值 = 3.884（kN-m） > 0.0（ 三 ） 地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合 1（組合 1） 作用于基底的合力偏心距驗算不滿足 : e=0.319 > 0.250*0.964 = 0.241（m） 墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合 1（ 組合1） 墻趾處地基承載力驗算滿足 : 壓應力=188.338 <= 240.000（kPa） 墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合 1（ 組合1） 墻踵處地基承載力驗算

34、滿足 : 壓應力=0.000 <= 260.000（kPa） 地基平均承載力驗算最不利為：組合 1（組合 1） 地基平均承載力驗算滿足 : 壓應力=47.880 <= 200.000（kPa）（ 四 ） 基礎驗算 不做強度計算。（ 五 ） 墻底截面強度驗算 容許應力法 :截面上偏心距驗算最不利為：組合 1（組合 1）截面上偏心距驗算不滿足 : e1= 0.315 > 0.250*0.950 = 0.237(m)壓應力驗算最不利為：組合 1（組合 1）壓應力驗算滿足 : 計算值= 134.916 <= 800.000（kPa） 拉應力驗算最不利為：組合 1（組合 1）拉應

35、力驗算滿足 : 計算值= 44.589 <= 110.000（kPa） 剪應力驗算最不利為：組合 1（組合 1）剪應力驗算滿足 : 計算值= 7.738 <= 80.000（kPa） 極限狀態法 :強度驗算最不利為：組合 1（ 組合1）強度驗算滿足 : 計算值= 42.905 <= 427.391（kN）穩定驗算最不利為：組合 1（ 組合1）穩定驗算滿足 : 計算值= 42.905 <= 401.066（kN）（ 六 ） 臺頂截面強度驗算 容許應力法 :截面上偏心距驗算最不利為：組合 1（組合 1） 截面上偏心距驗算不滿足 : e1= 0.333 > 0.250*

36、0.600 = 0.150（m）壓應力驗算最不利為：組合 1（組合 1） 壓應力驗算滿足 : 計算值= 205.664 <= 800.000（kPa）拉應力驗算最不利為：組合 1（組合 1） 拉應力驗算不滿足 : 計算值= 110.661 > 110.000（kPa）剪應力驗算最不利為：組合 1（組合 1） 剪應力驗算滿足 : 計算值= 5.249 <= 80.000（kPa） 極限狀態法 :強度驗算最不利為：組合 1（ 組合1）強度驗算不滿足 : 計算值= 28.501 > -180.112（kN）穩定驗算最不利為：組合 1（ 組合1）穩定驗算不滿足 : 計算值= 2

37、8.501 > -139.646（kN）（ 七 ） 整體穩定驗算整體穩定驗算最不利為：組合1(組合1)整體穩定驗算滿足：最小安全系數=1001.000 >= 1.2504、新建重力式擋土墻穩定性驗算執行標準：公路 計算項目：新建重力式擋土墻穩定性驗算原始條件:墻身尺寸：墻身高：4.000(m)墻頂寬：1.020(m)面坡傾斜坡度：1:0.300背坡傾斜坡度：1：0.000采用1個擴展墻址臺階:墻趾臺階b1： 0.210(m)墻趾臺階h1： 0.500(m) 墻趾臺階與墻面坡坡度相同 墻底傾斜坡率 : 0.173:1物理參數:圬工砌體容重 : 23.000(kN/m3) 圬工之間摩擦

38、系數 : 0.400 地基土摩擦系數 : 0.650 墻身砌體容許壓應力 : 800.000(kPa) 墻身砌體容許彎曲拉應力 : 110.000(kPa) 墻身砌體容許剪應力 : 80.000(kPa) 材料抗壓極限強度 : 2.500(MPa) 材料抗力分項系數 : 2.310系數 a S： 0.0020擋土墻類型 : 一般擋土墻 墻后填土摩擦角 : 30.000( 度) 墻后填土粘聚力 : 0.000(kPa) 墻后填土容重 : 19.000(kN/m3) 墻背與墻后填土摩擦角 : 15.000( 度) 地基土容重 : 27.000(kN/m3) 修正后地基承載力特征值 : 500.00

39、0(kPa) 地基承載力特征值提高系數 :墻趾值提高系數 : 1.200 墻踵值提高系數 : 1.300 平均值提高系數 : 1.000墻底摩擦系數 : 0.650地基土類型 : 堅硬巖石地基 地基土摩擦角 : 30.000( 度) 土壓力計算方法 : 庫侖坡面線段數 : 6折線序口.號水平投影長 (m)14.2202.68026.5400.000312.2707.80040.5900.80052.8300.20065.7502.000坡線土柱 :豎向投影長 (m) 換算土柱數000000坡面起始距離 : 0.000(m) 地面橫坡角度 : 11.000( 度) 填土對橫坡面的摩擦角 : 15

40、.000( 度) 墻頂標高 : 0.000(m)擋墻分段長度 : 10.000(m)第 1 種情況 : 組合 1組合系數: 1.0001. 擋土墻結構重力 分項系數=1.000 V2. 墻頂上的有效永久荷載分項系數=1.000 x3. 墻頂與第二破裂面間有效荷載分項系數=1.000 x4. 填土側壓力 分項系數 = 1.000 V5. 車輛荷載引起的土側壓力 分項系數 = 1.000 x 土壓力計算 計算高度為 4.420(m) 處的庫侖主動土壓力 無荷載時的破裂角 = 39.658( 度)按實際墻背計算得到第1破裂角： 39.658( 度)Ea=101.109(kN) Ex=97.664(k

41、N) Ey=26.169(kN) 作用點高度 Zy=1.572(m) 墻身截面積 = 7.096(m2) 重量 = 163.203 (kN)( 一 ) 滑動穩定性驗算基底摩擦系數 = 0.650采用傾斜基底增強抗滑動穩定性 ,計算過程如下 :基底傾斜角度 = 9.815 ( 度)Wn = 160.814(kN) En = 42.435(kN) Wt = 27.821(kN) Et = 91.774(kN)滑移力= 63.953(kN) 抗滑力= 132.112(kN)滑移驗算滿足 : Kc = 2.066 > 1.300滑動穩定方程驗算：滑動穩定方程滿足 : 方程值 = 82.603(k

42、N) > 0.0地基土層水平向 : 滑移力= 97.664(kN) 抗滑力= 132.056(kN)地基土層水平向 : 滑移驗算滿足 : Kc2 = 1.352 > 1.300( 二 ) 傾覆穩定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂 Zw = 1.565 (m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx = 2.430 (m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy = 1.151 (m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩定性傾覆力矩= 112.431(kN-m) 抗傾覆力矩 = 318.982(kN-m)傾覆驗算滿足 : K0 = 2.837 > 1.500傾覆穩定方程驗算：傾覆穩定方程滿足 : 方程值 = 1

43、55.472(kN-m) > 0.0( 三) 地基應力及偏心距驗算基礎類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于 基礎底的 總豎向力 = 203.249(kN) 作用于墻 趾下點 的總彎矩=206.551(kN-m)基礎底面寬度 B = 2.466 (m) 偏心距 e = 0.217(m) 基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離 Zn = 1.016(m) 基底壓應力 : 趾部=125.890 踵部 =38.944(kPa) 最大應力與最小應力之比 = 125.890 / 38.944 = 3.233 作用于基底的合力偏心距驗算滿足 : e=0.

44、217 <= 0.250*2.466 = 0.617(m) 墻趾處地基承載力驗算滿足 : 壓應力=125.890 <= 600.000(kPa) 墻踵處地基承載力驗算滿足 : 壓應力=38.944 <= 650.000(kPa) 地基平均承載力驗算滿足 : 壓應力=82.417 <= 500.000(kPa)( 四 ) 基礎強度驗算基礎為天然地基，不作強度驗算( 五 ) 墻底截面強度驗算 驗算截面以上，墻身截面積 = 6.585(m2) 重量 = 151.455 (kN) 相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂 Zw = 1.561 (m) 相對于驗算截面外邊緣，Ey的力

45、臂Zx = 2.430 (m) 相對于驗算截面外邊緣，Ex的力臂Zy = 1.151 (m) 容許應力法 :法向應力檢算 :作用于驗算截面的總豎向力 = 177.624(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 =187.519(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂 Zn = 1.056(m)截面寬度 B = 2.430 (m) 偏心距 e1 = 0.159(m) 截面上偏心距驗算滿足 : e1= 0.159 <= 0.250*2.430 = 0.608(m) 截面上壓應力：面坡=101.846 背坡=44.347(kPa) 壓應力驗算滿足 : 計算值= 101.846 <= 800

46、.000(kPa)切向應力檢算 ：剪應力驗算滿足 ： 計算值= 10.953 <= 80.000(kPa) 極限狀態法 ：重要性系數丫 0 = 1.000驗算截面上的軸向力組合設計值 Nd = 177.624(kN) 軸心力偏心影響系數a k = 0.951擋墻構件的計算截面每沿米面積 A = 2.430(m2) 材料抗壓極限強度 Ra = 2500.000(kPa)圬工構件或材料的抗力分項系數 丫 f = 2.310 偏心受壓構件在彎曲平面的縱向彎曲系數 W k = 0.998 計算強度時 :強度驗算滿足 : 計算值= 177.624 <= 2500.910(kN)計算穩定時 :

47、穩定驗算滿足 : 計算值= 177.624 <= 2495.778(kN)( 六) 臺頂截面強度驗算 土壓力計算 計算高度為 3.500(m) 處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角 = 41.412( 度) 按實際墻背計算得到 :第1破裂角： 41.412( 度)Ea=67.892(kN) Ex=65.579(kN) Ey=17.572(kN) 作用點高度 Zy=1.235(m) 強度驗算 驗算截面以上，墻身截面積 = 5.408(m2) 重量 = 124.373 (kN) 相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂 Zw = 1.268 (m)相對于驗算截面外邊緣，Ey的力臂Zx = 2.07

48、0 (m) 相對于驗算截面外邊緣，Ex的力臂Zy = 1.235 (m) 容許應力法 :法向應力檢算 :作用于驗算截面的總豎向力 = 141.944(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=113.045(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂 Zn = 0.796(m)截面寬度 B = 2.070 (m) 偏心距 e1 = 0.239(m)截面上偏心距驗算滿足 : e1= 0.239 <= 0.250*2.070 = 0.518(m) 截面上壓應力：面坡=115.996 背坡=21.148(kPa) 壓應力驗算滿足 : 計算值= 115.996 <= 800.000(kPa)切向應

49、力檢算 ：剪應力驗算滿足 ： 計算值= 4.252 <= 80.000(kPa) 極限狀態法 ：重要性系數丫0 1.000 驗算截面上的軸向力組合設計值 Nd = 141.944(kN) 軸心力偏心影響系數a k = 0.862擋墻構件的計算截面每沿米面積 A = 2.070(m2) 材料抗壓極限強度 Ra = 2500.000(kPa) 圬工構件或材料的抗力分項系數丫 f = 2.310偏心受壓構件在彎曲平面的縱向彎曲系數 W k = 0.997 計算強度時 ：強度驗算滿足 ： 計算值= 141.944 <= 1932.187(kN) 計算穩定時 ：穩定驗算滿足 ： 計算值= 1

50、41.944 <= 1926.159(kN)第 2 種情況 ： 組合 2組合系數 ： 1.0001. 擋土墻結構重力 分項系數=1.000 V2. 墻頂上的有效永久荷載分項系數=1.000 X3. 墻頂與第二破裂面間有效荷載 分項系數 = 1.000 V4. 填土側壓力 分項系數 = 1.000 V5. 車輛荷載引起的土側壓力 分項系數 = 1.000 X 土壓力計算 計算高度為 4.420(m) 處的庫侖主動土壓力 無荷載時的破裂角 = 39.658( 度)按實際墻背計算得到 :第1破裂角： 39.658( 度)Ea=101.109(kN) Ex=97.664(kN) Ey=26.16

51、9(kN) 作用點高度 Zy=1.572(m) 墻身截面積 = 7.096(m2) 重量 = 163.203 (kN)( 一 ) 滑動穩定性驗算 基底摩擦系數 = 0.650 采用傾斜基底增強抗滑動穩定性 ,計算過程如下 : 基底傾斜角度 = 9.815 ( 度)Wn = 160.814(kN) En = 42.435(kN) Wt = 27.821(kN) Et = 91.774(kN) 滑移力= 63.953(kN) 抗滑力= 132.112(kN) 滑移驗算滿足 : Kc = 2.066 > 1.300 滑動穩定方程驗算：滑動穩定方程滿足 : 方程值 = 82.603(kN) &g

52、t; 0.0 地基土層水平向 : 滑移力= 97.664(kN)抗滑力= 132.056(kN)地基土層水平向 : 滑移驗算滿足 : Kc2 = 1.352 > 1.300( 二 ) 傾覆穩定性驗算 相對于墻趾點，墻身重力的力臂 Zw = 1.565 (m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx = 2.430 (m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy = 1.151 (m) 驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩定性傾覆力矩= 112.431(kN-m) 抗傾覆力矩 = 318.982(kN-m) 傾覆驗算滿足 : K0 = 2.837 > 1.500傾覆穩定方程驗算： 傾覆穩定方程滿足 : 方程值 = 15

53、5.472(kN-m) > 0.0( 三) 地基應力及偏心距驗算 基礎類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于 基礎 底的總豎向力 = 203.249(kN) 作用 于墻 趾下點 的總彎矩 =206.551(kN-m)基礎底面寬度 B = 2.466 (m) 偏心距 e = 0.217(m) 基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離 Zn = 1.016(m) 基底壓應力 : 趾部=125.890 踵部 =38.944(kPa) 最大應力與最小應力之比 = 125.890 / 38.944 = 3.233 作用于基底的合力偏心距驗算滿足 : e=0.217 <= 0.250*2.466 = 0.617(m) 墻趾處地基承載力驗算滿足 : 壓應力=125.890 <= 600.000(kPa) 墻踵處地基承