1、2015版結構專業施工圖審查要點版結構專業施工圖審查要點 修編人員：李慶鋼 孫強 霍劍鋒 邵筱梅 張潤泰審查人員：竇南華 張春良 董啟灝2016年05月31日目錄目錄1 結構專業設計標準2 結構計算書3 結構設計說明4 地基和基礎5 混凝土結構6 砌體結構7 鋼結構8 結構鑒定、加固、擴建和增層9 其它1 結構專業設計標準結構專業設計標準 規范、規程中以黑體字標志的條文為強制性條文，必須嚴格執行并審查。同時審查法律、法規、規章規定的其他必須審查的內容。 設計中應選用適用于本工程的規范、規程及標準圖集的有效版本，當執行過程中出現版本更新時，以最新版本為準。 超限高層建筑的設計應按超限高層建筑工程

2、抗震設防專項審查技術要點（建質201567號）的要求進行設計，并應執行遼寧省人民政府建設主管部門在初步設計階段的抗震設防專項審查意見。2 結構計算書2.2.5 基礎埋置較深的框架結構，滿足建筑地基基礎技術規范 DB21/T 907-2015第8.1.5條文說明規定的條件時，可將設置在室外標高處的框架梁頂部作為上部結構的嵌固端。8.1.5 條文說明：條文說明： 如果基礎埋置較深，基礎頂面作為嵌固端時底層柱的計算高度較大，可在室外標高處設置框架梁，滿足下列條件時，框架梁的頂部可作為上部結構的嵌固端：1 框架梁下框架柱的剪切剛度不小于上層框架柱剪切剛度的2倍；2 框架梁下框架柱截面每側縱向鋼筋不應小

3、于地上一層柱對應縱向鋼筋的1.1倍，且框架梁下框架柱上端和節點左右梁的實配的抗震受彎承載力之和應大于地上一層柱下端實配的抗震受彎承載力的1.3倍； 3 框架梁的構造滿足抗震要求；4室內地面應設置剛性面層，地面以下的回填土壓實系數不小于0.94。 主要目的：柱的塑性鉸出現在地梁頂標高之上的柱端。2 結構計算書2.3 整體計算1 結構計算模型、參數選擇應正確；2 檢查平面布置簡圖、編號、荷載、截面尺寸、材料強度等級；檢查計算簡圖與設計圖紙是否相吻合、局部簡化是否合理；輕屋面注意雪及風荷載的不利組合；超長結構及大跨度鋼結構應計算溫度應力；3 基本數據，周期、周期比、振型、地震力、位移、位移比、層間剛

4、度比、層間抗剪承載力比、軸壓比及構件內力；梁、柱、墻配筋圖、超筋信息、底層柱墻最大組合內力簡圖；框剪結構、框架支撐結構、框架筒體結構底部內力分配比例及樓層地震作用調整信息；4 電算結果分析：計算機輸出結果的判斷以及對發現異常結果的分析處理；5 鋼結構應給出支座反力、滑動支座的位移；受壓構件的線性屈曲和非線性穩定結果；大跨結構的溫度效應計算結果。2 結構計算書2.4.4 施工順序、安裝方法對結構計算的影響分析某實際工程某實際工程基礎持力層為層粉質粘土，fak=190kPa；Es=5.1MPa2 結構計算書2.4.4 施工順序、安裝方法對結構計算的影響分析某實際工程某實際工程 根據工程施工順序和后

5、續使用將模型分為九個分析階段：階段一，基礎筏板施工；階段二，丙區水池側壁和肋板；階段三，甲區水池側壁和肋板；階段四，水池兩側填土；階段五，封閉后澆帶；階段六，上部鋼結構施工和水池灌水；階段七，上部鋼結構對稱荷載作用和水池側壁拖曳機構自重荷載作用（包含上部結構恒荷載和活荷載）；階段八，甲區上部結構偏心荷載（包含偏心吊車荷載+風荷載）作用；階段九，丙區上部結構偏心荷載（包含偏心吊車荷載+風荷載）作用。計算中依次激活整體模型中的各階段單元和相應荷載，考慮先成型混凝土對后澆筑混凝土的約束作用。2 結構計算書2.4.4 施工順序、安裝方法對結構計算的影響分析某實際工程某實際工程 2 結構計算書2.4.4

6、 施工順序、安裝方法對結構計算的影響分析某實際工程某實際工程 各施工階段水池側壁頂點位移控制在20mm之內，約為池壁高度的1/750。根據計算池壁和底板的沉降差，施工時參考預留沉降值。 3 結構設計總說明3.1 工程概況1 應注明工程地點、使用性質、各單體（或分區）建筑的水平尺寸和總高度、地上及地下層數、人防概況、結構體系、與0.000設計標高相對應的絕對標高等；2 設計標準：包括建筑結構的安全等級、地基基礎設計等級、建筑物的耐火等級、地下室防水等級、設計使用年限等；3 應注明場地地形標高、工程地質情況和地下水位情況及抗浮水位絕對標高；4 應注明基礎形式、采用天然地基或人工地基、持力層土質及地

7、基承載力；5 有抗浮要求時應注明抗浮措施；6 大跨度空間結構的結構體系、支座約束條件等。4 地基和基礎4.2.2 超長混凝土結構設計是否采取了可靠的技術措施。是否對原材料、混凝土的配合比、外加劑的應用、施工及養護提出明確要求。對長度超過地下混凝土結構防裂技術規程DB21/T1745規定的地下室應進行混凝土收縮和溫度應力分析，根據溫度應力分析結果補充溫度應力鋼筋，并編制混凝土結構防裂設計專篇，施工圖審查單位可根據結構的超長程度、結構布置復雜程度確定是否需要專門論證。 地下混凝土結構長度超過遼標地下混凝土結構防裂技術規程DB21/T1745-2009中表4.1.1適用最大長度規定時，應進行混凝土收

8、縮和溫度作用分析。即樁基礎時，地下室長度大于150m；淺基礎時巖土類別分別為巖石，碎石土、砂土，粉土、粘性土時，地下室長度分別大于150m，180m，200m。地上混凝土結構長度超過遼寧省建設廳2009年8月頒布的遼寧省建設工程施工圖設計文件審查要點（試行）第5.1節第11款規定時，應進行混凝土收縮和溫度作用分析。即采取構造措施后，地上混凝土結構伸縮縫的最大間距最多可超過混凝土結構設計規范（以下簡稱混規）規定限值的20%；對于超過規定限值較多的公共建筑，應對結構進行混凝土收縮和溫度作用分析。4 地基和基礎 我院從2009年至今，以進行多個超長地下結構和地上結構的混凝土收縮和溫度作用分析，地下室

9、最長的工程為營口海岸線一期，尺寸為102m x 392m；地上工程最長為遼寧省圖書館，尺寸為96m x 180m；沈陽裕景工程地下室近似為等邊三角形，每邊長度為370m。這些超長工程如果不進行溫度作用分析，僅憑經驗和構造做法很難進行設計。 通過多個工程溫度作用分析，積累了一些經驗。總體而言，底部一、二層的溫度應力大；框架結構的溫度應力較少，框剪結構與剪力墻相連的樓板及梁溫度應力大；樓層大開口附近的梁、板溫度應力大。對于比較規則的框架結構公共建筑，結構不做溫度應力分析的長度可不超過混規規定限值的40%，其他結構體系還應按相關規定執行。4 地基和基礎混凝土收縮和溫度作用分析的流程如下：1 與建設單

10、位明確施工工期，確定混凝土收縮當量溫差和環境溫差；2 建立分析模型，梁、柱用梁單元模擬，板、墻用殼元或板元；模型中應根據基礎類型的不同考慮約束條件，樁基礎可用樁的水平剛度，笩板基礎可用地基土基床系數作為彈性支座輸入模型中，進行溫差作用分析；3 提取構件的溫差應力，并根據應力值得到需要抵抗溫度應力的鋼筋面積；4 作用效應組合，溫差應力最大值一般發生在施工階段的某一時刻，應與當時的恒、活荷載組合，可不考慮風荷載和地震作用，得到總的構件配筋后，再與考慮地震和風荷載作用計算的構件配筋比較，取大值作為構件的配筋。5 構造設計。 地下室溫度應力分析（沈陽裕景中心地下室370m x370m x 370m)地

11、上結構溫度應力分析(遼寧體育運動中心柏葉基地120m x 140m)4 地基和基礎4.2.6 單樁承載力的確定是否正確，特別是采用靜壓預應力管樁時，采用的單樁承載力高于計算指標時，應強調采用靜載荷試驗確定單樁承載力。 2015版遼標預應力混凝土管樁基礎技術規程DB21/T1565-2015編制過程中對9個工程按靜力觸探法計算的單樁承載力特征值為按遼標規程計算的單樁承載力特征值的0.971.53倍，平均值為1.20倍，樁長愈長單樁承載力提高愈多。工程實例中的靜載荷試樁均為工程樁驗證性試樁，非破壞性試樁，得到的試驗結果不能作為單樁極限承載力，試樁值為按遼標規程計算值的1.031.13倍，平均值為1

12、.08倍。4 地基和基礎4 地基和基礎4.2.9 地基承載力及變形計算、樁基沉降計算、高層建筑高層部分與裙房間差異沉降控制和處理是否合理。（對地基承載力進行深度修正時，基礎埋置深度可按建筑地基基礎技術規范DB21/T907第5.2.3、5.2.4條執行。） 5.2.3 地基承載力特征值可由載荷試驗或其他原位測試、公式計算，并結合工程實踐經驗等方法綜合確定。 5.2.4.4 對于主裙樓基礎一體的結構，主樓基礎的埋深計算時，可將裙樓基礎底面以上范圍內的荷載，作為基礎兩側的超載考慮并將其折算成等效埋深，但最大計算埋置深度不應超過基坑開挖前基礎的實際埋深。4 地基和基礎4 地基和基礎沉降觀測實例一：沈

13、陽新世界商業中心（地下3層，地上35層，框架-抗震墻結構，高度140米，持力層為密實礫砂層）4 地基和基礎沉降觀測實例二：沈陽煙草大廈（地下2層，地上22層，高度97米，框架-抗震墻結構，持力層為中密粗砂層）4 地基和基礎沉降觀測實例三：沈陽裕景中心5號樓（地下4層，地上60層，高度200米，框架-抗震墻結構，持力層為中密圓礫層）4 地基和基礎沉降觀測實例四：沈陽裕景中心4號樓（地下4層，地上50層，高度180米，框架-核心筒結構，持力層為中密圓礫層）4 地基和基礎沉降觀測實例五：沈陽茂業大廈（地下4層，地上70層，高度300米，框架-核心筒結構，持力層為中密圓礫層）總結：1 沈陽城區砂類土的

14、地基承載力特征值可按載荷試驗確定； 2 沈陽城區砂類土的基床系數可取為：1800022000kN/m3； 3 沈陽城區砂類土上建筑物沉降經驗值：0.60.8mm/層。5 混凝土結構5.1.1 高層建筑高寬比的控制應按高層建筑混凝土結構技術規程JGJ3-2010第3.3.2條文說明中的精神靈活掌握，對于高寬比超出適用范圍的結構，應采取驗算結構舒適度、復核墻和柱拉應力程度等計算和構造措施； 高寬比超出規范適用范圍的結構，邊、角部位的豎向構件在水平力作用下容易產生拉應力。對于高寬比超出適用范圍的結構一般采取的措施：1 驗算結構頂點風振加速度，應滿足規范規定的風振舒適度要求。2 計算中震不屈服時雙向水

15、平地震下墻肢全截面由軸向力產生的平均名義拉應力，如果該拉應力不大于混凝土抗拉強度標準值fck，該拉應力可由鋼筋承擔，且抗震等級應提高一級；如果該拉應力超過混凝土抗拉強度標準值fck，該拉應力宜設置型鋼承擔，且抗震等級應提高一級。5 混凝土結構5.1.5 設計中應采取措施，盡可能使地下室的頂板作為上部結構的嵌固部位；地下室連成整體、地下室頂板以上設抗震縫分開的各結構單元，當地下室頂板滿足作為上部結構嵌固部位的條件時，可不按大底盤上的多塔結構進行設計， 地下室頂板作為上部結構的嵌固端，上部結構可按單體進行設計，否則按大底盤多塔設計，比較復雜，容易超限。 同一大面積整體筏形基礎上有多棟建筑時，目前常

16、用的設計方法是在每棟樓的周邊設置沉降后澆帶，待沉降基本穩定后再將筏板基礎澆筑成整體，每棟樓下的筏板基礎可以單獨計算，這種設計方法簡單、實用。如果因工期等原因無法在筏板中設置沉降后澆帶，各樓之間的變形協調引起筏板基礎的內力，筏板基礎的計算必須考慮上部結構、基礎與地基土的共同作用，進行整體計算。整體計算一般采用彈性地基梁板法。由于整體計算比較復雜，建議用單獨計算的結果進行復核，對計算結果應進行判斷后再用于設計。5 混凝土結構5.1.6 抗震設計的框架結構的最大適用高度宜比GB50011和JGJ3的規定適當降低；應采用規則性較好的結構布置，避免形成無角柱、單向框架；確保梁柱節點處為強柱弱梁； 根據建

17、筑抗震設計規范第6.1.5條：“高度不大于24m的丙類建筑不宜采用單跨框架結構”。 對“不宜”的理解： 1 規則結構，可以采用單跨框架結構； 2 不規則結構，也可以采用單跨框架結構；應進行抗震性能化設計，結構的性能目標可定為中震彈性； 3 特別不規則結構，不建議采用。5 混凝土結構5.1.14 采取設置施工后澆帶、補償收縮混凝土、增加溫度構造鋼筋、加強外保溫等構造措施后，地面以上混凝土結構伸縮縫的最大間距，對于居住類建筑可最多超過混凝土結構設計規范GB50010第8.1節規定限值的20%，對于其它類建筑可最多超過規范限制的40%；對于伸縮縫最大間距超過上述值時，應對結構進行混凝土收縮和溫度作用

18、分析，并編制混凝土結構防裂設計專篇，施工圖審查單位可根據結構的超長程度、結構布置復雜程度確定是否需要專門論證。 1 規定超過規范限值多少需要進行溫度應力分析； 2 提供混凝土結構防裂設計專篇； 3 由施工圖審查單位確定是否需要專門論證。 論證會的組織者：一般由建設單位組織，邀請的專家應包括施工圖審查單位的專家。5 混凝土結構5.2.4 剪力墻連梁超筋超限時，可按JGJ3第7.2.26條的規定進行調整和處理；當跨高比不大于2.5時，除普通箍筋外宜另配置斜向交叉鋼筋，其截面限制條件及斜截面受剪承載力可按混凝土結構設計規范GB 50010第11.7.10條計算； 剪力墻連梁超筋超限主要是連梁的受剪截

19、面不足。當配置普通箍筋時，其截面限制條件： 跨高比大于2.5的連梁： V(0.20cfcbh0)/RE 跨高比不大于2.5的連梁：V(0.15cfcbh0)/RE GB 50010第11.7.10條，除普通箍筋外另配置斜向交叉鋼筋時，對于跨高比不大于2.5的連梁： V(0.25cfcbh0)/RE 截面利用率提高：0.25/0.15=167%。 型鋼混凝土組合結構技術規程JGJ138-2001第5.1.4條，除普通箍筋外另在梁中部配置鋼板時：V(0.36cfcbh0)/RE 截面利用率提高：0.36/0.15=240%。 上述連梁配筋構造可有效地提高連梁截面利用效率，解決連梁受剪截面不足。5

20、混凝土結構5.2.5 不宜將樓（屋）面梁支承在連梁上；如果樓面梁支承在連梁上，應對連梁進行強剪弱彎驗算； 連梁是耗能構件，地震作用時，最先彎曲屈服形成塑性鉸，如果抗剪承載力不足引起剪切破壞，會造成支承在連梁上的樓面梁塌陷 。所以設計上要保證連梁的強剪弱彎。6 砌體結構6.1.3 砌體房屋結構計算要注意審查以下內容： 1） 在豎向荷載作用下小墻垛的承載力是否核算； 2） 在地震作用下，從屬面積較大或豎向應力較小的墻段的截面抗震承載力是否驗算； 3） 當墻段埋有木磚等預埋塊時，計算截面面積是否減小； 4） 當墻段截面面積小于0.3m2時，砌體強度設計值是否乘以調整系數； 5） 現澆板宜連續配筋，當

21、相鄰板的跨度相差較大時，是否考慮了大跨度板對小跨度板的不利影響。 砌體結構建筑越來越少，軟件計算時容易忽視的問題。 6 砌體結構6.2 房屋的總高度、層數、層高、高寬比 1 對有突出屋面的屋頂間、坡屋面等情況的砌體房屋，其總高度和層數的確定應符合下列要求： 1） 突出屋面一層房間的面積不超過下一層面積的30%時，可不計入房屋總高度和層數； 2） 重力荷載小于標準層1/3的輕型屋面，可不計入房屋總高度和層數； 3）在坡地建多層砌體房屋時，一般情況下應以低處作為室外地面計算房屋總高度和層數； 4）僅頂層符合橫墻較少條件的多層砌體房屋，當頂層與其下層的側向剛度比不小于0.7時，不屬于橫墻較少的多層砌

22、體房屋； 2 對下列多層砌體房屋，當按規定采取加強措施，并滿足承載力要求時，可適當增加層高： 1） 23層砌體房屋，當采取增加墻體厚度、增設構造柱或圈梁等有效措施后，可適當增加層高，但不應超過4.2m； 2） 當采用現澆鋼筋混凝土樓屋面板、約束砌體（間距接近層高的構造柱與圈梁組成的砌體）等加強措施的多層砌體房屋，層高允許增加到3.9m。 7 鋼結構7.1.1 鋼結構設計圖中應注明所采用鋼材的牌號和質量等級、連接材料型號、焊縫質量等級、結構的耐火等級、除銹等級、涂裝、制作和安裝要求；抗震設防的結構，還應注明對鋼材強屈比、伸長率、可焊性、冷彎試驗、和沖擊韌性等性能的要求。鋼結構外露或處于低溫下，應

23、按鋼結構設計規范GB50017第3.3.4條的規定，根據沖擊韌性選用鋼材的質量等級（C級或D級）；焊接承重結構，采用鋼板厚度40mm時，應按厚度方向性能鋼板GB/T50313的規定，對厚度方向的斷面收縮率Z也應提出要求；鋼結構的可焊性可由碳含量確定，對普通碳素鋼，碳含量宜控制在0.12%0.2%，不應超過0.27%，對低合金鋼，由碳當量Ceq決定可焊性，Ceq應0.35%，焊接的鋼構件不應采用A級鋼。 外露的鋼結構越來越多，對于焊接的外露鋼結構，鋼材的質量等級應選用C級鋼（滿足-200C沖擊韌性的要求）。7 鋼結構7.1.8 鋼構件的螺栓連接設計，除節點板設計外，應注意螺栓的最大、最小容許間距

24、是否滿足規范要求。對直接承受動力荷載的普通螺栓受拉連接應采用雙螺帽或其他防止螺帽松動的有效措施。 連接螺栓的間距及邊距不能隨意自定。 螺栓間距過小，應力集中導致連接板破壞。 螺栓間距過大，導致連接板不能緊密貼合。7 鋼結構7.1.9 柱腳設計時，不應用柱腳錨栓來承受柱腳底部的水平力，此水平力由底板與混凝土基礎間的摩擦力或設置抗剪鍵承受；計算柱腳錨栓的受拉承載力時，應采用螺紋處的有效截面面積。 柱腳錨栓與柱腳底板預留孔之間通常有5mm的空隙，柱腳水平力不能通過底板傳遞到錨栓，所以不能靠錨栓承擔水平力。 對于有吊車的廠房、游樂設施等的柱腳錨栓，考慮到錨栓的疲勞破壞，宜采用Q235鋼制作錨栓，且錨栓的強度設計值應取為140MPa。 參考鋼結構設計規范GB50017-2003表6.2.3-2，吊車梁的疲勞允許應力幅取值為144MPa。7 鋼結構7.2.4 鋼結構房屋的樓板宜采用壓型鋼板現澆混凝土樓板、鋼筋桁架樓承板、預制疊合樓板； 鋼結構是工廠加工構件現場安裝的裝配式結構，如果樓板支模現澆、內外墻采用砌筑磚墻，沒有必要采用鋼結構。鋼結構