1、食品工程原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)設(shè)計(jì)題目： 姓 名： 班 級(jí)： 學(xué) 號(hào)： 指導(dǎo)教師： 日 期： 任務(wù)書(shū)設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件含固形物 16%（質(zhì)量分率，下同）的鮮牛乳，擬經(jīng)雙效真空蒸發(fā)裝置進(jìn)行濃縮，要求成品濃度為 49%，原料液溫度為第一效沸點(diǎn)（60） ，加熱蒸汽壓力為 450kPa(表)，冷凝器真空度為 94kPa，日處理量為 15 噸/天，日工作時(shí)間為 8 小時(shí)，試設(shè)計(jì)該蒸發(fā)過(guò)程。假定采用中央循環(huán)管式蒸發(fā)器，雙效并流進(jìn)料，效間流動(dòng)溫差損失設(shè)為 1K，第一效采用自然循環(huán)，傳熱系數(shù)為 900w/( m2k)，第二效采用強(qiáng)制循環(huán)，傳熱系數(shù)為 1800w/( m2k)，各效蒸發(fā)器中料液液面均為 1m，各效加

2、熱蒸汽的冷凝液均在飽和溫度下排出，并假設(shè)各效傳熱面積相等，忽略熱損失。I目 錄1 蒸發(fā)工藝設(shè)計(jì)計(jì)算-111 蒸濃液濃度計(jì)算-112 溶液沸點(diǎn)和有效溫度差的確定-1121 各效由于溶液的蒸汽壓下降所引起的溫度差損失-2122 各效由于溶液靜壓強(qiáng)所因引起的溫度差損失-2123 由經(jīng)驗(yàn)不計(jì)流體阻力產(chǎn)生壓降所引起的溫度差損失-314 蒸發(fā)器的傳熱面積和有效溫度差在各效中的分布-415 有效溫差再分配-52 蒸發(fā)器工藝尺寸計(jì)算-721 加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)-7211 加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)-7212 循環(huán)管的選擇-7213 加熱室直徑及加熱管數(shù)目的確定-8214 分離室直徑與高度的確定-9

3、22 接管尺寸的確定-9221 溶液進(jìn)出口-10222 加熱蒸氣進(jìn)口與二次蒸汽出口-10223 冷凝水出口-103 蒸發(fā)裝置的輔助設(shè)備-1031 氣液分離器-1032 蒸汽冷凝器-11321 由計(jì)算可知,進(jìn)入冷凝器的二次蒸汽的體積流量可計(jì)算得到冷凝器的直徑 D-114 工藝計(jì)算匯總表-115 工藝流程圖、蒸發(fā)器設(shè)備簡(jiǎn)圖及加熱器的管子排列圖-1251 工藝流程圖-1252 中央循環(huán)管切面圖-126 課程設(shè)計(jì)心得-13致謝-13參考文獻(xiàn)-1411 蒸發(fā)工藝設(shè)計(jì)計(jì)算11 蒸濃液濃度計(jì)算多效蒸發(fā)的工藝計(jì)算的主要依據(jù)是物料衡算和、熱量衡算及傳熱速率方程。計(jì)算的主要項(xiàng)目有：加熱蒸氣（生蒸氣）的消耗量、各效

4、溶劑蒸發(fā)量以及各效的傳熱面積。計(jì)算的已知參數(shù)有：料液的流量、溫度和濃度，最終完成液的濃度，加熱蒸氣的壓強(qiáng)和冷凝器中的壓強(qiáng)等。蒸發(fā)器的設(shè)計(jì)計(jì)算步驟多效蒸發(fā)的計(jì)算一般采用試算法。(1)根據(jù)工藝要求及溶液的性質(zhì)，確定蒸發(fā)的操作條件（如加熱蒸氣壓強(qiáng)及冷凝器的壓強(qiáng)） ，蒸發(fā)器的形式、流程和效數(shù)。(2)根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，初步估計(jì)各效蒸發(fā)量和各效完成液的濃度。(3)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)假設(shè)蒸氣通過(guò)各效的壓強(qiáng)降相等，估算個(gè)效溶液沸點(diǎn)和有效總溫差。(4)根據(jù)蒸發(fā)器的焓衡算，求各效的蒸發(fā)量和傳熱量。(5)根據(jù)傳熱速率方程計(jì)算各效的傳熱面積。若求得的各效傳熱面積不相等，則應(yīng)按下面介紹的方法重新分配有效溫度差，重復(fù)步驟（3)至（

5、5） ，直到所求得各效傳熱面積相等（或滿(mǎn)足預(yù)先給出的精度要求）為止。F=3125kg/h8102.54 總蒸發(fā)量:W=F（1-）=3125(1-)=2083.3kg/h20XX42. 014. 0 并流加料蒸發(fā)中無(wú)額外蒸汽引出,可設(shè)1W:W2 =1:1.1 而 W=W1+W2 =2083.3kg/h 由以上三式可得:W1=992kg/h;W2=1091.3kg/h;設(shè)各效間的壓強(qiáng)降相等，則總壓強(qiáng)差為： X1=01FXFW=0.21; X2= 012FXFWW=0.4212 溶液沸點(diǎn)和有效溫度差的確定由各效的二次蒸汽壓強(qiáng)從手冊(cè)中查得相應(yīng)的二次蒸汽溫度和汽化潛熱列與下表中: 蒸汽壓力（KPa）溫度

6、()汽化熱(kJ/kg)一效加熱蒸汽601158.762190.9一效二次蒸汽19.9602355二效加熱蒸汽19.8592357二效二次蒸汽7.439.82401.6進(jìn)冷凝器蒸汽738.82403.8 多效蒸發(fā)中的有效傳熱總溫度差可用下式計(jì)算：有效總溫度差)(/1KTTt 2式中 t-有效總溫度差，為各效有效溫度差之和，。1T-第一效加熱蒸氣的溫度，。/KT-冷凝器操作壓強(qiáng)下二次蒸氣的飽和溫度，。-總的溫度差損失，為各效溫度差損失之和， =/+/+/式中 /- 由于溶液的蒸汽壓下降而引起的溫度差損失，/-由于蒸發(fā)器紅溶液的靜壓強(qiáng)而引起的溫度差損失，/-由于管道流體阻力產(chǎn)生壓強(qiáng)降而引起的溫度差

7、損失，121 各效由于溶液的蒸汽壓下降所引起的溫度差損失 則 f =2rT0162. 0764. 02355602 .2732 .016. 02 = =0.24132. 0764. 0=2rT0162. 066. 06 .24018 .392 .2732 .016. 02 0.66 =0.77216. 1/=0.24+0.77=1.01122 各效由于溶液靜壓強(qiáng)所因引起的溫度差損失 由于蒸發(fā)器中溶液靜壓強(qiáng)引起的溫度差損失 某些蒸發(fā)器在操作時(shí)，器內(nèi)溶液需維持一定的液位，因而蒸發(fā)器中溶液內(nèi)部的壓強(qiáng)大于液面的壓強(qiáng)，致使溶液內(nèi)部的沸點(diǎn)較液面處的為高，二者之差即為因溶液靜壓強(qiáng)引起的溫度差損失，為簡(jiǎn)便起見(jiàn)

8、，日夜內(nèi)部的沸點(diǎn)可按液面和底層的平均壓強(qiáng)來(lái)查取，平均壓強(qiáng)近似按靜力學(xué)方程估算：pm=p/+2gL式中 pm蒸發(fā)器中 液面和底層的平均壓強(qiáng)，pap/二次蒸氣的壓強(qiáng)，即液面處的壓強(qiáng)， ，pa溶液的平均密度，L-液層高度g-重力加速度，根據(jù) pm=p/+2gL取液位高度為 1 米有牛乳的平均密度=1.030kg/m 3Pm1=25.0KPa2181. 9030. 19 .19Pm2=KPa4 .122181. 9030. 14 . 7對(duì)應(yīng)的飽和溶液溫度為: T1/pm=63.3 ; T 2/pm=49.2; 根據(jù) = pmptt 3式中 pmt-根據(jù)平均壓強(qiáng)求取牛乳的沸點(diǎn)，pt-根據(jù)二次蒸氣壓強(qiáng)求得

9、水的沸點(diǎn) 所以1= T1/pm- T/1=63.3-60=3.3 2= T 2/pm- T/2=49.2-39.8=9.4 =3.3+9.4=12.7123 由經(jīng)驗(yàn)不計(jì)流體阻力產(chǎn)生壓降所引起的溫度差損失由于管道流體阻力產(chǎn)生的壓強(qiáng)降所引起的溫度差損失在多效蒸發(fā)中末效以前各效的二次蒸汽流到次一效的加熱室的過(guò)程中由于管道阻力使其壓強(qiáng)降低蒸汽的飽和溫度也相應(yīng)降低由此引起的溫度差損失即為，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)其值可以省略。 =1+1+1=3根據(jù)以估算的各效二次蒸汽壓強(qiáng)1t及溫度差損失，即可由下式估算溶液各效溶液的沸點(diǎn) t 所以總的溫度差損失為 =/+ + =1.01+12.7+2=15.71 溶液的沸點(diǎn) ti=Ti

10、/+i /1/1/110.24+3.3+1=4.54 17.1114 . 977. 02222 所以各效溶液沸點(diǎn)：t1= T1+1=60+0.24=60.24，t2= T2+2=38.8+0.77=39.57由手冊(cè)可查得 601KPa 飽和蒸汽壓的溫度為 158.76，汽化熱為 2190.9KJ/kg，所25.10471.158 .3876.158)(KStTT蒸汽壓力（KPa）溫度()汽化熱(kJ/kg)一效加熱蒸汽601158.762190.9一效溶液19.964.62355一效二次蒸汽19.8602357二效溶液2550.4二效加熱蒸汽19.8592313.4二效二次蒸汽7.439.82

11、401.6進(jìn)冷凝器蒸汽738.82403.813 加熱蒸汽消耗量和各效蒸發(fā)水量的計(jì)算第 i 效的焓衡算式為：01211(.) ()pwii ippwcipwiiiQDrFcWcWW cttWr有上式可求得第 i 效的蒸發(fā)量iW.若在焓衡算式計(jì)入溶液的能縮熱及蒸發(fā)器的熱損失時(shí)，尚需考慮熱利用系數(shù)一般溶液的蒸發(fā)，可取得 0.960-x（式中x 為溶液的濃度變化，以質(zhì)量分率表示） 。 第 i 效的蒸發(fā)量iW的 計(jì)算式為410121(.)pwiiiiiippwcipwiirttWDFcWcWW crr式中 iD-第 i 效的加熱蒸汽量，當(dāng)無(wú)額外蒸汽抽出時(shí)iD= 1iWir- 第 i 效加熱蒸氣的汽化潛

12、熱 r-第 i 效二次蒸氣的汽化潛熱0pc-原料液的比熱 pwc-水的比熱it，1it-分別為 第 i 效及第 i-1 效溶液的沸點(diǎn)i-第 i 效的熱利用系數(shù)無(wú)因次，對(duì)于加熱蒸氣消耗量，可列出各效焓衡算式并與式（3-2）聯(lián)解而求得。i第一效的焓衡量式為:W1=/1100/1111rttFcrrDp911. 014. 021. 07 . 0960. 01 由相關(guān)手冊(cè)查得 cp0=3.89Kg.W =i1111118628. 04 .23139 .2190911. 0DDrrD同理第二效的熱衡算式為:W (a)21212212)(2rttcWFcrrWpwo 813. 021. 042. 07 .

13、 0960. 02W22112212)(2rttcWFcrrWpwo =0.8136 .24016 .644 .50)160. 489. 33125(6 .2401235711WW =44.588179. 01W hWW/kg3 .208321聯(lián)立(a),(b),(c)式,解得:W =1178.4kg/h1W =904.9kg/h2D =1365.8kg/h114 蒸發(fā)器的傳熱面積和有效溫度差在各效中的分布 任意一效的傳熱速率方程為Si=iiitKQ式中 iQ-第 i 效的傳熱速率，W。 iK-第 i 效的傳熱系數(shù)，W/（m2, ）. it-第 i 效的傳熱溫度差， Si-第 i 效的傳熱面積

14、，m2WrDQ5311110312. 83600/109 .21908 .136516.946 .64158.76111tTt25111181. 916.9490010312. 8mtKQSWrWQ5321210861. 73600/106 .24014 .117856 . 94 .506021222tTtTt2522225 .456 . 9180010861. 7mtKQS誤差為，誤差很大，應(yīng)調(diào)整各效的有效溫度差，重復(fù)上述計(jì)784. 05 .4581. 911maxminSS算過(guò)程。15 有效溫差再分配222105.1325.1046 . 95 .4516.9481. 9mSSStt重新分配

15、有效溫度差得，92.7416.943 .1281. 9111tSSt47.336 . 905.135 .45222tSSt重復(fù)上述計(jì)算步驟（1） 計(jì)算各效料液濃度 由所求得的各效蒸發(fā)量，可求得各效料液的濃度，即 X1=01FXFW=; X2= 012FXFWW=0.422248. 04 .1178312514. 031253 .2083312514. 03125（2） 計(jì)算各效料液的溫度 因末效完成液濃度和二次蒸汽壓力均不變，各種溫度差損失可視為恒定，故末效溶液的溫度仍為 50.4，即 4 .502t則第二效加熱蒸汽的溫度（也即第一效二次蒸汽溫度）為 88.8348.334 .502212tt

16、TT所以第一效料液的溫度為 t =83.88+4.54=88.421第一效料液的溫度也可下列計(jì)算t =158.76-70.79=87.971說(shuō)明溶液的各種溫度差損失變化不大，不需重新計(jì)算，股有效總溫度差不變，即25.104t溫度差重新分配后各效溫度差情況列于下表：效數(shù)第一效第二效加熱蒸汽溫度158.7683.88有效溫度差()70.7933.48料液溫度()88.4250.4（3）各效的熱量衡算 88.831TkgkJr/23.22721 8 .382TkgkJr/8 .24032第一效898. 014. 02284. 07 . 0960. 016W =i （a）1111118185. 08

17、.24039 .2190898. 0DDrrD第二效 212122122)(rttcWFcrrWWpwo (b)8259. 02284. 042. 07 . 0960. 02W21212212)(2rttcWFcrrWpwo =0.82598 .240388.42-50.4)160. 489. 33125(8 .240323.227211WW 8 .158835. 01W （c）hWW/kg3 .208321 聯(lián)立(a),(b),(c)式,解得W =1148.4kg/h1W =934.9kg/h2D =1403kg/h1與第一次結(jié)果比較，其相對(duì)誤差為026. 01148.41178.41032

18、. 0934.9904.91027. 014031365.81計(jì)算相對(duì)誤差均在 0.05 以下，故各效蒸發(fā)量的計(jì)算結(jié)果合理。其各效溶液濃度無(wú)明顯變化，不需重新計(jì)算（4）蒸發(fā)器傳熱面積的計(jì)算 WrDQ5311110538. 83600/109 .2190140379.701t2511114 .1379.7090010538. 8mtKQSWrWQ5321210761. 73600/106 .24014 .114848.332t25222288.1248.33180010761. 7mtKQS7誤差為，迭代計(jì)算結(jié)果合理，取平均傳熱面積05. 0039. 04 .1388.1211maxminSS2

19、m14.13288.124 .13S結(jié)算結(jié)果列表效數(shù)12冷凝器加熱蒸汽溫度()158.7683.8838.8操作壓強(qiáng) Pi/ (KPa)50077溶液沸點(diǎn) ti88.4250.4完成液濃度(%)22.4842蒸發(fā)水量 Wi Kg/h1148.4934.9生蒸汽量 D Kg/h14031148.4傳熱面積 Si m213.1413.142 蒸發(fā)器工藝尺寸計(jì)算蒸發(fā)器的主要結(jié)構(gòu)尺寸（以下均以第一效為計(jì)算對(duì)象）我們選取的中央循環(huán)管式蒸發(fā)器的計(jì)算方法如下。21 加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)211 加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)蒸發(fā)器的加熱管通常選用 57*3.5mm 無(wú)縫鋼管。加熱管的長(zhǎng)度一般為 0.62

20、m，但也有選用 2m 以上的管子。管子長(zhǎng)度的選擇應(yīng)根據(jù)溶液結(jié)垢后的難以程度、溶液的起泡性和廠房的高度等因素來(lái)考慮，易結(jié)垢和易起泡沫溶液 的蒸發(fā)易選用短管。根據(jù)我們的設(shè)計(jì)任務(wù)和溶液性質(zhì)，我們選用以下的管子。可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)我們選取：L=1.1M，57 3.5mm可以根據(jù)加熱管的規(guī)格與長(zhǎng)度初步估計(jì)所需的管子數(shù) n ，73（根）0 . 1105714. 314.13) 1 . 0(n30LdS式中 S=-蒸發(fā)器的傳熱面積，由前面的工藝計(jì)算決定（優(yōu)化后的面積） ；d0-加熱管外徑，m； L-加熱管長(zhǎng)度，m； 因加熱管固定在管板上，考慮管板厚度所占據(jù)的傳熱面積，則計(jì)算 n時(shí)的管長(zhǎng)應(yīng)用（L0.1）m.212 循

21、環(huán)管的選擇 循環(huán)管的 截面積是根據(jù)使循環(huán)阻力盡量減小的原則考慮的。我們選用的中央循環(huán)管式蒸發(fā)器的循環(huán)管截面積可取加熱管總截面積的 40%-100%。加熱管的總截面積可按n計(jì)算。循環(huán)管內(nèi)徑以 D1 表示，則 mmdnDdDi38250738 . 0)0 . 14 . 0(4n100%)(40%4212i21查食品工程原理P440的管子規(guī)格表，選擇近似的標(biāo)準(zhǔn)管子，可取 D1=377 8，壁厚取 9.0得循環(huán)管面積 S= D12=0.112 423)10377(414. 3又有，S=0.8 ndi2 則；4n=71 根 28 . 04idS23)1050(14. 38 . 0112. 04則 n=7

22、1 與所估計(jì)的 n=71 很接近，因此循環(huán)管的規(guī)格可以確定為 377 0.9按上式計(jì)算出的后應(yīng)從管規(guī)格表中選取的管徑相近的標(biāo)準(zhǔn)管，只要 n 和 n相差不1D大。循環(huán)管的規(guī)格一次確定。循環(huán)管的管長(zhǎng)與加熱管相等，循環(huán)管的表面積不計(jì)入傳熱面積中。213 加熱室直徑及加熱管數(shù)目的確定 加熱室的內(nèi)徑取決于加熱管和循環(huán)管的規(guī)格、數(shù)目及在管板撒謊能夠的排列方式。 加熱管在管板上的排列方式有三角形排列、正方形排列、同心圓排列。根據(jù)我們的數(shù)據(jù)表加以比較我們選用三角形排列式。管心距 t 為相鄰兩管中心線之間的距離，t 一般為加熱管外徑的 1.251.5 倍，目前在換熱器設(shè)計(jì)中，管心距的數(shù)據(jù)已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，只要確定管子

23、規(guī)格，相應(yīng)的管心距則是定值。我們選用的設(shè)計(jì)管心距是： mm70t 加熱室內(nèi)鏡和加熱管數(shù)采用作圖法，亦可采用計(jì)算的方法。以三角形排列說(shuō)明計(jì)算過(guò)程。圖 1-6 所示。一根管子在管板上按正三角形排列時(shí)所占據(jù)的管板面積（圖中陰影部分面積為）： 22886. 0sinattFmp式中：a=60;t-管心距，m;當(dāng)加熱管數(shù)為 n 時(shí)，在管板上占據(jù)的中面積 F2231352. 09 . 01070886. 073nmmFmp式中：F -管數(shù)為 n 時(shí)在管板上占據(jù)的總面積，1 管板利用系數(shù)，=0.7-0.9；當(dāng)循環(huán)管直徑為 D 時(shí)，則棺板的總面積為1 F2223321406. 04107021037714.

24、34t2mmD）（式中：F -循環(huán)管占據(jù)管板的總面積， ；22m 2t中央循環(huán)管與加熱管之間的最小距離，m. 設(shè)加熱室的直徑,則：0D 866. 0nt4220D4t221）（D=406. 09 . 0866. 0)1070(73232758. 0mm9由此求得 D =0.983m=983mm 經(jīng)過(guò)圓整取 D0=980mm。所以殼體內(nèi)徑為 980m,厚度為010.0mm.管子排列示意圖如下，實(shí)際尺寸與示意圖尺寸之比為 10:1214 分離室直徑與高度的確定分離室的直徑與高度取決于分離室的體積，而分離室的體積又與二次蒸汽的體積流量及蒸發(fā)體積強(qiáng)度有關(guān)。分離室體積 V 的計(jì)算式為：3600*WVU式

25、中 V-分離室的體積，m3; W-某效蒸發(fā)器的二次蒸汽量，kg/h; -某效二次蒸汽的密度，kg/m3 ， U-蒸發(fā)體積強(qiáng)度，m3/(m3.s);即每立方米分離室體積每秒產(chǎn)生的二次蒸汽量。一般用允許值為 U=1.11.5 m3/(m3.s)根據(jù)由蒸發(fā)器工藝計(jì)算中得到的各效二次蒸汽量，再?gòu)恼舭l(fā)體積強(qiáng)度 U 的數(shù)值范圍內(nèi)選取一個(gè)值，即可由上式算出分離室的體積。一般說(shuō)來(lái)，各效的二次蒸汽量不相同，其密度也不相同，按上式計(jì)算得到的分離室體積也不會(huì)相同，通常末效體積最大。為方便起見(jiàn)，各效分離室的尺寸可取一致。分離室體積宜取其中較大者。確定了分離室的體積，其高度與直徑符合 V=關(guān)系，確HD42定高度與直徑應(yīng)

26、考慮一下原則：（1）分離室的高度與直徑之比 H/D=12。對(duì)于中央循環(huán)管式蒸發(fā)器，其分離室一般不能小于 1.8m，以保證足夠的霧沫分離高度。分離室的直徑也不能太少，否則二次蒸汽流速過(guò)大，導(dǎo)致霧沫夾帶現(xiàn)象嚴(yán)重。（2） 在條件允許的情況下，分離室的直徑盡量與加熱室相同，這樣可使結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單制造方便。（3）高度和直徑都適于施工現(xiàn)場(chǎng)的安放。現(xiàn)取分離室中 U=1.2 m3/(m3.s)；。H=1.9m， ，D=1.7m3m47. 42 . 104837. 03600934.93600UWV22 接管尺寸的確定流體進(jìn)出口的內(nèi)徑按下式計(jì)算uVds4式中 sV-流體的體積流量 m3/h ；U-流體的適宜流速 m/

27、s ，估算出內(nèi)徑后，應(yīng)從管規(guī)格表格中選用相近的標(biāo)準(zhǔn)管。10221 溶液進(jìn)出口 于并流加料的三效蒸發(fā)，第一效溶液流量最大，若各效設(shè)備尺寸一致的話(huà)，根據(jù)第一效溶液流量確定接管。取流體的流速為 0.8m/s；mVD037. 08 . 014. 31030360031254u40所以取 38X2.5mm 規(guī)格管。222 加熱蒸氣進(jìn)口與二次蒸汽出口 各效結(jié)構(gòu)尺寸一致二次蒸汽體積流量應(yīng)取各效中較大者。取流體的流速為30m/smVD202. 03014. 33314. 036004 .11484u41所以取 203X6.0mm 規(guī)格管。223 冷凝水出口 冷凝水的排出一般屬于液體自然流動(dòng)，接管直徑應(yīng)由各效加

28、熱蒸氣消耗量較大者確定。取流體的流速為 0.1m/smVD070. 01 . 014. 31000360014034u42所以取 70X3.0mm 規(guī)格管。3 蒸發(fā)裝置的輔助設(shè)備31 氣液分離器蒸發(fā)操作時(shí)，二次蒸汽中夾帶大量的液體，雖在分離室得到初步的分離，但是為了防止損失有用的產(chǎn)品或防止污染冷凝液，還需設(shè)置氣液分離器，以使霧沫中的液體聚集并與二次蒸汽分離，故氣液分離器或除沫器。其類(lèi)型很多，我們選擇慣性式除沫器，起工作原理是利用帶有液滴的二次蒸汽在突然改變運(yùn)動(dòng)方向時(shí)，液滴因慣性作用而與蒸汽分離。取流體的流速為 25m/s在慣性式分離器的主要尺寸可按下列關(guān)系確定：D0=D1；D1：D2：D3=1

29、：1.5：2 H= D3 h=0.40.5 D1D0-二次蒸汽的管徑，m D1-除沫器內(nèi)管的直徑，mD2-除沫器外管的直徑，m D3-除沫器外殼的直徑，m H-除沫器的總高度，m h-除沫器內(nèi)管頂部與器頂?shù)木嚯x，m11則取相近標(biāo)準(zhǔn)管子，則 mVD221. 02514. 33314. 036004 .11484u40mm5 . 6245D0=245D1=245mm D2=367.5mm D3=490mm H=490mm h=98mm選取二次蒸汽流出管： 除霧器內(nèi)管： mm5 . 6245mm0 . 9377除霧器外罩管：mm0 . 953032 蒸汽冷凝器蒸汽冷凝器的作用是用冷卻水將二次蒸汽冷凝

30、。當(dāng)二次蒸汽為有價(jià)值的產(chǎn)品需要回收或會(huì)嚴(yán)重地污染冷卻水時(shí)，應(yīng)采用間壁式冷卻器。當(dāng)二次蒸汽為水蒸氣不需要回收時(shí)，可采用直接接觸式冷凝器。二次蒸汽與冷凝水直接接觸進(jìn)行熱交換，其冷凝效果好，被廣乏采用。現(xiàn)采用多孔板式蒸汽冷凝器： 321 由計(jì)算可知,進(jìn)入冷凝器的二次蒸汽的體積流量可計(jì)算得到冷凝器的直徑 D 取 D=377mmmVD374. 02014. 304425. 03600934.94u404 工藝計(jì)算匯總表.工藝計(jì)算匯總表效數(shù)12冷凝器加熱蒸汽溫度()158.7683.8838.8操作壓強(qiáng) Pi/ (KPa)50077溶液沸點(diǎn) ti88.4250.4完成液濃度(%)22.4842蒸發(fā)水量 W

31、i Kg/h1148.4934.9生蒸汽量 D Kg/h14031148.4傳熱面積 Si m213.1413.14加熱管管徑(mm)循環(huán)管管徑(mm)加熱室內(nèi)徑(mm)分離室直徑(mm)加熱管與循環(huán)管長(zhǎng)度(mm)=573.5=3779.0=98010=12001100溶液進(jìn)出口管徑(mm)加熱蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口管徑(mm)冷凝水出口管徑(mm)分離室高度(mm)加熱管數(shù)（根）12=382.5=2036.0=703.01800735 工藝流程圖、蒸發(fā)器設(shè)備簡(jiǎn)圖及加熱器的管子排列圖51 工藝流程圖)(T11PD00,t ,xF11,x t2D22,x t3D雙效蒸發(fā)牛乳濃縮工藝流程圖52 中

32、央循環(huán)管切面圖中央循環(huán)管切面圖6 課程設(shè)計(jì)心得經(jīng)過(guò)兩個(gè)星期的實(shí)習(xí)，過(guò)程曲折可謂一語(yǔ)難盡。在此期間我們也失落過(guò)，也曾一度熱情高漲。從開(kāi)始時(shí)滿(mǎn)富盛激情到最后汗水背后的復(fù)雜心情，點(diǎn)點(diǎn)滴滴無(wú)不令我回13味無(wú)長(zhǎng)。通過(guò)實(shí)習(xí)，我才真正領(lǐng)略到“艱苦奮斗”這一詞的真正含義。我想說(shuō)，設(shè)計(jì)確實(shí)有些辛苦，但苦中也有樂(lè)，在如今單一的理論學(xué)習(xí)中，很少有機(jī)會(huì)能有實(shí)踐的機(jī)會(huì)，我想說(shuō)，確實(shí)很累，但當(dāng)我們看到自己所做的成果時(shí)，心中也不免產(chǎn)生興奮。通過(guò)這次課程設(shè)計(jì)，加強(qiáng)了我們動(dòng)手、思考和解決問(wèn)題的能力。我沉得做課程設(shè)計(jì)同時(shí)也是對(duì)課本知識(shí)的鞏固和加強(qiáng)，由于課本上的知識(shí)太多，平時(shí)課間的學(xué)習(xí)并不能很好的理解和運(yùn)用。而且考試內(nèi)容有限，所以在這次課程設(shè)計(jì)過(guò)程中，我們了解了很多。平時(shí)看課本時(shí)，有時(shí)問(wèn)題老是弄不懂，做完課程設(shè)計(jì)，那些問(wèn)題就迎刃而解了。而且還可以記住很多東西。平時(shí)看課本，這次看了，下次就忘了，通過(guò)動(dòng)手實(shí)踐讓我們對(duì)各個(gè)元件映象深