1、本規范系根據中華人民共和國交通部交公路發19961085號文關于下達1996年度公路工程建設標準、規范、定額等編制、修訂工作計劃的通知的要求，對公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范(JTJ 023-85)進行修訂而成。    在修訂過程中，規范修訂組會同哈爾濱工業大學、同濟大學和湖南大學等高等院校進行了科研工作，并吸取了國內其他單位的研究成果和實際工程設計經驗，借鑒了國際先進的標準規范與國內相關規范作了比較和協調。在規范條文初稿編寫完成以后，通過多種方式廣泛地征求了有關單位和個人的意見對規范的主要內容進行了試設計，經反復修改。最后由交通部會同有關部門審查定稿。

2、本規范共分9章和7個附錄。修訂的主要內容包括：按公路工程結構可靠度設計統一標準(GBT 502831999)的規定，采用了以概率理論為基礎的極限狀態設計方法；按工程結構設計基本術語和通用符號(GBJ 132-90)的規定，修改了符號并列出了基本名詞術語；在材料方面，改變了強度的取值原則，將混凝土的強度等級提高到C80，鋼筋品種也隨現行國家標準的規定作了調整；全面改進和補充了棍種受力構件的正截面和受彎構件斜截面的承載力計算內容；改善r預應力混凝土受彎構件的抗裂限值、裂縫寬度和構件剛度的計算方法，以及預應力鋼筋的幾項預應力損失如鋼絲和鋼絞線的松弛損失、混凝土收縮和徐變損失等。此外，本規范還增加了有

3、關構件耐久性的規定，組合式受彎構件、墩臺蓋梁、樁基承臺和箱梁翼緣有效寬度等方面的計算和構造的規定。對橋梁上、下部構造，如鋼筋的最小保護層厚度、最小錨舊K度、鋼筋接頭及鋼筋最小配筋率等方面也作了較全面的補充和完善。    為了提高規范質量，請有關單位在執行本規范的過程中，隨時將問題和建議函告中交公路規劃設計院(北京市東四前炒面胡同33號，郵編100010)，以便再次修訂時參考。  本規范主編單位：中交公路規劃設計院  本規范主要起草人：鄭紹硅、袁倫一、鮑衛剛1. 0. 3  本規范按照國家標準公路工程結構可靠度設計統一標準（G

4、B/T502831999）規定的設計原則編制。基本術語、符號按照國家標準工程結構設計基本術語和通用符號（GBJ13290）和國家標準道路工程術語標準（GBJ12488）的規定采用。1. 0. 7 公路橋涵應根據其所處環境條件進行耐久性設計。結構混凝土耐久性的基本要求應符合表1. 0. 7的規定。表1. 0. 7  結構混凝土耐久性的基本要求環境類別 環境條件 最大水灰比 最小水泥用量（kg/m3） 最低混凝土強度等級 最大氯離子含量（%） 最大堿含量（kg/m3） 溫暖或寒冷地區的大氣環境、與無侵蝕性的水

5、或土接觸的環境 0.55 275 C25 0.30 3.0 嚴寒地區的大氣環境、使用除冰鹽環境、濱海環境 0.50 300 C30 0.15 3.0 海水環境 0.45 300 C30 0.10 3.0 受侵蝕性物.質影響的環境 0.40 325 C35 0.10 3.01. 0. 8  位處類或類環境的橋梁，當耐久性確實需要時，其主要受拉鋼筋宜采

6、用環氧樹脂涂層鋼筋；預應力鋼筋、錨具及連接器應采取專門防護措施。31. 2公路橋涵受力構件的混凝土強度等級應按下列規定采用：  1 鋼筋混凝土構件不應低于鋤，當用HRB400、KL400級鋼筋配筋時，不應低于C25。  2 預應力混凝土構件不應低于C40313混凝土軸心抗壓強度標準值fck和軸心抗拉強度標準值ftk應按表313采用。表313混凝土強度標準值(MPa)強度等級 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65

7、60;C70 C75 C80fck 10.0 13.4 16.7 20.1 23.4 26.8 29.6 32.4 35.5 38.5 41.5 44.5 47.4 50.2ftk 1.27 1.54 1.78 2.01 2.20 2.40 2.51 2.65 2.74 2.85 2.93 3.00 2.05

8、 3.10314  混凝土軸心抗壓強度設計值fcd和軸心抗拉強度設計值ftd應按表314采用。表314混凝土強度設計值(MPa)強度等級 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80Fcd 6.9 9.2 11.5 13.8 16.1 18.4 20.5 22.4 24.4 

9、;26.5 28.5 30.5 32.4 34.6Ftd 0.88 1.06 1.23 1.39 1.52 1.65 1.74 1.83 1.89 1.96 2.02 2.07 2.10 2.14注：計算現澆鋼筋混凝±軸心受壓和偏心受壓構件時如截面的長邊或直徑小于300mm表中數值應乘以系數0. 8；當掏件質量(混凝土成型、截面和軸線尺寸等)確有保證時可不受此限。2. 1. 5 混凝土受壓或受拉時

10、的彈性模量Ec應按表3. 1. 5采用。表3. 1. 5  混凝土的彈性模量（MPa）強度等級 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80Ec 2.20×104 2.55×104 2.80×104 3.00×104 3.15×104 3.25×104 

11、3.35×104 3.45×104 3.55×104 3.60×104 3.65×104 3.70×104 3.75×104 3.80×10432鋼筋  321公路混凝土橋涵的鋼筋應按下列規定采用：      1 鋼筋混凝土及預應力混凝土構件中的普通鋼筋宜選用熱軋R235、HRB335、HB400及KL400鋼筋，預應力混凝土構件中的箍筋應選用其中的帶肋鋼筋；按構造要求配置的鋼筋網可采用

12、冷軋帶肋鋼筋。      2 預應力混凝土構件中的預應力鋼筋應選用鋼絞線、鋼絲；中、小型構件或豎、橫向預應力鋼筋，也可選用精軋螺紋鋼筋。    注：(1)本條所述“鋼筋”系普通鋼筋和預應力鋼筋稱，“普通鋼筋”系指鋼筋混凝土構件中鋼筋和預應力混凝土構件中的非預應力鋼筋；        (2)R235鋼筋系指國家標準鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋(GBl30131991)中的I級鋼筋；HRB335、HRB400鋼筋摘自國家標準鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋)(G

13、B14991998)、相當于原國家標準GBl4999l中的級鋼筋、級鋼筋；KL400鋼筋系指國家標準鋼筋混凝土用余熱處理鋼筋（GB130141991)中的級鋼筋；冷軋帶肋鋼筋取自國家標準冷軋帶肋鋼筋(GB l3788一1992)；       (3)預應力鋼絲系指國家標準預應力混凝土用鋼絲(GB/T 52231995)及其第一號修改單中消除應力的三面刻痕鋼絲、螺旋肋鋼絲和光面鋼絲。322鋼筋的抗拉強度標準值應具有不小于95的保證率。  普通鋼筋的抗拉強度標準值fsk和預應力鋼筋的抗拉強度標準值fpk，應分別按表322-l和表

14、322-2采用。表322-1普通鋼筋抗拉強度標準值(MPa)鋼筋種類 符號 fsk 鋼筋種類 符號 fskR235 d=820  235 HRB400 d=650  400HRB335 d=650  335 KL400 d=840 R 400注：表中d系指國家標準中的鋼筋公稱直徑，單位mm。表3. 2. 2-2  預應力鋼筋抗拉強度標準值（MPa）鋼筋種類 符號 fpk鋼鉸線 1×2（二股）

15、60;d=8.0、10.0d=12.0 S 1470、1570、1720、18601470、1570、1720 1×3（三股） d=8.6、10.8d=12.9  1470、1570、1720、1860、1470、1570、1720 1×7（七股） d=9.5、11.1、12.7d=15.2  18601720、1860消除應力鋼絲 光面螺旋肋 d=4、5d=6d=7、8、9 PH 1470、1570、1670、17701570、167

16、01470、1570 刻痕 d=5、7 I 1470、1570精軋螺紋鋼筋 d=40d=18、25、32 JL 540540、785、930  注：表中d系指國家標準中鋼鉸線、鋼絲和精軋羅紋鋼筋的公稱直徑，單位mm。3. 2. 3 普通鋼筋的抗拉強度設計值fsd和抗壓強度設計值fsd應按表3. 2. 3-1采用；預應力鋼筋的抗拉強度設計值fpd和抗壓強度設計值fpsd應按表3. 2. 3-2采用。4. 表3.2 .3-1  普通鋼筋抗拉、抗壓強度設計值（MPa）鋼筋種類 fs

17、d fsd 鋼筋種類 fsd fsdR235 d=820 195 195 HRB400 d=650 330 330HRB335 d=650 280 280 KL400 d=840 330 330注：（1）鋼筋混凝土軸心受拉和小偏心受拉構件的鋼筋抗拉強度設計值大于330MPa時，仍按330MPa取用；   （2）構件中配有不用種類的鋼筋時，每種鋼筋應采用各自的強度設計值。表3. 2. 3-2  預應力鋼筋抗拉、抗壓強度設計值（M

18、Pa）鋼筋種類 fpd fpsd鋼鉸線1×2（二股）1×3（三股）1×7（七股） fpk=1470 1000 390 fpk=1570 1070  fpk=1720 1170  fpk=1860 1260 消除應力鋼絲和螺旋肋鋼絲 fpk=1470 1000 410 fpk=1570 1070  fpk=1670 1140  f

19、pk=1770 1200 消除應力刻痕鋼絲 fpk=1470 1000 410 fpk=1570 1070 精軋螺紋鋼筋 fpk=540 450 400 fpk=785 650  fpk=930 770 4. 1. 5 垂直于懸臂板跨徑方向的車輪荷載分布寬度，當c值不大于2. 5m時，可按下列公式計算：a=（a1+2h）+2c        

20、60;     （4. 1 5）  式中     a垂直于懸臂板跨徑的車輪荷載分布寬度；           a1垂直于懸臂板跨徑的車輪著地尺寸；           c平行于懸臂板跨徑的車輪著地尺寸的外緣，通過鋪裝層45°分布線的外邊線至腹板外邊緣的距離；   

21、60;       h鋪裝層厚度。 422 T形截面梁的翼緣有效寬度bf，應按下列規定采用：    1內梁的翼緣有效寬度取下列三者中的最小值：      1)對于簡支梁，取計算跨徑的13。對于連續梁，各中間跨正彎矩區段，取該計算    跨徑的0. 2倍；邊跨正彎矩區段，取該跨計算跨徑的0. 27倍；各中間支點負彎矩    區段，取該支點相鄰兩計算跨徑之和的0. 07 N； &#

22、160;    2)相鄰兩梁的平均間距：      3) (b+2bh+12hf)，此處，b為梁腹板寬度，bh為承托長度，hf為受壓區翼緣懸出    板的厚度。當hhbh <13時，上式bh應以3hh代替，此處hh為承托根部厚度。   2外梁翼緣的有效寬度取相鄰內梁翼緣有效寬度的一半，加上腹板寬度的12，再加上外側懸臂板平均厚度的6倍或外側懸臂板實際寬度兩者中的較小者。    預應力混凝土梁在計算預加力引起的混凝土應力時，預加力作

23、為軸向力產生的應力可按實際翼緣全寬計算；由預加力偏心引起的彎矩產生的應力可按翼緣有效寬度計算。    對超靜定結構進行作用(或荷載)效應分析時，T形截面梁的翼緣寬度可取實際全寬。423箱形截面梁在腹板兩側上、下翼緣的有效寬度bmi可按下列規定計算(圖4 2 31、圖42 3-2和表423)：     1 簡支梁和連續梁各跨中部梁段，懸臂梁中間跨的中部梁段     (4. 2. 3-1)      2 簡支梁支點，連續梁邊支點及中間支點，懸臂粱懸臂

24、段     (4 2 3-2)式中bmi 腹板兩側上、下各翼緣的有效寬度，i=1，2，3，見圖4. 2. 3一l：      bi腹板兩側上、下各翼緣的實際寬度，i=I，2，3，見圖4. 2 .3-1     f有關簡支梁、連續梁各跨中部梁段和懸臂梁中間跨的中部梁段翼緣有效寬    度的計算系數，可按圖4. 232和表423確定；s 有關簡支梁支點、連續梁邊支點和中間支點、懸臂梁懸臂段翼緣有效寬度    的

25、計算系數，可按圖4. 2 .3-2和表4. 2 .3確定。注：(1) bmi，f為簡支梁和連續梁各跨中部梁段、懸臂梁中間跨的中部粱段，當bili0. 7時翼緣的有效寬度；    (2) bmi，s為簡支梁支點、連續梁邊支點和中間支點，懸臂梁懸臂段，當bil i時翼緣的有效寬度；    (3) l i按表4. 2. 3確定。   圖4. 2. 3-1 箱形截面梁翼緣寬度            

26、60;  圖4. 2. 3-2  s   f 曲線圖    表4. 2. 3  s   f  的應用位置和理論跨徑  結構體系 理論跨徑l i簡支梁   l i= l連續梁 邊跨   邊支點或跨中部分段li=0. 8l 中間跨   跨中部分梁段l i=0. 6 l l， 中間指點l i取0. 2倍兩相鄰跨徑之和懸臂梁   li =0. 5 l注：(1)a為與

27、所求的翼緣有救寬度bmi相應的翼緣實際寬度bi，但a不應大于0 .25l；    (2)f為梁的計算跨徑；   （3）c=0. 1 l    (4)在長度a或c的梁段內，有效寬度可用直線插入法在s  bi與f  bi之間求取。    當梁高hbi0. 3時，翼緣有效寬度應采用翼緣實際寬度。  預應力混凝土梁在計算預加力引起的混凝土應力時，預加力作為軸向力產生的應力可按實際翼緣全寬計算；由預加力偏心引起的彎矩產生的應力可按翼緣有效寬度計算。 

28、60;  對超靜定結構進行作用(或荷載)效應分析時，箱形截面梁的翼緣寬度可取實際全寬。9. 3. 5 T形截面梁或箱形梁的頂板內承受局部荷載的受拉鋼筋，應符合本規范第9. 2. 3 條規定。垂直于受拉鋼筋應設分布鋼筋，可按本規范第92. 5條規定設置。    箱形截面梁頂板承受局部荷載的受拉鋼筋，其部分可在近腹板處彎起，通過腹板直伸至懸臂端，并做成彎鉤。不彎起鋼筋根數不應少于每米三根，并應伸至翼緣懸臂端；當翼緣懸臂長度按本規范第4. 1. 5條規定的c值大于25m時，上述不彎起鋼筋的截面面積尚應不少于懸臂根部負彎矩鋼筋截面面積的60。4. 2. 7 計算

29、變高度梁（包括等高度梁設有承托的梁段）的剪應力時，應考慮彎矩、軸向力引起的附加剪應力。 說明：     變高度梁的剪應力計算，應考慮由于彎矩、縱向力引起的剪應力（如圖4-2）。對于箱梁底板呈二次拋物線變化的梁，其腹板的剪應力可參照下列方法計算：       c=+c1N+c2M                 （4-4）

30、0;式中  c變高度梁在腹板內計算剪應力點，由作用(或荷載)和預應力鋼筋的有效預加力引起的混凝土剪應力；一按本規范第6章第633條公式(633-4)計算的混凝土剪應力，式中有關截面幾何特性，按該式規定采用；N一計算截面由預加力引起的軸向力(壓力為正，拉力為負)；M計算截面由作用(或荷載)和預加力引起的彎矩(使構件下凹為正，上凸為負)；AC、AS計算剪應力點以上部分截面面積及該截面面積對計算截面重心軸的面積矩，截面幾何特性可用毛截面； Al、Sl 計算截面重心軸以下部分截面面積及該截面面積對重心軸的面積矩，截面幾何特性可用毛截面；    AV、S

31、V計算截面重心軸以下挖空部分截面面積及該截面面積對重心軸的面積矩，截面幾何特性可用毛截面；    A、I計算截面的毛截面面積及毛截面慣性矩；    b計算截面所有腹板寬度之和；    b扣除所有腹板寬度后的底板凈寬度；    h1跨中梁高；    1跨中底板厚。     圖4-2 變高度、變底板厚剪應力計算l-梁外腹二次拋物線；2-梁內腹二次拋物線；x-驗算截面距左支點的距離；ln-梁凈跨徑；H-支點粱高；

32、h1跨中梁高；-支點底板厚；x-驗算截面底板厚；hx-驗算截面梁高；-驗算截面底板下緣的切線與水平線的夾角；一驗算截面底板上緣的切線與水平線的夾角；1-跨中底板厚       本說明公式的推導見1983年公路雜志范家聰預應力變截面梁的剪應力計算一文。   4. 2. 8 計算連續梁或其他超靜定結構的作用（或荷載）效應時，應根據情況考慮溫度、混凝土收縮和徐變、基礎不均勻沉降等作用影響。對于預應力混凝土連續梁等超靜定結構，還應考慮預應力引起的次效應。4. 2. 10 由于日照正溫差和降溫反溫差引起的梁截面應力，可按附錄

33、B計算。豎向日照溫差梯度曲線可按公路橋涵設計通用規范（JTC D602004）取用。附錄B 溫差作用效應計算公式 1. 簡支梁溫差應力                                      

34、                                     （B-1）              

35、;              （B-2）1）正溫差應力                          （B-3）2）反溫差應力，（B-1）、（B-2）、（B-3）內 取負值，按（B-3）式計算。式中 

36、60; 截面內的單元面積； 單元面積 內溫差梯度平均值，均以正值代入； 混凝土線膨脹系數，按公路橋涵設計通用規范JTG D602004的規定采用； 混凝土彈性模量；y計算應力點至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值； 單元面積A。重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值；A0、I0換算截面面積和慣性矩。2 連續梁溫差應力尚應計入溫度作用次彎矩Mt，此時公式（B-3）右邊第2項內彎矩Mt0應改以Mt= Mt+ Mt0代之。4. 3  拱的計算4. 3. 3 拱上建筑為立柱排架式墩的板拱（包括雙曲板拱、箱形截面板拱），

37、應考慮活載的橫向不均勻分布。拱上建筑為墻式墩的板拱，如活載橫橋向布置不超過拱圈以外，活載可均勻分布與拱圈全寬。8 構件計算的規定8. 1. 9 預應力混凝土組合式受彎構件，應按本規范第6. 3. 1條對全預應力混凝土構件、預應力混凝土A類構件的要求進行斜截面抗裂驗算，混凝土主拉應力應考慮組合構件受力特點，按本規范第6. 3. 3條的規定計算。8. 2  墩臺蓋梁8. 2. 1 墩臺蓋梁與柱應按剛構計算。當蓋梁與柱的線剛度（EI/l）之比大于5時，雙柱式墩臺蓋梁可按簡支梁計算，多柱式墩臺蓋梁可按連續梁計算。以上E、I、l分別為梁或柱混凝土的彈性模量、毛截面慣性矩、梁計算跨徑或柱計算長度

38、。   計算連續梁支座的負彎矩時，可按本規范第4. 2. 4條的規定考慮柱支承寬度的影響，圓形截面柱可換算為邊長等于0. 8倍直徑的方形截面柱。8. 2. 4 鋼筋混凝土蓋梁的正截面抗彎承載力應按下列規定計算：                           0Md    &

39、#160;          （8. 2. 4-1）                    =（0. 75+0. 05l/h）（h00.5X）         （8. 2. 4-2）    式中  &

40、#160; Md蓋梁最大彎矩組合設計值；          fsd縱向普通鋼筋抗拉強度設計值；         AS受拉區普通鋼筋截面面積；           Z內力臂           X截面受壓區高度，按本規范公式（5.

41、2. 2-2）h0截面有效高度8. 2. 8 鋼筋混凝土蓋梁的最大裂縫寬度可按本規范第6. 4. 3條的公式計算，但其中系數C3取為1/3（0.4l/h+1）。最大裂縫寬度不應超過本規范第6. 4. 2條規定的限值。8. 2. 9  跨高比 l/h5. 0的鋼筋混凝土蓋梁可不作撓度驗算。8.4.1  板式橡膠支座的基本設計數據應按下列規定采用，其產品分類、技術要求、試驗方法、檢驗規則等應符合公路橋梁板式橡膠支座（JT/T4）的規定。1  支座使用階段的平均壓應力限值c10.0 MPa2  常溫下橡膠支座剪變模量Ge1.0 MPa橡膠支座剪變模量隨橡膠變冷

42、而遞增，當累年最冷月平均溫度的平均值為010時，Ge值應增大20%；當低于10%時，Ge值應增大50%；當低于25時，Ge為2MPa。3  橡膠支座抗壓彈性模量和支座形狀系數應按下列公式計算：Ee=5.4GeS2矩形支座                 S=l0al0b/2tes(l0a+l0b)圓形支座          &#

43、160;           S=d0/4tes式中  Ee支座抗壓彈性模量(MPa)；      Ge支座剪變模量；       S支座形狀系數；      l0a矩形支座加勁鋼板短邊尺寸；l0b矩形支座加勁鋼板長邊尺寸；d0圓形支座鋼板直徑；tes支座中間層單層橡膠厚度。支座形狀系數應在5S12范圍內取用。4  橡

44、膠彈性體體積模量    Eb2000MPa5  支座與不同接觸面的摩擦系數  1)支座與混凝土接觸時，0.3；  2)支座與鋼板接觸時，0.2；  3)聚四氟乙烯板與不銹鋼板接觸(加硅脂)時，f0.06；當溫度低于25時，f值增大30%；當不加硅脂時，f值應加倍。當有實測資料時，也可按實測資料采用。6  橡膠支座剪切角正切值限值：  1)當不計制動力時，tan0.5；  2)當計入制動力時，tan0.7。8.4.2板式橡膠支座的計算   1  板式橡膠支座有效承壓面

45、積按下列公式計算：Ae=Rck/c式中  Ae支座有效承壓面積(承壓加勁鋼板面積)；      Rck支座壓力標準值，汽車荷載應計人沖擊系數。   2  板式橡膠支座橡膠層總厚度應符合下列規定：      1)從滿足剪切變形考慮，應符合下列條件：        不計制動力時    te2l      

46、;            計入制動力時    te143l            當板式橡膠支座在橫橋向平行于墩臺帽橫坡或蓋梁橫坡設置時，支座橡膠層總厚度    應符合下列條件：        不計制動力時     &#

47、160;           （8. 4. 2-4）        計入制動力時               （8. 4. 2-5） 式中  te支座橡膠層總厚度；     l由上部結構溫度變化、混凝土收縮和徐變等作用標準值引起的剪切變形和

48、縱向力標準值(當計人制動力時包括制動力標準值)產生的支座剪切變形，以及支座直接設置于不大于l縱坡的梁底面下，在支座頂面由支座承壓力標準值順縱坡方向分力產生的剪切變形；     t 支座在橫橋向平行于不大于2的墩臺帽橫坡或蓋梁橫坡上設置，由支座承壓力標準值平行于橫坡方向分力產生的剪切變形。       2)從保證受壓穩定考慮，應符合下列條件：         矩形支座    la/10te

49、la/5            圓形支座    d/10ted/5    式中la矩形支座短邊尺寸；        d圓形支座直徑。    3  板式橡膠支座豎向平均壓縮變形應符合下列規定：  式中   支座豎向平均壓縮變形；      &

50、#160;   la矩形支座短邊尺寸或圓形支座直徑；          由上部結構撓曲在支座頂面引起的傾角，以及支座直接設置于不大于1               縱坡的梁底面下，在支座頂面引起的縱坡坡角(rad)。4  板式橡膠支座加勁鋼板應符合下列規定，且其最小厚度不應小于2mm。     式中

51、    支座加勁鋼板厚度；  應力校正系數，取1.3； 、 一塊加勁鋼板上、下橡膠層厚度；         加勁鋼板軸向拉應力限值，可取鋼材屈服強度的0.65倍。加勁鋼板與支座邊緣的最小距離不應小于5mm，上、下保護層厚度不應小于2.5rnm。   8.5.1承臺底面單樁豎向力設計值可按下列公式計算 圖8.5.1 樁基承臺計算1-墩身；2-承臺；3-樁；4-剪切破壞斜截面     （8.

52、 5. 1）式中  第i根樁的單樁豎向力設計值；       由承臺底面以上的作用(或荷載)產生的豎向力組合設計值； 、 由承臺底面以上的作用(或荷載)繞通過樁群形心的x軸、y軸的彎矩組合設計值；       承臺下面樁的總根數；  xi 、yi第i排樁中心至y軸、x軸的距離。說明：本條公式（8. 5. 1）為單樁豎向力設計值計算簡化公式，與精確法比較，偏差僅在5%以內。對特大橋、大橋的承臺，應用精確方法例如土的變形（m法等）進行比較，特別在強大

53、水平力如地震作用的影響下，更應用精確法核對。8. 6. 橋梁伸縮裝置8.6.1  橋梁伸縮裝置應符合下列要求：1 伸縮裝置的材料及其成品的技術要求應符合交通行業標準公路橋梁橡膠伸縮裝置(JT/T327)的有關規定。2 采用定型生產的各類伸縮裝置時，可根據橋梁所在地區的氣溫條件和施工季節，選擇伸縮裝置的安裝溫度，按本規范第8.6.2條規定計算橋梁接縫處梁體的伸長量和縮短量(接縫的閉口量和開口量)，據此選用伸縮裝置的類型和型號。    自行設計伸縮裝置時，對于承受汽車荷載的鋼構件，應考慮沖擊作用及重復作用引起的疲勞影響。   

54、3  根據伸縮裝置的安裝寬度，繪制橋梁接縫處的結構圖，標明安裝伸縮裝置所必需的槽口尺寸(深度及上、下口寬度)、伸縮裝置連接所需的預埋件及其位置。同時，圖紙上應標明下列內容：    1)槽口內填筑的材料種類及其強度等級；    2)安裝伸縮裝置的溫度范圍，在該范圍內安裝伸縮裝置，可保證在安裝后伸縮裝置工作正常；    3)伸縮裝置的類型和型號，該裝置的最大及最小工作寬度(Bmax及Bmin)；    4)伸縮裝置的安裝寬度或出廠寬度(板式伸縮裝置為壓縮后的寬度，可由工

55、廠臨時固定出廠)；    5)伸縮裝置施工時應注意事項。8.6.2伸縮裝置安裝以后的伸縮量，可考慮下列因素進行計算：    1  由溫度變化引起的伸縮量，按下列公式計算：    溫度上升引起的梁體伸長量lt+                        &#

56、160;   lt+=cl(TmaxTset,l)        溫度下降引起的梁體縮短量lt-                            lt-=cl (Tset,uTmin)      

57、;  式中Tmax、Tmin當地最高、最低有效氣溫值，按公路橋涵設計通用規范(JTGD602004)取用；      Tset,u 、Tset,l預設的安裝溫度范圍的上限值和下限值；                l計算一個伸縮裝置伸縮量所采用的梁體長度，視橋梁長度分段及支座布置情況而定；        &#

58、160;      c梁體混凝土材料線膨脹系數，采用c =0.0000l。    2  由混凝土收縮引起的梁體縮短量ls-，按下列公式計算：ls-=cs(tu,t0)l式中  cs(tu,t0)伸縮裝置安裝完成時梁體混凝土齡期t0至收縮終了時混凝土齡期tu之間的混凝土收縮應變，可按本規范表6.2.7采用或按附錄F計算。    3  由混凝土徐變引起的梁體縮短量lc-按下列公式計算：lc-=(pc/E)(tu,t0)l式中pc由預應力(扣除相應階段預應力損失

59、)引起的截面重心處的法向壓應力，當計算的梁為簡支梁時，可取跨中截面與1/4跨徑截面的平均值；當梁體為    5 按照梁體的伸縮量選用伸縮裝置的型號      1）伸縮裝置在安裝后的閉口量C+                           

60、60;    C+=（lt+lb+）            （8. 6. 2-5）     2）伸縮裝置在安裝后的開口量                          

61、;                                （8. 6. 2-6）     3）伸縮裝置的伸縮量C應滿足：          &

62、#160;                  CC+                        （8. 6. 2-7）    式中   伸縮裝置伸

63、縮量增大系數，可取=1.21.4。9 構造規定 9. 1. 1 普通鋼筋和預應力直線鋼筋的最小混凝土保護層厚度（鋼筋外緣或管道外緣至混凝土表面的距離）不應小于鋼筋公稱直徑，后張法構件預應力直線形鋼筋不應小于其管道直徑的1/2，且應符合表9. 1. 1的規定。表9. 1. 1 普通鋼筋和預應力直線鋼筋最小混凝土保護層厚度（mm）序號 構件類別 環境條件    、1 基礎、樁基承臺（1）基坑底面有墊層或側面有模板（受力主筋）        

64、     （2）基坑底面無墊層或側面無模板（受力主筋） 4060 5075 60852 墩臺身、擋土結構、涵洞、梁、板、拱圈、拱上建筑（受力主筋） 30 40 453 人行道構件、欄桿（受力主筋） 20 25 304 箍筋 20 25 305 緣石、中央分隔帶、護欄等行車道構件 30   40 456 收縮、溫度、分布、防裂等表層鋼筋 1

65、5 20 25注：對于環氧樹脂涂層鋼筋，可按環境類別取用。說明：9. 1. 2 當受拉區主筋的混凝土保護層厚度大于50mm時，應在保護層內設置直徑不小于6mm、間距不大于100mm的鋼筋網。9. 1. 3 組成束筋的單根鋼筋直徑不應大于36mm。組成束筋的單根鋼筋根數，當其直徑不大于28mm時不應多于三根，當其直徑大于28mm時應為兩根。束筋成束后的等代直徑為de=nd，其中n為組成束筋的鋼筋根數，d為單根鋼筋直徑。       當單根鋼筋直徑或束筋的等代直徑大于36mm時，受拉區應設表層鋼筋網，在順束筋長度方向，

66、鋼筋直徑不應小于10mm，其間距不應大于100mm，在垂直于束筋長度方向，鋼筋直徑不應小于6mm，其間距不應大于100mm。上述鋼筋網布置范圍，應超出束筋的設置范圍，每邊不小于5倍鋼筋直徑或束筋等代直徑。9. 1. 4 當計算中充分利用鋼筋的強度時，其最小錨固長度應符合表9. 1. 4的規定。 9. 1. 9  受拉鋼筋綁扎接頭的搭接長度，應符合表9 . 19的規定；受壓鋼筋綁扎接頭的搭接長度，應取受拉鋼筋綁扎接頭搭接長度的07倍。           在任一綁扎接頭中心至搭接長度ls

67、的13倍長度區段l (圖9 1 9-1)內，同一根鋼筋不得有兩個接頭；在該區段內有綁扎接頭的受力鋼筋截面面積占受力鋼筋總截面面積的百分數，受拉區不宜超過25，受壓區不宜超過50。當綁扎接頭的受力鋼筋截面面積_占受力鋼筋總截面面積超過上述規定時，應按表91. 9的規定值，乘以下列系數：當受拉鋼筋綁扎接頭截面面積大于25，但不大于50時，乘以1. 4，當大于50時，乘以l6；當受壓鋼筋綁扎接頭截面面積大于50時，乘以1. 4(受壓鋼筋綁扎接頭長度仍為表中受拉鋼筋綁扎接頭長度的0. 7倍)。 表9. 1. 9 受拉鋼筋綁扎接頭搭接長度    

68、0;          注：(1)當帶肋鋼筋直徑d大于25mm時，其受拉鋼筋的搭接長度應按表值增加5d采用；當帶肋鋼筋直徑小于25mm時，搭接長度可按表值減少5d采用；    (2)當混凝土在凝固過程中受力鋼筋易受擾動時，其搭接長度應增加5d；  (3)在任何情況下，受拉鋼筋的搭接長度不應小于300mm；受壓鋼筋的搭接長度不應小于200mm；  (4)環氧樹脂涂層鋼筋的綁扎接頭搭接長度，受拉鋼筋按表值的l. 5倍采用：  (5)受拉區段

69、內，R235鋼筋綁扎接頭的末端應做成彎鉤HRB335、HRB400、KL400鋼筋的末端可不做成彎鉤。 圖9. 1. 9-1  受力鋼筋綁扎接頭l一綁扎接頭搭接長度中心(圖中所示l區段內有接頭的鋼筋截面面積按兩根計)    綁扎接頭部分鋼筋的橫向凈距不應小于鋼筋直徑且不應小于25 mm，同時非接頭部分鋼筋凈距仍應符合本規范第9. 3. 4條規定。    束筋的搭接接頭應先由單根鋼筋錯開搭接，接頭中距為l. 3倍表9.  l.  9規定的單根鋼筋搭接長度；再用一根其長度為1. 3(n+1) ls的

70、通長鋼筋進行搭接綁扎，其中n為組成束筋的單根鋼筋根數，ls為單根鋼筋搭接長度(圖9 1 92)。 圖9. 1 9-2  束筋的搭接1、2、3-組成束筋的單根鋼筋；4-通長鋼筋9110鋼筋機械連接接頭適用于HRB335和HRB400帶肋鋼筋的連接。機械連接接頭應符合鋼筋機械連接通用技術規程(JGJ 107)的有關規定。    鋼筋機械連接件的最小混凝土保護層厚度，宜符合本規范表9. l. 1受力主筋保護層厚度的規定，但不得小于20mm。   連接件之間或連接件與鋼筋之間的橫向凈距不應小于25mm；同時，非接頭部分鋼筋凈距仍應符

71、合本規范第934條和第961條的規定。9112鋼筋混凝土構件中縱向受力鋼筋的最小配筋百分率應符合下列要求：    1 軸心受壓構件、偏心受壓構件全部縱向鋼筋的配筋百分率不應小于05。當混凝土強度等級C50及以上時不應小于06；同時，一側鋼筋的配筋百分率不應小于02。當大偏心受拉構件的受壓區配置按計算需要的受壓鋼筋時，其配筋百分率不應小于0. 2。    2 受彎構件、偏心受拉構件及軸心受拉構件的一側受拉鋼筋的配筋百分率不應小于45ftdfsd，同時不應小于020。     軸心受壓構件、偏心受壓

72、構件全部縱向鋼筋的配筋百分率和一側縱向鋼筋(包括大偏心受拉構件受壓鋼筋)的配筋百分率應按構件的毛截面面積計算。軸心受拉構件及小偏心受拉構件一側受拉鋼筋的配筋百分率應按構件毛截面面積計算。受彎構件、大偏心受拉構件的一側受拉鋼筋的配筋百分率為l00AS/bho，其中AS為受拉鋼筋截面面積，b為腹板寬度(箱形截面梁為各腹板寬度之和)，ho為有效高度。當鋼筋沿構件截面周邊布置時，“一側的受壓鋼筋”或“一側的受拉鋼筋”系指受力方向兩個對邊中的一邊布置的縱向鋼筋。    預應力混凝土受彎構件最小配筋率應滿足下列條件：     

73、       （9. 1. 12）式中Mud受彎構件正截面抗彎承載力設計值，按本規范第522條、第523條和第525條有關公式的等號右邊式子計算；     Mcr一受彎構件正截面開裂彎矩值。按本規范公式(652-6)計算。    部分預應力混凝土受彎構件中普通受拉鋼筋的截面面積，不應小于0003bh09. 2. 1 鋼筋混凝土簡支板橋的標準跨徑不宜大于13m；連續板橋的標準跨徑不宜大于16m。預應力混凝土簡支板橋的標準跨徑不宜大于25m；連續板橋的標準跨徑不宜大于3

74、0m。9. 2. 5 行車道板內應設置垂直于主鋼筋的分布鋼筋。分布鋼筋設在主鋼筋的內側，其直徑不應小于8mm，間距不應大于200mm，截面面積不宜小于板的截面面積的0. 1%。在主鋼筋的彎折處，應布置分布鋼筋。人行道板 內分布鋼筋直徑不應笑語mm，其間距不應大于200mm。93. 1鋼筋混凝土T形、I形截面簡支梁標準跨徑不宜大于16m，鋼筋混凝土箱形截面  簡支梁際準跨徑不宜大于25m，鋼筋混凝土箱形截面連續梁標準跨徑不宜大于30m。    預應力混凝土T形、I形截面簡支梁標準跨徑不宜大于50m。932  T形、I形截面梁應設跨端和跨問橫隔梁。

75、當梁橫向剛性連接時，橫隔梁間距不應大于l0m。箱形截面梁應設箱內端橫隔板。內半徑小于240m的彎箱梁應設跨間橫隔板，其間距對于鋼筋混凝土箱形截面梁不應大于l0m；對于預應力箱形截面梁則需經結構分析確定。共同受力的多箱梁橋，梁間應設跨端橫隔梁，需要時尚宜設跨間橫隔梁，其設置及間距可按T形截面梁辦理。    箱形截面懸臂梁橋除應設箱內端橫隔板外，懸臂跨徑50m及以上的箱形截面懸臂梁橋在懸臂中部尚應設跨間橫隔板。  條件許可時箱形截面梁橫隔板應設檢查用人孔。935 T形截面梁或箱形梁的頂板內承受局部荷載的受拉鋼筋，應符合本規范第9. 2. 3條規定。垂直于受拉

76、鋼筋應設分布鋼筋，可按本規范第9. 2 .5條規定設置。       箱形截面梁頂板承受局部荷載的受拉鋼筋，其部分可在近腹板處彎起，通過腹板直伸至懸臂端，并做成彎鉤。不彎起鋼筋根數不應少于每米三根，并應伸至翼緣懸臂端；當翼緣懸臂長度按本規范第41. 5條規定的c值大于2. 5m時，上述不彎起鋼筋的截面面積尚應不少于懸臂根部負彎矩鋼筋截面面積的60。  938 T形、I形截面梁或箱形截面梁的腹板兩側，應設置直徑為68mm的縱向鋼筋，每腹板內鋼筋截面面積宜為(00010 002)bh，其中b為腹板寬度，h為梁的高度，其間距在受拉

77、區不應大于腹板寬度，且不應大于200mm，在受壓區不應大于300mm。在支點附近剪力較大區段和預應力混凝土梁錨固區段，腹板兩側縱向鋼筋截面面積應予增加，縱向鋼筋間距宜為100150mm。9. 311鋼筋混凝土梁當設置彎起鋼筋時，其彎起角宜取45°。受拉區彎起鋼筋的彎起點，應設在按正截面抗彎承載力計算充分利用該鋼筋強度的截面以外不小于ho2處，此處ho為梁有效高度；彎起鋼筋可在按正截面受彎承載力計算不需要該鋼筋截面面積之前彎起，但彎起鋼筋與梁中心線的交點應位于按計算不需要該鋼筋的截面(圖9311)之外。彎起鋼筋的末端應留有錨固長度：受拉區不應小于20倍鋼筋直徑，受壓區不應小于10倍鋼筋

78、直徑，環氧樹脂涂層鋼筋增加25；R235鋼筋尚應設置半圓彎鉤。 圖 9. 3. 11彎起鋼筋彎起點位置  1-梁中心線；2-受拉區鋼筋彎起點；3-正截面抗彎承載力圖形；4-鋼筋強度充分利用的截面；5-按計算不需要鋼筋的截面(鋼筋強度充分利用截面)；6-按計算不需要鋼筋的截面(鋼筋強度充分利用截面)；7-彎矩圖；、一鋼筋批號       靠近支點的第一排彎起鋼筋頂部的彎折點，簡支梁或連續梁邊支點應位于支座中心截面處，懸臂梁或連續梁中間支點應位于橫隔梁(板)靠跨徑一側的邊緣處，以后各排(跨中方向)彎起鋼筋的梁頂部彎折點

79、，應落在前一排(支點方向)彎起鋼筋的梁底部彎折點處或彎折點以內。      彎起鋼筋不得采用浮筋。  9313鋼筋混凝土梁中應設置直徑不小于8mm且不小于14主鋼筋直徑的箍筋，其配筋率sv(見本規范第5 27條)，R235鋼筋不應小于018，HRB335鋼筋不應小于0. 12。當梁中配有按受力計算需要的縱向受壓鋼筋或在連續梁、懸臂梁近中間支點位于負彎矩區的梁段，應采用閉合式箍筋，同時，同排內任一縱向受壓鋼筋，離箍筋折角處的縱向鋼筋的間距不應大于150mm或15倍箍筋直徑兩者中較大者，否則，應設復合箍筋(參閱本規范圖961)。相鄰箍筋的

80、彎鉤接頭，沿縱向其位置應交替布置。       箍筋間距不應大于梁高的12且不大于400mm；當所箍鋼筋為按受力需要的縱向受壓鋼筋時，不應大于所箍鋼筋直徑的15倍，且不應大于400mn。在鋼筋綁扎搭接接頭范圍內的箍筋間距，當綁扎搭接鋼筋受拉時不應大于主鋼筋直徑的5倍，且不大于100mm；當搭接鋼筋受壓時不應大于主鋼筋直徑的10倍，且不大于200mm。在支座中心向跨徑方向長度相當于不小于一倍梁高范圍內，箍筋間距不宜大于100mm。      近梁端第一根箍筋應設置在距端面一個混凝土保護層

81、距離處。梁與梁或梁與柱的交接范圍內可不設箍筋；靠近交接面的一根箍筋，其與交接面的距離不宜大于50mm。9. 3. 16 預制T形截面梁的橋面板橫向連接，宜采用現澆混凝土整體連接，主鋼筋可采用環形連接。預制T形截面梁的橫隔梁連接，宜采用現澆混凝土整體連接。      預制混凝土與用于整體連接的現澆混凝土齡期之差不應超過三個月。9. 4. 1預應力混凝土梁當設置豎向預應力鋼筋時，其縱向間距宜為5001000mm。    預應力混凝土T形、I形截面梁和箱形截面梁腹板內應分別設置直徑不小于l0mm和12mm的箍筋，且應采用帶肋鋼筋，間距不應大于250mm；自支座中心起長度不小于一倍梁高范圍內，應采用閉合式箍筋，間距不應大于100mm。    在T形、I形截面梁下部的馬蹄內，應另設直徑