1、建筑一、設計規范及參考文獻2.2 .架橋機設計荷載2.3 .架橋機傾覆穩定性計算 3.4 .結構分析5.5 .架橋機1號、2號車橫梁檢算.7.6 .架橋機0號立柱橫梁計算 9.七、1號車橫梁及0號柱橫梁撓度計算 .11八.150型分配梁：（1號車處）13九、0號柱承載力檢算 1.4十、起吊系統檢算15十一.架橋機導梁整體穩定性計算16十二.導梁天車走道梁計算.18十三.吊梁天車橫梁計算 .18貴州建工集團第一建筑工程有限責任公司一、設計規范及參考文獻1 一） 重機設計規范（GB3811-83（二）鋼結構設計規范（GBJ17-88）（三）公路橋涵施工規范（041-89）（四）公路橋涵設計規范（J

2、TJ021-89）（五）石家莊鐵道學院GFJT-40/300拆裝式架橋機設計計算書（六）梁體按30米箱梁100噸計。2 .架橋機設計荷載（1） .垂直荷載梁重:Qi=100t單個大車重：Q=20t （含卷揚機、天車重、大車橫梁重）主梁、桁架及橋面系均部荷載：q=0.67t/m X1.1=0.74t/m前支腿總重：Q 3=4t中支腿總重：Q=2t1號承重梁總重：Q=34t2號承重梁總重：Q=34t2#橫梁 Q=12t梁增重系數?。?.1活載沖擊系數?。?.2不均勻系數?。?.1（2） .水平荷載1 .風荷載a.設計取工作狀態最大風力，風壓為 7級風的最大風壓：2q=19kg/mb.非工作計算狀態

3、風壓，設計為11級的最大風壓；2q 2=66kg/m（以上數據參照石家莊鐵道學院GFJT-40/300拆裝式架橋機設計計算書）2.運行慣性力:=1.1三.架橋機傾覆穩定性計算（1） 架橋機縱向穩定性計算架橋機縱向穩定性最不利情況出現在架橋機懸臂前行階段，該工況下架橋機的支柱已經翻起，1號大車及2號火車退至架橋機尾部作為配重，計算簡圖 見圖1 （單位m）:圖中吒 j P2P3P：P6 "1111ni.2 _ _5 . 二 ：.22一.圖1Pi=4t（前支柱自重）P2=0.74 X22=16.28t（導梁后段自重）P3=0.74 X 30=22.2t（導梁前段自重）P5= P4=20t（

4、含卷揚機、天車重、大車橫梁重）P6為風荷載，按11級風的最大風壓下的橫向風荷載，所有迎風面均按實體 計算，P6=2 CKnqAi =1.2 X 1.39 義 66X （0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5）義 12.9=10053kg=10.05t作用在軌面以上5.5m處M抗=16.28 X11+20X （11+4+5） +20X （11+5） =899.08t.mM傾=4X 30+22.2 X 15+10.05 X 5.5=508.275t.m架橋機縱向抗傾覆安全系數n=Mh/M 傾=899.08/（508.275 X 1.1）=1.61>1.3 &

5、lt;可）（2） 架橋機橫向傾覆穩定性計算1.正常工作狀態下穩定性計算架橋機橫向傾覆穩定性最不利情況發生在架邊梁就位時，最不利位置在 13 *建筑號火車位置，檢算時可偏于安全的將整個架橋機荷載全部簡化到該處，計算 簡圖如圖Pi為架橋機自重(不含起重車),作用在兩支點中心(其中大車橫梁重6t)P1= (16.28+22.2 ) X2+12X 2+6X 2=112.96 tR為導梁承受的風荷載，作用點在支點以上3.8m處，導梁迎風面積按實體面積計，導梁形狀系數取1.6。A=(1+)(1+ 小) A 其中：4 1=0.534 2=0.5,、 _ 2A= (1+0.53) (1+0.5) X 62X2

6、.25=320.15m風荷載P2=Ckhe A=1.6 X 1.39 X 19X320.15=13528kg=13.53tP3為天車導梁承受的風荷載，作用點在支點以上5.5m處，迎風面積按實體計算，導梁形狀系數取1.6。P3=2X 1.39 X 1.6 X 19X0.8 X0.46 X 4=124.4kg=0.1244tP4為架橋機起重小車重量F4=20X 2+100X 1.1=150tP 5為架橋機起重小車及梁體所受的風荷載，作用在支點以上7.2m處，P5=1.39X1.6 X19X (3X2X2+2X 30) =3042.432kg =3.042 t 圖2所示A點為傾覆支點，對A點取矩：

7、乂傾=2 3.8+P3X 5.5+P4 X 0.5+P5X 7.2=13.53X3.8+0.1244 X 5.5+150 X 0.5+3.042 X 7.2=149.00 t - mMk = P1X 2=112.96 X2=225.92t - m架橋機工作條件橫向抗傾覆安全系數n=M抗/M 傾=225.92/ （149X 1.1 ） =1.38>1.3 < 可）2.非工作條件下穩定性計算架橋機懸臂前行時自重荷載全部由車體承擔，在橫向風荷載作用下，其穩 定性見圖3。與圖2相比，架橋機在提的梁為傾覆作用時，架橋機有N=2.26的橫向抗傾系數， 而圖3中已經沒有提梁，故此不用計算而得出結

8、論它的抗傾系數滿足要求。結論：架橋機穩定性符合規范要求四.結構分析（一）、荷載取值：桁架及橋面系均部荷載0.67t/節X 1.1=0.74t/節（單邊），荷載（100+20X 2） X 1.2=168.00t。其余荷載取值見前。縱向走行火車輪距為2m，當天車居于大車橫梁跨中時，單片空載輪壓集中 力為（20+6） /4=6.5t ,負荷輪壓集中力為（6+168） /4=43.5t ,架邊梁時輪壓集 中力為（重邊）：6/4+168/2=85.5t ,（輕邊）6/4=1.5t.吊梁小車輪壓集中力 168/4=42t （輪距 1.6m）。（二）、分析計算：根據以上荷載值，按桁架進行分析，計算過程由有限

9、元分析程序SAP 93來完成。工況?。海?）架橋機前移，（2）1號火車提梁，（3）2號火車提梁，（4）1號天 車至跨中、（5）中梁就位，（6）邊梁就位6種工況進行計算，計算得前懸臂端最大5金 I貴州建工集團第一建筑工程有限責任公司建筑撓度852.6mm考慮到桁架空多，力口 1.1的系數，852.6 Xl.1=937.86mm,待架孔導梁跨中最大撓度71mm考慮到桁架空多，力口 1.1的系數，71xi.1=78mm大車橫梁跨中最大撓度？28mm導梁結構圖見圖4各桿件在工況1, 5, 6的桿件內力見附加圖各工況的軸重見圖5前行時0.78n34.371#天車行到跨中時1腿梁時"書 L，、.

10、2麋梁時口5737.隹7 8 m437Z8r 78產38,78638,786pQ5：架中梁時廣；丸一q 7Qrl FCJ 3 i 2 /， 卜一 7 J、U -架邊梁時（重邊）* 尸 a - a 78n47643 卜 一圖5 （單位:桿見最大內力匯總表名稱計算最大內力（T）允許內力（T）備注上弦桿+232.79272工況1B附近下弦桿-228.02266工況1B附近立桿-90.408119.0工況6C附近斜桿-57.673.6工況6C附近注：受拉為+,受壓為-6 種工況各支點最大反力（單邊）如下：（單位：噸）支點ABC工況12.34598.730工況267.14540.42923.333工況3

11、69.1474.9523.14工況445.45777.57140.502工況526.3976.8960.245工況6重邊25.86111.38395.29輕邊26.9342.39825.406五.架橋機1號、2號車橫梁檢算架橋機1號、2號車橫梁設計采用16Mn鋼，頂板厚度為12mm底板厚度為貴州建工會I團第一建筑工程有限責任公司'I12mm用160X168X14.5兩根工字鋼做支撐，截面形式如圖 6截面特性如下：查工字鋼表有 S=146.45cm,I=68512.5cm4A=145.45 X2X100+12X 406 X 2=3903 mrn1=68512.5 X 104X2+12X4

12、06X (560+6) (1)整體穩定性b 0=268-14.5=253.5mmh/b 0=584/253.5=2.3<6l/b 0=11600/253.5=45.76 65故不必計算其整體穩定性(見鋼結構設計手冊P28)X2=4.49-3m計算圖示如下圖7(單位m)：架橋機在吊邊梁對位時由導梁傳到橫梁的最大壓力為93.75t.1.應力計算兩導梁中心距L=5.1m懸臂長度L=1m最大集中荷載P=93.75t橫梁支點彎矩：M=93.75X 1=93.75t - m則翼緣板應力：M v 93 75 0 2922-6097t/m20.0044960.97MPa210MPa腹板最大應力:9QS

13、93.75 (12 406 (560 6) 10 9maxI0.00449 2 14.5 10 321985t/m219.85MPa 140MPa局部壓應力320MPaF93.75 1.35 104c 269.39MPa TwLz 162 2 14.5Lz=22X 4+(12+25) X 2=162mm換算應力:(t2 3r260.972 3 19.85270.0MPa 1.1 231MPa8建筑bo/t=253.5/12=21.125 < b0 /t=33 < 可b/t=76.75/12=6.4< b /t=12.4可腹板局部穩定：%560cc235“ 235”38.62

14、80 80 66t 14.5t fQ',345不需設加勁板。為安全起見，在直接受力處加了厚10mm勺內加勁肋和厚16mm勺外加勁肋，同時，其他位置布置間距為1m的，厚10mmi勺內加勁肋。 由于焊縫按一級焊縫質量驗收，具強度與鋼板相同，故在此不檢算而其強度認為其強度足夠。經計算聯結處強度滿足要求六.架橋機0號立柱橫梁計算1 .設計說明和基本依據架橋機前支柱由支柱橫梁和立柱組成，立柱共計4根，在工作狀態下，僅考慮外側2根立柱承受豎向荷載，內側2根只起橫向穩定作用。前支腿最大荷載發生在架橋機吊梁就位時，端構架豎桿內力為36.8t (由電算分析)，此時由導梁傳向橫梁的荷載為 P=71.14t

15、.2 .立柱橫梁承載力檢算(1)應力檢算支柱橫梁采用箱形斷面，如圖8。設計采用16Mn鋼板，頂板和底板厚度為14mm腹板厚10mm貴州建工集團第一建筑工程有限責任公司特性如下:I=0.380 X 0.463-(0.38-2 X0.01)X 0.432 2 3/12=0.000664m4導梁支點懸出立柱中心位置 0.85 m ,則M=71.14X 0.85=60.469t - m翼緣應力：M y 60.469 0.23I 0.00066416025t/m2 209.56MPa 210MPa可腹板剪應力:QSmaxI6358.48t /71.14 (14 _9380 (230 7) 10 90.0

16、00664 210 10 32m2 63.58MPa 140MPa局部壓應力 _490.95MPa320MPaF 71.14 1.35 10 c TwLz 528 2 10l z=(120X2+10)X2+2X 14=528mm換算應力:236.7MPa 1.1己 230MPa可焊縫強度與鋼板等強，可不必進行計算。3 .（1）整體穩定性b 0=200-10-10=180h/b 0=460/180=2.556<6l/b 0=11600/180=64.44<65故可不必進行整體穩定性驗算（見鋼結構設計手冊P28）（2）局部穩定性計算翼緣板局部穩定：bJt=180/14=12.86<

17、; b °/t=33（可）b/t=90/14=6.43<b/t=12.4（可）腹板局部穩定hot10460 2866故不需設加勁板，為安全起見，在直接受力處加了厚10mm勺內加勁肋和 厚16mmi勺外加勁肋，同時，其他位置布置間距為1m的，厚10mm勺內加勁肋。由于焊縫按一級焊縫質量驗收，具強度與鋼板相同，故在此不檢算而其強度認為其強度足夠。經計算聯結處強度滿足要求。七、1號車橫梁及0號柱橫梁撓度計算由于橫梁剛性較大，可不計自重產生的撓度計算圖示如下圖10:P2P1L圖P m1 2lfcfd(3 2 )6EI一 42-_-71.93 1019.6 (3 2 0.1042)6 8

18、.9810834.11 10 m當 P1= 93.75t P 2=32.73t時,可以把C點的P1分解開,P1=Pf +P2有P1' =93.75-32.73=61.02tr32.73101fcfD868.981089.6(3 2 0.1042)1.871 10 3m11_2工,P1'm lfc'3EI一 -4- 一%、61.02 101 9.63(1) 8(1 0.1042) 2.401 10 m3 8.98 108P1'mlB 6EI-461.02 101 9.68 0.001087 rad6 8.98 108fd=mx 9 b=1X 0.001087=1.

19、087 X 10-3mfc=1.871+2.401=4.272mmfd=1.87+1.087=2.957mm有懸臂撓引起的導梁上口軌距變化最大d計算如下4.271/1=d1/(2.25+.245)d1=10.656 mm2.957/1=d2/(2.25+.245)d2=7.38 mm故 d=d1+d2=10.656+7.38=18.03 mm2. 0號車橫梁撓度計算:m=0.65m l=10.3m EI=1.328 x 108當 P產R=44.89t入=m/l=0.65/10.3=0.0631Pm lfcfd(3 2 )6日37.66 10 m44.89 104 0.652 10.3 (3 2

20、 0.0631)6 1.328 108Pi=71.14t P 2=18.63t 時,可以把C點的P1分解開,P1=Pf+P2有P1' =71.14-18.63=52.51tfC fD18.63 104 0.6526 1.328 1010.383(3 2 0.0631) 3.181 10 mfd=m X 0 b=065X 0.0044=0.00286 mfc=3.181+6.098=9.279mmfd=3.181+2.86=6.041mm有懸臂撓引起的導梁上口軌距變化最大d計算如下6.041/1=d1/(2.25+.245)d1=23.19 mm9.279/1=d2/(2.25+.245

21、)d2=35.62mm建筑故 d=d1+d2=58.81mm綜上計算，大車咬合總間距為 58.81mm,（100-70） X 2=60mmT八.150型分配梁：（1號車處）截面形式如上圖11:（單位mrm00一001 004020046 102貴州建工集團第一建筑工程有限責任公司600截面特性：A=0.6 義 0.02 義 2+2X 0.36 義 0.016=0.03552m232 0.016 0.36122(30.6 0.0212_2_440.6 0.02 0.19 ) 9.92 10 m跨中集中荷載 P=93.75+764/1000=94.514 t最大彎矩：M 包 94.514 1.5

22、35.443t m44支點反力：R=94.514/2=47.257 t4My 35.443 100.26l彎曲應力： - 4 71.46 106Pa 71.46MPa 210MPaI 9.92 10腹板最大剪應力:_4 一 一一maxQS 什257 10(0.6 °02 0.19) 33 94 d 一I9.92 10 4 2 0.016局部壓應力33.94MPa 140MPaFc TwLz94.514 1.35 104640 2 1662.30MPa320MPal z=600+2X 20=640mm換算應力:2 3 2J71.46233.942 92.53MPa 1.1 231MPa

23、 可九、0號柱承載力檢算立柱采用219mms縫鋼管，壁厚12mn內管192mm壁厚13mm, 一側立柱由兩根組成，中間用60X5mmi管作為連接。1.若按兩根鋼管同受力,其截面形式如右圖12所示，其失穩方向為繞y軸失穩（加為以內鋼管為準圖12圖13截面特性:22(d2 d1 )4(0.2192 0.1952)220.0156m2(d2d12)4(0.1922 0.1662)2_20.0146m(d4 d；)64_ _ _ 548.39 10 m一 一 4一 4(0.2190.195 )Iy'44(d4 d1 )6444(0.1920.166 )32_ _ 545.887 10 m回轉半

24、ryIyI.'回轉半r'y. A'55.887 10 50.01460.06345m按一端固結，一端錢接計算長細比片二34.415014建筑長細比'ul 07 3.6 39.71 150 ry0.06345由長細比，可按a類構件查表3.4-5 （鋼結構設計手冊594頁），取安全系數n=2,得應力折減系數分別為=0.9538,=0.94187應力2 71.14 1040.9538 0.015695.6MPa 210MPa 可應力_42 71.14 100.94187 0.0146103.047MPa 210MPa 可15般' 貴州建工集團第一建筑工程有限責

25、任公司2.只考慮外側單根受力，內側一根作為一種約束，則應力： （圖見13）(d2d12)4(0.9122 0.1662)4-20.0073m(d4 d14)6444(0.1924 0.1664)64一一 一 _ 542.9435 10 5m4回轉半ryIy 2.9435 10 5A 0.00730.0635m按一端固結，一端錢接計算長細比ul- O' 3.6 39.7 150ry0.0635由長細比，可按a類構件查表3.4-5 （鋼結構設計手冊594頁），取安全系數n=2,得應力折減系數分別為=0.9419應力N 2 71.14 104A 0.9419 0.0073206.93MPa

26、210MPa十、起吊系統檢算1.起升系統檢算起開卷樣機5t, 8輪100t滑車組，24.5mrnffl絲純走16。建筑起升荷載Q=57.2t （實際凈吊重為40t）滑車組效率:)(1 n)0.96 (1 0.9616) 0 72n 116 (1 0.96).57 2一所需牽引力：P 4.965t 5t 可n e 16 0.72選用公稱抗拉強度為1700MPa勺鋼絲純，查表得其破段拉應力為 38.1t,考慮鋼 絲間受力不均和內力的存在，按 0.7折減。安全系數 n=38.11 X 6X0.7/57.2=7.46 > 6可2.吊兩千斤純驗算選用6X37絲小36.5mm,10股公稱抗拉強度為1

27、700MPa勺鋼絲純，查表得其 破段拉應力為83.9t ,考慮鋼絲間受力不均和內力的存在，按 0.7折減。安全系數 n=83.9X 10X 0.7/57.2=10.27 > 10可卜一.架橋機導梁整體穩定性計算導梁的整體穩定性計算可近似為一實體鋼梁。導梁在 0號支柱、1號腿2號腿處有橫向支撐或橫向聯結，故不必在此處檢算導梁縱體穩定1,導梁跨中主弦桿截面形式見下圖14：（單位：cm>A= （93.2-11.2 ） X8=656cnm16Ix=656 X 1002=6560000cmIy=656 X502=1640000cmWx=Ix/y=5660000/(100+12.5)=5831

28、1.11cm 3Wy=Iy/x=1640000/(50+12.5)=26240cm 36560000656100cmt'ly：1640000ry A 65650cm貴州建工集團第一建筑工程有限責任公司入 x=l c/rx=3200/100=32入 y=l 0/ry=3200/50=64查表Q235(b類構件)得：小x=0.929,小y=0.786豎向荷載在跨中產生的最大彎矩：Mx=RX 16-qX 162/2=23.36 乂 16X2-1.42 乂 162/2=565.76t - m橫向風力產生在導梁跨中最大彎矩：按 7級風壓檢算(W=19kg/m2)W=KKK3KW=1X0.4 X

29、1.0 X 1.2 X19=9.12kg/m計算原理：M JM f 170MPa xWx yWyMx,My 繞強軸和弱軸作用的最大彎矩.Wx,Wy 按受壓邊緣確定的強軸和弱軸的抵抗矩繞強軸彎曲所確定的整體穩定系數f允許抗壓強度值橫向風力作用在導梁上引起的跨中彎矩，這里近似按簡支梁計算導梁跨中風力彎矩My=2X 9.12 X 2.495 X (322/8) X 10-3=6.0t - mMxxWxMy 565.76 104 yWy 0.929 58311.116 1040.786 26240107.35MPa f 170MPa 217建筑.當架橋機前行時，B點截面及截面特性同上有：Wx=5831

30、1.11cmWy=26240cm 小 x=0.929,小 y=0.786豎向最大彎矩 Mx=ql2/2=1.42 X 322/2+32 X 5.6=906.24 t.m橫向最大彎矩（取 7 級風壓）My=ql2/2=2 X 10-3X 9.12 X 2.495 X 322/2=23.30t.m_4 4Mx My 906.24 1023.30 10-178.4MPa1.05f 178.5MPaxWx yWy 0.929 58311.11 0.786 26240十二.導梁天車走道梁計算考慮導梁上弦桿杰問不能承受輪壓集中荷載，故鋼枕(16b工字鋼，(r=215MPa, W=141cm)間距取1.0m

31、,均置于節點上，鋼軌采用 P50,允許彎應 力(T =400MPa, W=287.2cm鋼軌受彎按按簡支梁計算，最大輪壓為 P=31.55332t,行走輪壓 17.988t 1 .鋼軌Mh尸pl/4=1 X 31.55332X0.7/4=5.5216 t m(T =5.522 X 104/287.2=192.26MPa<(r=400 滿足規范要求。 2.工字鋼行走時：M= pl/4=1 X 17.988 X 0.7/4=3.1479 t m(T =3.1479 義 104/141=223.26Mpa<1.05(r=215 X 1.05=225.75Mpa 可1米一根工字鋼不能少。3

32、.架梁時由于輪壓增加，在架梁時輪下工字鋼按0.5米一根放置十三.吊梁天車橫梁計算(一)受力計算23公貴州建工集團第一建筑工程有限責任公司架橋機火車橫梁設計采用16Mn鋼，頂板厚度為20mm底板厚度為20mm®面形圖15式如圖15。截面特性如下：2A=20X 2X460+16X (800-40)=30560 mm2I=20 X460X 4002X 2=2.944X 10-3m4橫梁支點彎矩：M=16.25X 2X 11.6/4=94.25t - m則翼緣板應力：MyI 4-94,25 100.4Z32.944 10128.06 106 Pa128.06MPa210MPa腹板最大應力:Q

33、S 16.25 2 104 (0.46 0.016 0.39) nax3I2.944 10 3 0.01619.38MPa 140MPa19.80 106 pa局部壓應力F 16.25 2 1.35 104 c TwLz 500 1654.84MPa 320MPal z=460+20X 2=500mm建筑換算應力:32 3r2/28.062 3 19.802 132.57MPa 1.1 231MPa(二).大車橫梁穩定性計算圖17(1) 梁整體穩定性計算見圖17(2) .慣性力產生的傾覆力矩P=QV/gt Q 為自重， V 為行車速度，V=3.0m/ming 為重力加速度，取10m/S2, t

34、為剎車時間，t=2s小車產生的慣性力矩Q=10t h 1=1.85m.10 3 1.85,M慣 1= 0.04625t m10 2 60橫梁慣性力矩Q 2=6.4t h 2=1.1m一 6.4 3 1.1M慣 2= 0.0176t m10 2 60混凝土梁體產生的慣性力矩Q=80X 1.1=88t h3=3.05m.88 3 3.050.671t mM 慣 3二10 2 6020出L貴州建工集團第一建筑工程有限責任公司建筑乂慣=M 慣 i+ M 慣2+ M 慣 3=0.73485t ?m(3) .風力產生的傾覆力矩按7級風力計算，q=19kg/m2=0.019t/m 2,迎風面積均按實體計算。

35、P 風=2CKnqAi, c=1.6, K=1.39小車風力產生的力矩Pi=1.6X1.39 X 0.019 X2X2=0.169tM=0.169X 1.85=0.313 t.m橫梁風力產生的力矩Pf1.6X1.39 X 0.019 X13.1 X 0.8=0.443tM=0.443X 1.1=0.487 t.m 混凝土縱向風力產生的力矩R=1.6 X 1.39 義 0.019 X 3.2 X 2.5=0.338tM=0.338X 3.05=1.0309 t.m乂風=Mi+ M2+ M3=1.8309 t.mM 0= M 風+ M 慣=2.56575 t.m(4) .梁體自重產生的抗傾覆力矩小

36、車自重：W=10t, 橫梁自重：W=6.4t混凝土 自重：W=80 X 1.1=88t抗傾覆力矩為(d=1.0m,輪間距為2.0m)W= W 1+ W+W/2=10+6.4+88/2=60.4t則 M 穩=60.4 X 1.0=60.4 t.m(5) .抗傾覆安全系數n= M穩/ M 傾=60.4/2.56575=23.54 1.3可因此，橫梁整體滿足穩定性要求。2,橫梁單個穩定性計算見圖15和16由于工字鋼兩端有連接，計算長細比時按0.46米，外加0.75的系數以考慮工字鋼兩端有連接11.6 X0.75/0.46=18.9<20 可-.1#, 2#S梁連接處計算21貴州建工集團第一建筑

37、工程有限責任公司建筑1 .討論最大受力當 P1=P2=71.93 t 時 M a=71.93 T.M Q a=0當 P1=93.75 t P2=32.73 t 時有 R=100.11 t R y=26.37 tM=63.24 T.M Q a=93.75-32.73=61.02 t (偏安全)有 MAma=71.93 T.M假定 CAma=93.75-32.73=61.02 t2 .構造要求：2 X90.2=180.4<200 mm 可1.5 X90.2=135.3<140 mm 可3 X 90.2=270.6<304 mm 可3 .銷子受彎：(14.5+32+40)X 2=1

38、73<5X 90=450 mm可以不考慮銷子受彎而認為強度滿足要求。ama=61.02 t 則4 . MmaXF口QmaXi勺共同作用計算簡圖見右（圖中銷子為小90mm中心距為304mm:有 MAma=71.93 T.M QT=MmaX0.304=71.93/0.304=236.61 tQ= CAma/2=61.02/2=30.51 t銷子的面積 S=0.25X 3.14 X 902=6361.7 mm2(1) T 的作用下:t=T/S=236.61 X 104/6361.7=371.93 MPa<500MPa(2) Q 的作用下：q=Q/S=30.51X 104/6361.7=4

39、7.96 MPA<500MPa381.10MPa<3t 3371.932 3 47.9621.1 55cMPa(3)合力的作用5.連接鋼板(1) .從上圖中(1)的位置破壞(架為內側的鋼板)：S=200X (14.5+32) X 2=18600 mrnS' =200X 40x 2=16000mmt=T/S=236.61 X 104/18600=127.21 Mpa < 210MPat' =T/S=236.61 X 104/16000=147.88 Mpa < 210 MPa 滿足要求。(2) 1-1截面上破壞：29公貴州建工集團第一建筑工程有限責任公司建筑I=12 X 2X 406X (560+6) 2=3.12 X 109mm=3.12 乂 10-3吊一一 _ 4My 71.93 10 0.292 67.32MPa 210MPaI0.00312才兩足要求。.Q的作用_ _. _ 2S=(584-90.2X2) X 14.5 X 2=1