1、目目 錄錄一、工程概況 .2二、碗扣支架現澆梁方案檢算 .31、支架布置概述 .32、荷載已知條件 .42、梁端部截面部分支架檢算 .53、梁跨中截面部分支架檢算 .74、橫橋向分配梁（方木）驗算: .84、縱橋向分配梁（方木）驗算: .10三、I40A 鋼梁設計驗算.121、雙支工字鋼梁 .12四、貝雷梁的設計驗算： .151、貝雷梁標準布置： .152、驗算見附表 2.15附表 1：貝雷梁驗算數據表.15附表 2：貝雷片參數表.15附表 3：I40 工字鋼各斷面驗算數據表 .15現澆連續梁支架設計及檢算書現澆連續梁支架設計及檢算書一、工程概況一、工程概況大西鐵路跨渭化污水渠連續梁結構形式為

2、 32+48+32 預應力混凝土連續箱梁。標準箱梁總長 113.5m。箱梁采用單箱單室截面，截面中心梁高 3.334m，頂寬 5.4m，兩側懸臂長 2.65m。箱梁頂板厚度 0.30.45m，懸臂根部厚度為 0.65m，底板厚 0.30.65m，腹板厚 0.51.1m。全聯在各墩頂均設置橫隔梁，其中邊墩墩頂橫隔梁厚 1.3m，主墩頂端橫隔梁后 1.6m，邊墩墩頂橫隔梁設置（1.5*1.2）m 過人洞，供檢查人員通過。大西鐵路于 DK816+301 處跨越渭化污水渠，水渠于橋下轉彎。渭化污水渠梯形斷面，底寬 4.2m，頂寬 7.2m，渠高 3.5m。渠內邊坡混凝土砌護?？缥蓟B續梁同時跨越一條河

3、提路，路寬約 5m。路一側為渭化污水渠，一側為河堤坡道。鐵路與渭化污水渠及河堤路位置如下圖1747#墩 大西鐵路與渭化污水渠、鄉村路位置平面圖1746#墩污水渠污水渠鄉村路二、碗扣支架現澆梁方案檢算二、碗扣支架現澆梁方案檢算1 1、支架布置概述、支架布置概述（1）本連續梁邊跨支架方式為滿堂碗扣支架，主要布置如下：A、腹板：在梁端 7m 范圍內橫向 0.3m，縱向 0.6m。B、底板和翼緣板：橫向、縱向間距均為 0.6m。C、頂托上部縱向布置 10*15cm 方木作為主梁，縱向與立桿相對應布置，即腹板底橫向間距 0.3m，縱向間距 0.6m。其余均為 0.6m。D、主梁上部橫向 10*10cm

4、分配梁，間距 0.3m。E、支架搭設前需用 37 灰土壓實處理原地面后，采用 C15 混凝土硬化 15cm 作為持力層。（2）連續梁主跨由于地形復雜采用支墩+貝雷梁方式作為上部支撐，主要布置如下：A、在靠近主墩側面布置 2 排直徑 600mm 螺旋鋼管，每排 5 根。在靠近污水渠一側均布置螺旋鋼管，具體布置參看附圖 1。立柱頂部為雙支 I40a 工字鋼作為簡支梁底座。B、貝雷梁使用 16 片。在靠近北側翼緣板部位由于跨度較大，需要增加 2 片貝雷梁。貝雷梁在翼緣板下以 2 片為一組，其他均為 4 片為一組。C、貝雷梁上部橫向布置14a 槽鋼，間距 0.6m。上部縱向鋪設10*10cm 方木在為

5、分配量，間距 0.3*0.3mD、貝雷梁支墩基礎為條形基礎，基礎結構見附圖 22 2、荷載已知條件、荷載已知條件 箱梁尺寸：頂面寬 12m，底板寬 5.4 m，梁高 3.334m，梁長112m。根據設計圖紙，主梁重 900 噸。（1）施工人員，機具、材料荷載：P1=1.2kN/m2（2）砼沖擊及振搗砼時產生的荷載：P2=2kN/m2（3）梁體鋼筋砼自重荷載：P3=26.5kN/m3（4）鋼模板每延米自重荷載：P4=4kN/m碗口支架立桿步距為 1.2m 時，立桿允許荷載為 30KN，軸向應力：N=30KN。梁端部：SI=1.18 m2 （一側翼緣板截面積） ；SII=4.1m2 ；SIII=4

6、.26m2（按照 5.4m 底板計算）梁中部：SI=1.18 m2 （一側翼緣板截面積） ；SII=2.2 m2 （一側腹板截面積） ；SIII=2.91 m2（按照 5.4m 底板計算）2 2、梁端部截面部分支架檢算、梁端部截面部分支架檢算 梁端部荷載分配圖（如圖所示）：a、I 區翼緣板處：g1=1.18126/2.48=12.37kN/m2b、區腹板處：g2=59.88kN/m2c、底板處：g3=32.12kN/m2 d、區荷載組合q=1.2（59.881.78+4+1.2）+1.42=136.94kN/me、區荷載組合q=1.2（32.123.46+4+1.2）+1.42=142.4kN

7、/m（2）區腹板處支架檢算腹板底橫向間距 30cm，縱向間距 60cm。步距按 120cm 計算，則單根立桿受力面積為：0.60.3=0.18 m2單根立桿受壓荷載：136.94/1.780.18=13.85 kN30 kN 符合要求483.5mm 鋼管，A=489mm2；鋼管回轉半徑：I=15.8 mm4按強度驗算：=N/A=13850/489 28.32MPa210MPa，符合要求。 （桿件自重產生的應力很小，可以忽略不計）穩定性驗算 值根據長細比 選取，計算長度：l0=kh上式中 k計算長度附加系數，其值取 1.155。 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數， 取 1. 2 h立桿步

8、距。模板支架立桿的計算長度 l0=1.1551.21.2=1.66m按穩定性計算立桿的受壓應力（步距 120cm）長細比：1 .1058 .1516600Il則軸心受壓件的穩定系數 =0.491=N/A=13850/（0.491*489）=57.68MPa145MPa，符合要求（3）底板間的滿堂支架受力檢算底板間的碗口式腳手架布置按照順橋向間距 60cm，橫橋向間距60cm，橫桿步距 120cm。底板處滿堂支架單根立桿承受壓力大小為：142.2/3.460.36=14.80KN30KN強度檢算：=N/A=14800/48930.27MPa 210MPa，符合要求。 （桿件自重產生的應力很小，可

9、以忽略不計）穩定性驗算模板支架立桿的計算長度 l=1.1551.21.2=1.66m按穩定性計算立桿的受壓應力（步距 120cm）長細比：1 .1058 .1516600Il則軸心受壓件的穩定系數 =0.491=N/A=14800/（0.491*489）=61.64MPa145MPa，符合要求。由于翼緣板處荷載小于底板荷載，根據經驗因此支架也滿足要求，無需驗算。3 3、梁跨中截面部分支架檢算、梁跨中截面部分支架檢算（1）區腹板處支架檢算梁端部荷載分配圖（如圖所示）：a、I 區翼緣板處：g1=12.37kN/m2b、區腹板處：g2=45.76kN/m2c、底板處：g3=16.7kN/m2 d、區

10、荷載組合q=1.2（45.761.25+4+1.2）+1.42=77.68kN/me、區荷載組合q=1.2（16.74.54+4+1.2）+1.42=100.02 kN/m底板間 5.2m 范圍的碗口式腳手架布置按照順橋向間距 60cm，橫橋向間距 60cm，橫桿步距 120cm。因為此處支架布置相同，因此只需驗算腹板處的荷載即可。腹板處滿堂支架單根立桿承受壓力大小為：77.68/1.250.36=22.37kN按強度驗算：=N/A=22370/48945.75MPa 145MPa，符合要求。 （桿件自重產生的應力很小，可以忽略不計）穩定性驗算模板支架立桿的計算長度 l=1.1551.21.2

11、=1.66m按穩定性計算立桿的受壓應力（步距 120cm）長細比：1 .1050Il則軸心受壓件的穩定系數 =0.491=N/A=22370/（0.491489）=93.17MPa=8pa 不符合要求，仍然按照 0.3m 間距布置。4 4、縱橋向分配梁（方木）驗算、縱橋向分配梁（方木）驗算: :縱橋向方木采用 1015cm 方木作為上部荷載的承重梁，由于上部荷載為橫向分配量，驗算是按照集中荷載驗算。(3)間距 0.6m 縱向分配梁（按照梁中部腹板處荷載計算）本施工方案中支架頂頂托上橫橋向分配梁采用 10cm*15cm 方木,間距 0.6m。方木彈性模量 E(N/mm2):10000；方木抗彎強

12、度設計值(N/mm2):13；方木抗剪強度設計值(N/mm2):1.4；方木的間隔距離(mm):600；方木的截面寬度(mm):100；方木的截面高度(mm):150；方木按照簡支梁計算，其慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為W=101515/6=375cm3I=10153/12=2813cm4A=1015=150cm2腹板下則按照跨度為 0.6m 的簡支梁進行計算；支撐方木按照集中荷載簡支梁荷載計算，上部荷載仍按鋼管支架梁端部荷載組合值計算。（1）抗彎承載能力檢算：q=136.94/1.780.60.3=13.847kN M=ql /4=13.8470.6/4=2.08 kN/m=M/w=2

13、.08103/375= 5.55Mpa =8 Mpa（2）抗剪承載能力檢算：Q= q /2=6923.5 kN=3Q/(2A)=36923.5/(2100150)=0.69 N/mm2=1.4 N/mm2 （3）撓度檢算：取撓度f=L/400 =600/400=1.5mmf1=ql3/48EI=13847*6003/（48*10000*2813*10000）=0.23mmf 符合要求5 5、貝雷梁上部橫向槽鋼驗算、貝雷梁上部橫向槽鋼驗算由于貝雷梁橫向之間間距最大達 1m，因此使用14a 槽鋼做為橫梁，間距 0.6m 跨徑 1m。截面特性如下：Ix=564cm4 Wx=80.5cm3 A=18.

14、5m2腹板下荷載組合（箱梁跨中）按照集中荷載驗算，即最不利荷載。P=77.680.6/1.25=37.28KN。M=ql /4=37.280.6/4=5.59kN/m=M/w=5.59103/80.5= 69.4Mpa =145 Mpa（3）抗剪承載能力檢算：Q= q /2=18.64 kN=3Q/(2A)=318640/(21850)=15.11 N/mm2=85 N/mm2 （3）撓度檢算：取撓度f=L/400 =600/400=1.5mmf1=ql3/48EI=37280*6003/（48*2.1*105*103*564*10000）=0.2mmf 符合要求。由于本計算為箱梁跨中計算值，

15、由結果可看出，安全系數比較大，在施工時可把跨中間距變為 70cm，在梁端部變為 40cm。三、三、I40aI40a 鋼梁設計驗算鋼梁設計驗算1 1、雙支工字鋼梁雙支工字鋼梁立柱上部為橫橋向雙支 I40a 工字鋼梁，驗算是按照最大跨徑 3m計算。計算時按照翼緣板、腹板、底板三個區域分配荷載，縱向按照10m 的荷載匯總后，橫向分配到橫向工字鋼上部，工字鋼按照均布荷載計算。本計算按照單根工字鋼計算。翼緣板按照 1m 均布荷載計算，腹板按照 1.5m 均布荷載計算，底板按照 2m 均布荷載計算。I40a工字鋼截面特性： Ix= 21720 cm4Wx = 1090 cm3A= 86.1 cm2荷載分配

16、：翼緣板：45.8510/1=458.5KN/m腹板：77.6810/1.5=517.9KN/m底板：100.0210/2=500.1KN/m由邁達斯結構計算軟件計算如下：（1）抗彎承載力驗算：由上圖可知最大彎矩 M=164.27KN.m,則 =M/w=164.27103/1090= 150.71 Mpa =205pa。符合要求。 （具體分析數據見附表）（2）撓度驗算 由上圖可知最大位移發生在底板下立柱兩側，撓度控制值：f=L/400 =7.5mm，f1=1.19mmf=7.5 符合要求。（3）剪力驗算 由圖可知最大剪力: Q= 468.24KN/m,=3Q/(2A)=3468.24103/(

17、286.1100)=81.57N/mm2=85 N/mm2 ,符合要求。（4）立柱承載力驗算螺旋鋼管截面特性如下：圓管 630*8Wx(cm3)： 2400.39 ix(cm)： 21.993 A(cm2)： 156.326有上圖可知最大反力在底板下立柱，N=936.48KN，強度：=N/A=936.48103/156.32610-4=59.9MPa140MPa,符合要求。穩定性：按穩定性計算鋼管立柱的受壓應力（步距按 10m 計算）長細比：74.4818.205100000Il查表得軸心受壓件的穩定系數 =0.876=N/A=936.48103/（0.876156.32610-4）=68.3

18、MPa140MPa，符合要求。由計算可知如果施工按照一根 I40a 工字鋼風險較大，實際施工時按照雙支工字鋼施工。四、基礎驗算四、基礎驗算本處基礎經現場測定承載力，0-30cm 為 140kpa，30-60cm160kpa，挖出地表 30cm 后使用 37 灰土壓實并硬化地面后承載力可達 230Kpa。1、碗口支架立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 根據計算公式：=N腳手架立桿傳至基礎頂面的軸心力，22KN；Ad立桿基礎的計算底面積，Ad=0.60.6=0.36m2；K腳手架地基承載力調整系數，因有 15cm 厚 C20 砼墊層，取1.0；fak地基承載力特征值，230KPa；fakdKN

19、A求得：=61KPaKfak=230KPa（可） 2、條形基礎支墩驗算按照底板下最大荷載驗算，即 N=936.48KN 根據以上公式：=936.48/4.8=195Kfak=230KPa（可）五、貝雷梁的設計驗算：五、貝雷梁的設計驗算：1、貝雷梁標準布置：翼緣板：雙排單層腹板：四排單層底板：四排單層在圖示 10#-17#立柱之間翼緣板按照四排單層布置2、驗算見附表 2附表 1：貝雷梁驗算數據表附表 2：貝雷片參數表附表 3：I40 工字鋼各斷面驗算數據表附表 1：貝雷計算表（梁中）部位砼主荷載（KN/m2)寬度材料（KN/m2)振搗（KN/m2)模板（KN/m)荷載q（KN/m)跨度（m）彎矩

20、M(KN.m)剪力（KN）計算片數（單排單層） 理論片數計劃片數單層擾度 f(mm)控制擾度(f)001.224 00.00 0.00 0.00 0翼緣板00000000.00 0.00 0.00 012.372.481.22445.85 202292.66 458.53 26.26 5012.372.481.22445.85 192069.12 435.60 2.62 3446.22 47.512.372.481.22445.85 181857.05 412.68 4512.372.481.22445.85 171656.44 389.75 2.10 3429.62 42.512.372.4

21、81.22445.85 161467.30 366.82 4012.372.481.22445.85 151289.62 343.90 37.512.372.481.22445.85 141123.40 320.97 3512.372.481.22445.85 13968.65 298.05 1.20 2216.21 32.512.372.481.22445.85 12825.36 275.12 2211.77 3012.372.481.22445.85 10573.16 229.27 125.67 25腹板45.761.251.22477.68 203884.00 776.80 5045.7

22、61.251.22477.68 193505.31 737.96 47.545.761.251.22477.68 183146.04 699.12 4545.761.251.22477.68 172806.19 660.28 3.56 4540.15 42.545.761.251.22477.68 162485.76 621.44 4045.761.251.22477.68 152184.75 582.60 2.77 3430.42 37.545.761.251.22477.68 141903.16 543.76 3545.761.251.22477.68 131640.99 504.92 2

23、.05 3417.16 32.545.761.251.22477.68 121398.24 466.08 3045.761.251.22477.68 10971.00 388.40 2516.74.541.224100.02 205001.08 1000.22 5016.74.541.224100.02 194513.47 950.21 47.516.74.541.224100.02 184050.87 900.19 4516.74.541.224100.02 173613.28 850.18 42.516.74.541.224100.02 163200.69 800.17 4016.74.5

24、41.224100.02 152813.11 750.16 37.516.74.541.224100.02 142450.53 700.15 3516.74.541.224100.02 132112.96 650.14 2.68 3422.10 32.516.74.541.224100.02 121800.39 600.13 30底板16.74.541.224100.02 101250.27 500.11 25貝雷計算表（梁端）部位砼主荷載（KN/m2)寬度材料（KN/m2)振搗（KN/m2)模板（KN/m)荷載q（KN/m)跨度（m）彎矩 M(KN.m)剪力（KN）擾度 f(mm)翼緣板0.

25、00 0.00 0.00 12.372.481.22445.85 202292.66 458.53 6.60 12.372.481.22445.85 192069.12 435.60 5.37 12.372.481.22445.85 181857.05 412.68 4.33 12.372.481.22445.85 171656.44 389.75 3.44 12.372.481.22445.85 161467.30 366.82 2.70 12.372.481.22445.85 151289.62 343.90 2.09 12.372.481.22445.85 141123.40 320.9

26、7 1.58 12.372.481.22445.85 13968.65 298.05 1.18 12.372.481.22445.85 12825.36 275.12 0.86 12.372.481.22445.85 10573.16 229.27 腹板59.881.781.2524136.94 206847.18 1369.44 19.71 59.881.781.2524136.94 196179.58 1300.96 16.05 59.881.781.2524136.94 185546.22 1232.49 12.93 59.881.781.2524136.94 174947.09 116

27、4.02 10.29 59.881.781.2524136.94 164382.20 1095.55 8.07 59.881.781.2524136.94 153851.54 1027.08 6.23 59.881.781.2524136.94 143355.12 958.61 4.73 59.881.781.2524136.94 132892.94 890.13 3.52 59.881.781.2524136.94 122464.99 821.66 2.55 59.881.781.2524136.94 101711.80 684.72 59.881.781.2524136.94 91386.

28、55 616.25 32.123.464.5424142.40 207120.11 1424.02 20.49 32.123.464.5424142.40 196425.90 1352.82 16.69 32.123.464.5424142.40 185767.29 1281.62 13.44 32.123.464.5424142.40 175144.28 1210.42 10.70 32.123.464.5424142.40 164556.87 1139.22 8.39 32.123.464.5424142.40 154005.06 1068.02 6.48 底板32.123.464.542

29、4142.40 143488.85 996.82 4.92 32.123.464.5424142.40 133008.25 925.61 3.66 32.123.464.5424142.40 122563.24 854.41 2.66 32.123.464.5424142.40 101780.03 712.01 1.28 32.123.464.5424142.40 91441.82 640.81 0.84 附表 2：附表 3：支點反力數據表節點FX (kN)FY (kN)FZ (kN)MX (kN*m)MY (kN*m)MZ (kN*m)200454.579091000800553.64025

30、20001500936.4813120002200553.6402520002800454.579091000反力合力FX (kN)FY (kN)FZ (kN)002952.92工字鋼各截面位移數據表節點DX (m)DY (m)DZ (m)RX (rad)RY (rad)RZ (rad)100-0.0003880-0.00049020000-0.000280300-0.0001030-0.000060400-0.0000750-0.0000280500-0.00006800.00002606000000700-0.00009300.0001010800000.0004350900-0.00055600.0006910100000001100-0.00091700.00053701200-0.00115800.00020801300-0.001190-0.00029601400-0.0007710-0.0007460150000001600-0.00077100.00074601700-0.0011900.00029601800-0.0011580-0.00020801900-0.0009170-0.0005370200000002100-0.0005560-0.0006910220000-0.00043502300-0