1、電焊工職業(yè)技能鑒定試題（高級工）（下冊）理論知識一、 選擇題1、鑄鐵是含碳量w（C）( )的鐵碳合金，并含有雜質。 （A）0.6% (B)2.11% (C)0.30%0.60% (D)1.30%2、球墨鑄鐵中碳以（ ）形式存在，因此強度和塑性都較好。 （A）片狀石墨 （B）滲碳體 （C）球狀石墨 （D）團絮狀石墨3、在相同含碳量的條件下，可鍛鑄鐵與白口鑄鐵相比較，可鍛鑄鐵（ ）。 （A）硬度高 （B）塑性好 （C）韌性差 （D）可焊性差4、在相同基體的情況下，球墨鑄件的強度和塑性在所有鑄件中是（ ）。 （A）最好的 （B）最差的 （C）較好的 （D）較差的5、超硬鋁是在硬鋁中加入（ ）元素組成

2、的四元素系合金。 （A）硅 （B）鋅 （C）碳 （D）鉻6、目前工業(yè)上應用最廣泛的鑄造鋁合金是（ ）。 （A）鋁硅系 （B）鋁銅系 （C）鋁鎂系 （D）鋁鋅系7、工業(yè)純鋁的導熱性為低碳鋼的（ ）。 （A）2倍 （B）5倍 （C）7倍 （D）9倍8、工業(yè)純鋁的線膨脹系數(shù)約為低碳鋼的（ ）。 （A）2倍 （B）4倍 （C）6倍 （D）8倍9、黃銅是指由銅和（ ）組成的二元合金。 （A）硅 （B）鎳 （C）鋅 （D）錫10、紫銅是指W（Cn）不低于99.5%的工業(yè)純銅，表面呈（ ）。 （A）淡黃色 （B）紫紅色 （C）鋅 （D）錫11、鉛元素的加入是為了改善黃銅的（ ）性能。（A）焊接 （B0耐磨

3、（C）導熱 （D）切削12、青銅的強度和（ ）比紫銅高得多。（A）耐磨性 （B）塑性 （C）韌性 （D）抗蝕性13、銅的線膨脹系數(shù)比鐵大（ ）。（A）10% （B）20% （C）30% （D）40%14、在所有的鈦合金中，用量最大的是（ ）。（A）TC4 （B）工業(yè)純鈦 （C）TA7 （D）TB215、屬于型鈦合金的鈦合金牌號是（ ）。（A）TA2 （B）TA7 （C）TB2 （D）TC416、一般情況下，（ ）鈦合金不能熱強化處理，必要時可進行退火處理，以消除應力。（A）a型 （B）型 （C）a+型 （D）工業(yè)純鈦17、元素（ ）會使鈦合金脆化，并且對于工業(yè)純鈦及a型鈦合金的脆化作用明顯大于

4、a型和型鈦合金。（A）碳 （B）氫 （C）氧 （D）氮18、鈦合金的最大優(yōu)點是（ ）。（A）比強度大 （B）焊接性好 （C）工藝性好 （D）耐腐蝕性強19、奧氏體系復合鋼板是指覆層為奧氏體不銹鋼，基層為（ ）的復合鋼板。（A）馬氏體-鐵素體鋼 （B）低合金鋼（C）珠光體鋼 （D）碳鋼20、在異種金屬的焊接中最常見的是（ ）焊接。（A）異種有色金屬 （B）異種鋼 （C）鋼與有色金屬 （D）鋼與鑄鐵21、金屬材料按線膨脹系數(shù)由大到小順序排列的是（ ）。（A）銅、鋁、不銹鋼 （B）鋁、銅、不銹鋼、碳鋼（C）鋁、銅、碳鋼、不銹鋼 （D）銅、鋁、碳鋼、不銹鋼22、鋁、銅、鈦、碳鋼四種金屬材料中，熔點最高

5、的是（ ）。（A）鋁 （B）銅 （C）鈦 （D）碳鋼23、星接三相對稱負載電路中，相電壓與線電壓之間的關系是（ ）。（A）U線 = 3 U相 （B）U相 = 3 U線 （C）U相 =U線 （D）U相 = 2U線24、角接三相對稱負載電路中，相電流與線電流之間的關系是（ ）。（A）I線=3 I相 （B）I相 =3 I線 （C）I相 =I線 （D）I相 =2I線25、負載作星形連接的三相電路中，通過中性的電流等于（ ）。（A）零 （B）各相負載電流的代數(shù)和（C）三倍相電流 （D）各相負載電流的向量和26、在交流電路中，三相負載消耗的總功率與各相負載消耗的功率之間的關系是（ ）。（A）I/P=I P

6、U+ I PV +I PW （B）I/P=I PU+ I PV +I PW（C）P=PU+ PV +PW （D）P=（PU+PV +PW）3 27、相同電壓下，負載作三角形連接時的有功功率是星形連接有功功率的（ ）。（A）3倍 （B）1/3倍 （C）3倍 （D）1倍28、三相異步電動機的啟動轉矩與（ ）成正比。（A）電流 （B）電壓 （C）電流的二次方 （D）電壓的二次方29、一臺三相異步電動機，其銘牌上標明額定電壓為220/380V，其接法應是（ ）。（A）Y/ (B)/Y (C)/ (D)Y/Y30、為滿足供電的可靠性，要求電力系統(tǒng)至少具備的容量為（ ）。（A）5%10% （B）10%15

7、% （C）15%20% （D）20%30%31、提高電網(wǎng)功率因數(shù)是為（ ）。（A）增大視有功率 （B）減少有功功率（C）增大無功電能消耗 （D）減少無功電能消耗32、調整電力負荷，不能（ ）。（A）提高供電的可靠性 （B）提高電能質量（C）提高電網(wǎng)輸送能力 （D）保證供電的合理性33、EZNi1焊條的焊芯成分是（ ）。（A）純鎳 （B）鎳鐵 （C）鎳銅 （D）鎳鐵銅34、鑄鐵焊條型號EZCQ中的“Q”表示（ ）。（A）熔敷金屬中主要元素為碳 （B）焊條用于鑄鐵焊接（C）熔敷金屬類型為鑄鐵 （D）熔敷金屬中含有球化劑35、鑄鐵焊絲型號RZCH中的“H”表示（ ）。（A）焊絲 （B）熔敷金屬中含有

8、合金元素（C）熔敷金屬類型為鑄鐵 （D）焊絲用于鑄鐵焊接36、灰鑄鐵采用焊條電弧焊焊接，當要求焊縫與母材同質時，應采用（ ）焊條。（A）EZNi-1 （B）EZC （C）EZV （D）EZNiFe-137、國內在焊條電弧焊焊補鑄鐵的實踐中總結出冷焊法、熱焊法、半熱焊法和不預熱焊法等方法，其中采用非鑄鐵型焊條的是（ ）。（A）冷焊法 （B）熱焊法 （C）半熱焊法 （D）不預熱焊法38、灰口鑄鐵釬焊時所用焊料一般為（ ）焊料。（A）銀粉 （B）錫粉 （C）黃銅 （D）鉛粉39、鋁及鋁合金焊條是根據(jù)（ ）分類來表示型號的。（A）熔敷金屬的化學成分（B）焊態(tài)的焊縫力學性能及焊芯的化學成分（C）藥皮類型

9、（D）熔敷金屬的抗拉強度40、HS401、SAICu、HSCuSi、ER50-2四種焊絲牌號屬于銅合金焊絲牌號的是（ ）。（A）HS401 （B）SAICu （C）HSCuSi （D）ER50-241、鋁及鋁合金焊絲中，（ ）是通用焊絲，可焊接除鋁鎂合金以外的鋁合金。（A）純鋁焊絲 （B）鋁硅合金焊絲 （C）鋁錳合金焊絲 （D）鋁鎂合金焊絲42、銅及銅合金焊條的焊芯，采用氬弧焊用的標準焊絲，成分與被焊材料相對應，藥皮大多采用（ ）配方。（A）鈦鈣型 （B）低氫型 （C）氧化鐵型 （D）石墨型43、正確選擇（ ）是異種鋼焊接時保證接頭質量和性能的關鍵。（A）焊接方法 （B）焊接工藝 （C）焊接結

10、構 （D）焊接材料44、奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接，為克服珠光體鋼對焊縫的稀釋作用，使焊縫金屬得到組織基本上是奧氏體，應優(yōu)先選用含（ ）量高的焊接材料。（A）鉻 （B）鎳 （C）碳 （D）鉬45、不銹鐵復合鋼板焊接，為了防止基體碳素鋼對不銹鋼熔敷金屬產(chǎn)生稀釋作用，建議對過渡層的焊接選用（ ）。（A）相應強度等級的結構鋼焊條 （B）鉻、鎳含量較高的奧氏體不銹鋼焊條（C）相應成分的奧氏體不銹鋼焊條 （D）相應成分的結構鋼焊條46、一般計算時，厚藥皮焊條質量系數(shù)取（ ）左右。（A）0.5 （B）0.3 （C）0.15 （D）0.0547、不開坡口的單面焊對接焊縫，當余高為h，焊縫寬度為c，板厚為，間

11、隙為b時，焊縫金屬橫截面面積計算公式為（ ）。（A）A=b+2/3hc （B）A=b+1/3hc（C）A=b+1/2hc （D）A=b+4/3hc48、在概略計算中，焊劑消耗量為焊絲消耗量的（ ）。（A）34倍 （B）23倍 （C）0.81.2倍 （D）0.50.6倍49、埋弧自動焊時，當焊絲消耗量為1000kg時，焊劑消耗量的估計值應是（ ）。（A）300400kg （B）100200kg （C）50100kg （D）8001200kg50、鑄鐵半熱焊預熱溫度在（ B ）左右。（A）600700 （B）400 (C)250 (D)15051、對于工件壁厚大于15mm的鑄鐵件，最好（ C ）坡

12、口。（A）開V形 （B）開U形 （C）開X形 （D）不開52、鑄鐵熱焊時，小而淺的缺陷坡口要予以擴大，面積須大于（ B ）。（A）5cm2 （B） 8cm2 （C）10cm2 （D）12cm253、鋁及鋁合金試件焊前機械清理時，不宜使用（ C ）。（A）不銹鋼絲刷 （B）細鋼絲刷 （C）砂輪 （D）刮刀54、裝配強化狀態(tài)的鋁材零件時，夾具材料可選用（ C ），以增大散熱速度，緩解熱影響區(qū)軟化及熱裂傾向。（A）碳鋼 （B）不銹鋼 （C）鋁或鋁合金 （D）石墨55、銅及銅合金焊接時，為獲得成型均勻的焊縫，應盡量采用（ D ）。（A）搭接接頭 （B）T形接頭 （C）角接接頭 （D）對接接頭56、對于

13、珠光體、貝氏體、馬氏體等異種鋼焊接，預熱方法與溫度按（ A ）鋼種確定。（A）淬火裂紋傾向較大的 （B）淬火裂紋傾向較小的（C）熔點較低的 （D）熔點較高的57、異種鋼焊接時，確定坡口角度的主要依據(jù)除母板厚度外還有（ C ）。（A）母材成分 （B）異種鋼物理性能差異（C）熔合比 （D）焊接工藝參數(shù)58、新的交流弧焊機在使用前，應檢查接線是否正確和是否牢固可靠，其二次線圈的絕緣電阻應不小于（ A ）。（A）0.5M （B）1M （C）2M （D）5M59、交流弧焊機焊接電纜加長時，其電壓降應不大于（ B ）。（A）2V （B）4V （C）5V （D）8V60、交流弧焊機應保證已調好的焊接電流，使

14、因線圈發(fā)熱或調節(jié)裝置的蠕動而引起的變化不超過（ C ）。（A）±1% （B）±3% （C）±5% （D）±10%61、交流弧焊變壓器焊接電流的細調節(jié)，是通過弧焊變壓器側面的旋轉手柄來改變活動鐵心的位置得以實現(xiàn)的，當手柄逆時針旋轉時，活動鐵心向外移動則（ A ）。（A）漏磁減少，焊接電流增加 （B）漏磁減少，焊接電流減少（C）漏磁增加，焊接電流增加 （D）漏磁增加，焊接電流減少62、硅弧焊整流器一次繞組與二次繞組之間的絕緣電阻為（ B ）。（A）0.5M （B）1M （C）2M （D）5M63、硅弧焊整流器的最小焊接電流應不大于焊接電流的20%，最大焊接電

15、流應（ B ）。（A）不大于額定焊接電流 （B）不大于額定焊接電流（C）不大于額定焊接電流的120% （D）不小于額定焊接電流的120%64、硅弧焊整流器在其中電流調節(jié)范圍內，其焊接電流與相應工作電壓的關系應符合（A）。其中，U為工作電壓（V）；I為焊接電流（A）。（A）U=200.04I （B）U=140.05I（C）U=200.05I （D）U=140.04I65、埋弧焊機的空載電流不得超過額定電流的（ C ）。（A）3% （B）5% （C）10% （D）20%66、埋弧焊機和電源網(wǎng)絡無聯(lián)系的控制線路對地的絕緣電阻應不低于（ A ）（A）0.4M （B）0.5M （C）1M （D）2M67

16、、手工鎢極氬弧焊機焊炬的控制電路電壓在交流時不應超過（ A ）。（A）36V （B）40V （C）48V （D）50V68、手工鎢極氬弧焊機與主回路有聯(lián)系的回路，對機殼之間的絕緣電阻應不小于（B ）。（A）0.5M （B）1M （C）2M （D）5M69、手工鎢極氬弧焊機的控制系統(tǒng)應具有提前送氬氣的功能，其時間范圍不小于（A ）。（A）3s （B）10s （C）30s （D）1min70、熔化極氣體保護焊機絕緣介電強度試驗時，一次側對機殼對機殼及線圈相互間電壓應為（ A ）。（A）2000V （B）1500V （C）600V （D）100V+2倍額定電壓71、熔化極氣體保護焊機與人體易于接觸的

17、控制電路，直流電壓不超過（ C ）。（A）36V （B）40V （C）48V （D）50V72、灰口鑄鐵在一般電弧冷焊情況下，焊縫主要為（ B ）組織。（A）灰口鑄鐵 （B）白口鑄鐵 （C）可鍛鑄鐵 （D）球墨鑄鐵73、鑄鐵焊接裂紋一般為冷裂紋，產(chǎn)生溫度在（B ）以下，產(chǎn)生部位為焊縫或熱影響區(qū)。（A）600 （B）400 （C）250 （D）15074、球墨鑄鐵常用元素鎂作球化劑，但鎂是阻礙石墨化的元素，所以焊接時（ B ）現(xiàn)象比灰鑄鐵更嚴重。（A）熱裂紋 （B）白口 （C）冷裂紋 （D）脆化75、鑄鐵采用電弧半熱焊法時，300400的預熱可有效防止熱影響區(qū)產(chǎn)生（ D ）。（A）白口組織 （B

18、）冷裂紋 （C）滲碳體 （D）馬氏體76、鑄鐵電弧熱焊時，可采用直徑（ D ）的鑄鐵芯焊條，配合采用大電流可加快焊補速度，提高生產(chǎn)效率。（A）3.2mm (B)2.5mm (C)4mm (D)6mm77、灰鑄鐵電弧熱焊法采用直徑6mm的焊條，其焊接電流應選擇（D ）。（A）100120A （B）120180A （C）180240A （D）240300A78、灰鑄鐵電弧熱焊時，焊接電流可按焊條直徑的（ C ）選用（焊接電流單位為A，焊條直徑單位為mm）。（A）2030倍 （B）3065倍 （C）4050倍 （D）5065倍79、用加熱減應區(qū)法氣焊鑄鐵，補焊成敗的關鍵是正確選擇（ B ）。（A）焊

19、接材料 （B）焊接減應區(qū) （C）焊接方法 （D）焊接工藝80、灰口鑄鐵釬焊后，焊縫的組織為（ D ）。（A）鑄鐵 （B）碳素鋼 （C）合金鋼 （D）有色金屬81、球墨鑄鐵電弧冷焊，當施工環(huán)境氣溫低且焊件大時，焊前需預熱至（ B ）。（A）50 （B）100200 （C）400 （D）60070082、對球墨鑄鐵采用焊條電弧焊焊補時，應保持弧長（ A ）。（A）與焊芯直徑相近 （B）為2倍焊芯直徑左右（C）34mm （D）盡量短83、對灰鑄鐵進行電弧冷焊時，采用錘擊焊縫方法的主要目的是（ C ）.（A）防止熱裂紋 （B）防止冷裂紋 （C）防止熱應力裂紋 （D）減小變形84、焊接灰鑄鐵時加速冷卻焊

20、縫的目的是（ B ）。（A）減小焊件變形 （B）防止焊縫剝離 （C）避免熔池過熱（D）防止熱裂紋85、鑄鐵焊焊接接頭易產(chǎn)生白口組織的原因是（ A ）。（A）石墨化元素不足，冷卻速度快 （B）采用了非鑄鐵型焊材（C）焊縫過熱，發(fā)生組織轉變 （D）焊接過程受熱不均勻86、鋁及鋁合金焊接時，焊縫金屬和近縫區(qū)均可發(fā)現(xiàn)裂紋，最常見的是（ B ）。（A）冷裂紋 （B）熱裂紋 （C）弧坑裂紋 （D）表面裂紋87、鋁及鋁合金焊接時，產(chǎn)生的氣孔主要是（C ）氣孔。（A）N2 (B)CO （C）H2 （D）Ar88、焊接熱處理強化鋁合金時，易產(chǎn)生（ A ）裂紋。（A）熱 （B）冷 （C）再熱 （D）層狀撕裂89、

21、焊接鋁及鋁合金較完備的焊接方法是（ D ）。（A）焊條電弧焊 （B）CO2氣體保護焊 （C）氣焊 （D）氬弧焊90、對于厚度8mm的鋁及鋁合金中厚板，常用的焊接方法是（ D ）。（A）焊條電弧焊 （B）氣焊 （C）鎢極氬弧焊 （D）熔化極氬弧焊91、鋁及鋁合金的手工鎢極氬弧焊一般采用（ C ）電源。（A）直流正接 （B）交流或直流正接 （C）交流 （D）直流反接92、對純鋁及非熱處理強化鋁合金采用手工鎢極氬弧焊，其焊縫及接頭的力學性能可達到基體金屬的（ C ）。（A）50% （B）80% （C）90% （D）100%93、對鋁及鋁合金進行直流鎢極氬弧焊接時，不應使用直流正接，其主要原因是（ D

22、 ）。（A）氣體保護差 （B）避免鎢極損耗過大（C）飛濺大 （D）沒用陰極破碎作用94、鋁在焊接過程中，氧化鋁薄膜會阻礙金屬之間的良好結合，并易造成（ C ）。（A）冷裂紋 （B）氣孔 （C）夾渣 （D）熱裂紋95、鋁及其合金熔焊時，（ B ）是產(chǎn)生氣孔的主要原因。（A）氧 （B）氫 （C）氮 （D）保護氣體96、銅及其合金焊接時，在焊縫及近縫區(qū)可能產(chǎn)生裂紋，其中最常見的是（B ）。（A）冷裂紋 （B）熱裂紋 （C）表面裂紋 （D）弧坑裂紋97、熔焊焊接銅合金時，氣孔出現(xiàn)的傾向比低碳鋼（ D ）。（A）稍低 （B）低很多 （C）稍高 （D）嚴重得多98、純銅手工鎢極氬弧焊時，為減少電極燒損，保

23、證電極穩(wěn)定和有足夠的熔深，通常采用（ A ）。（A）直流正接 （B）直流反接 （C）交流或直流反接 （D）交流99、紫銅鎢極氬弧焊當壁厚大于3mm時，焊前應對坡口兩側150mm范圍內進行均勻預熱，預熱溫度應為（ C ）。（A）50100 （B）150200 （C）350550 （D）700900100、黃銅因（ A ）含量比較高，焊接時會產(chǎn)生嚴重煙霧，損害焊工健康。（A）鋅 （B）錫 （C）鋁 （D）硅101、黃銅焊后應進行熱處理，熱處理加熱范圍以焊縫中心為基準，每側不應小于焊縫寬度的（ D ）倍。（A）0.5 （B）1 （C）2 （D）3102、銅及其合金焊接時，避免焊縫出現(xiàn)氣孔的最基本、最

24、有效的工藝措施是（A ）。（A）焊前嚴格預熱處理 （B）選擇正確的焊接工藝（C）正確選擇焊接材料 （D）選擇正確的焊接方法103、為了減小焊接內應力，防止出現(xiàn)裂紋、氣孔等缺陷，紫銅氣焊時一般需要（ B ）。（A）焊后熱處理 （B）焊前預熱（C）用焊絲端攪動熔池 （D）焊后鍾擊104、用氮氣作保護氣體焊接銅時，熔池金屬流動性降低，焊縫易產(chǎn)生（ C ）。（A）裂紋 （B）夾渣 （C）氣孔 （D）未焊縫105、在所有鈦合金中，a型鈦合金的焊接性（ A ）。（A）最好 （B）較好 （C）一般 （D）最差106、溶解于鈦中的氫在320時會和鈦發(fā)生共析轉變，析出TiH2,使金屬的塑性和韌性降低，同時發(fā)生體

25、積膨脹而產(chǎn)生較大的應力，結果導致產(chǎn)生（A ）。（A）冷裂紋 （B）熱裂紋 （C）再熱裂紋 （D）軟化107、用手工鎢極氬弧焊焊接工業(yè)純鈦，當板厚為34mm時，宜選用直徑為（ A ）的鎢極。（A）2.0mm (B)2.4mm （C）3.0mm （D）3.5mm108、目前，鈦及鈦合金焊接中，應用最廣泛的方法是（ C ）。（A）焊條電弧焊 （B）熔化極氬弧焊 （C）鎢極氬弧焊 （D）等離子焊109、工業(yè)鈍鈦焊接時，應對處于（ D ）以上的熔池后焊縫后部焊縫及熱影響區(qū)采取相應的保護措施。（A）50 （B）100 （C）200 （D）400110、鈦合金焊接時，熱影響區(qū)可能出現(xiàn)延遲裂紋，這主要與（B

26、）有關。（A）氧 （B）氫 （C）氮 （D）表面污垢111、異種金屬焊接時，當被焊金屬的電磁性能相差很大時，焊縫的（ A ）。（A）成形不良 （B）夾渣增多 （C）力學性能變差 （D）氣孔增多112、當兩種被焊金屬的導熱性能和比熱容不同時，會改變焊接時（ B ）的分布。（A）化學成分 （B）溫度場 （C）電流 （D）電壓113、當兩種被焊金屬的線膨脹系數(shù)相差很大時，焊接過程中會產(chǎn)生很大的（ C ）。（A）氣孔 （B）裂紋 （C）熱應力 （D）夾渣114、異種金屬焊接應用較多的是（ A ）。（A）熔焊 （B）壓焊 （C）釬焊 （D）擴散焊115、異種鋼焊接時，選擇工藝參數(shù)主要考慮的原則是（ A

27、）。（A）減小熔合比 （B）增大熔合比 （C）焊接效率高 （D）焊接成本低116、異種鋼焊接時，工藝一般選用（ A ）。（A）大直徑焊條和小電流，快速焊 （B）大直徑焊條和小電流，焊速稍慢（C）小直徑焊條和小電流，快速焊 （D）大直徑焊條和大電流，快速焊117、低碳鋼與低合金結構鋼焊接時，要求焊縫金屬的（ A ）。（A）強度不低于低碳鋼，塑性和韌性不低于合金結構鋼（B）強度低于低碳鋼，塑性和韌性低于合金結構鋼（C）強度低于低碳鋼，塑性和韌性不低于合金結構鋼（D）強度大于低碳鋼，塑性和韌性低于合金結構鋼118、低碳鋼與低合金結構焊接時，焊接材料選擇的原則是（D ）。（A）強度低于低碳鋼（B）塑性

28、高于低合金結構鋼（C）韌性不低于被焊鋼種的最低值（D）強度、塑性和韌性均不低于被焊鋼種的最低值119、低合金結構鋼與低碳鋼焊接時，為了減少焊接接頭熱影響區(qū)的淬硬傾向和消除冷裂紋，可用（ C ）。（A）較小的焊接電流，較大的焊接速度 （B）較大的焊接電流，較大的焊接速度（C）較大的焊接電流，較小的焊接速度 （D）較小的焊接電流，較小的焊接速度120、奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時應選擇（ C ）型的焊接材料。（A）珠光體耐熱鋼 （B）W（Ni）12%的奧氏體不銹鋼（C）W（Ni）12%的奧氏體不銹鋼 （D）低碳鋼121、奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，熔合比應（C ）。（A）適當增加 （B）適當

29、減小 （C）盡量小 （D）盡量大122、奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，為了減小熔合比，應盡量使用（ B ）焊接。（A）大電流、高電壓 （B）小電流、高電壓（C）大電流、低電壓 （D）小電流、低電壓123、奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，在（ A ）會形成脫碳區(qū)。（A）熔合區(qū)的珠光體母材上 （B）熔合區(qū)的奧氏體母材上（C）焊縫中心 （D）回火區(qū)124、珠光體鋼與奧氏體鋼焊接時，焊縫金屬受到母材金屬的稀釋作用，往往會在過渡區(qū)產(chǎn)生脆性的（ D ）組織。（A）碳化物 （B）硫化物 （C）貝氏體 （D）馬氏體125、對基層為碳鋼，覆層為不銹鋼的不銹復合板進行定位焊時，宜選用（ A ）焊條。（A）碳鋼 （B

30、）鎳基 （C）鋁 （D）銅126、焊接不銹鋼復合鋼板過渡時，一般用（ C ）方法進行。（A）CO2氣體保護焊 （B）氧-乙炔焊接（C）焊條電弧焊 （D）埋弧自動焊127、采用結構鋼焊條焊接不銹鋼復合鋼板基層時，焊縫金屬熔化了部分覆層不銹鋼板,所以焊縫金屬（ ）。（A）硬度下降 （B）脆性提高 （C）塑性提高 （D）裂紋傾向減小128、奧氏體不銹鋼與鐵素體鋼焊接時，應選用的焊條是（ ）。（A）E308-15 （B）E309-16 （C）E316L-16 （D）E310-16129、奧氏體不銹鋼與鐵素體鋼的焊接接頭中，（ ）不僅是低溫沖擊韌度的低值區(qū)，而且往往是裂紋起始和延展的區(qū)帶。（A）脫碳帶

31、（B）增碳帶 （C）合金濃度緩降帶 （D）細粒珠光體帶130、珠光體耐熱鋼與低碳鋼焊接時，采用低碳鋼焊接材料，焊后經(jīng)過熱處理，焊接接頭具用較高的（ ）。（A）沖擊韌性 （B）強度 （C）硬度 （D）耐腐蝕性131、珠光體耐熱鋼與低合金結構鋼焊接時的主要問題是，在焊接接頭的熱影響區(qū)或未熔合區(qū)易產(chǎn)生（ ）。（A）冷裂紋 （B）熱裂紋 （C）氣孔 （D）再熱裂紋132、鑄鐵與低碳鋼焊接時的主要困難是（ ）。（A）易產(chǎn)生白口組織 （B）易產(chǎn)生氣孔（C）易產(chǎn)生夾渣 （D）易產(chǎn)生奧氏體組織133、鑄鐵與低碳鋼焊接時，應采用（ ）。（A）大電流、短道焊 （B）小電流、快速焊（C）大電流、快速焊 （D）大的熱

32、輸入134、碳鋼和灰口鑄鐵對接焊縫冷焊時，應先在灰品鑄鐵側，用（ ）焊條堆焊一層過渡層。（A）EZC （B）EZNiFe-1 （C）EZNiCu-1 （D）E5015135、鋼與鋁及鋁合金采用鎢極氬弧焊方法焊接時，應將鋼的一側加工成70°坡口，且鍍上活化層，這樣可提高焊接接頭的強度。一般對低碳鋼及低合金鋼表面鍍（ ）。（A）鋁 （B）鋅 （C）錫 （D）銅136、鋼與鋁的鎢極氬弧焊采用（ ）可形成優(yōu)質接頭。（A）鋁鎂合金焊絲 （B）含少量硅的純鋁焊絲（C）硅青銅焊絲 （D）鋁錳合金焊絲137、鋼與銅及其合金焊接時的主要問題是（ ）。（A）焊縫中易產(chǎn)生夾渣 （B）焊縫及熔合區(qū)內易產(chǎn)生裂

33、紋（C）焊縫中易產(chǎn)生氣孔 （D）焊縫中易產(chǎn)生白點138、紫銅與低碳鋼焊接時，為了保證焊縫有較好的抗裂性能，焊縫中鐵含量W（Fe）應控制在（ ）為佳。（A）0.2%1.1% （B）10%60% （C）60%80% （D）80%90%139、奧氏體不銹鋼與銅及其合金焊接時，宜采用（ ）作填充材料。（A）奧氏體不銹鋼 （B）銅或銅合金 （C）純鎳 （D）鋁或鋁合金140、不影響金屬工藝焊接性的因素是（ ）。（A）材料本身所固有的性能 （B）焊接方法（C）焊接材料 （D）工藝措施141、焊接性試驗方法中不屬于自拘束試驗的是（ ）。（A）斜Y坡口焊接裂紋試驗 （B）搭接接頭焊接裂紋試驗（C）T形接頭焊接

34、裂紋試驗 （D）插銷試驗142、斜Y坡口焊接裂紋試驗時，焊后試件需放置（ ）后，才能做裂縫檢驗。（A）12h （B）24h （C）48h （D）60h143、對于斜Y坡口焊接裂紋試驗的試件，應在兩側焊拘束焊縫處開（ ）坡口。（A）X形 （B）Y形 （C）斜Y形 （D）U形144、斜Y坡口焊接裂紋試驗所用焊條的直徑是（ ）。（A）2.5mm （B）3.2mm （C）4.0mm （D）5.0mm145、做插銷試驗時，一般在低板上開4個直徑為（ ）的孔，以供其4次試驗用。（A）4mm （B）6mm （C）8mm （D）15mm146、試件經(jīng)預熱后進行插銷實驗時，要保持載荷（ ）。（A）6h （B）1

35、2h （C）16h （D）24h147、插銷試驗的臨界應力值cr越小，表明鋼材的（ ）敏感性越大。（A）冷裂紋 （B）熱裂紋 （C）應力腐蝕裂紋 （D）消除應力裂紋148、FISCO焊接裂紋試驗采用的試件由兩塊200mm×120mm的鋼板組成，其坡口形狀為（ ）。A）I形 （B）V形 （C）X形 （D）U形149、FISCO焊接裂紋試驗采用的試件需依次焊接4條長為（ ）的試驗焊縫，焊接間距為10mm.(A)10mm （B）20mm （C）30mm （D）40mm150、國際焊接學會推薦的碳當量計算公式適用于（ ）.（A）一切鋼材 （B）奧氏體不銹鋼（C）500600MPa的非調質高強

36、度鋼 （D）硬質合金151、鋼材的碳當量越大，其（ ）的敏感性越大。（A）熱裂紋 （B）冷裂紋 （C）抗氣孔 （D）層狀撕裂152、經(jīng)驗指出，當碳量CE為（ ）時，鋼材就容易產(chǎn)生冷裂紋。（A）0.1% （B）0.3% （C）0.4% （D）0.45%0.55%153、拉伸試驗不能測定焊縫金屬或焊接接頭的（ ）。（A）抗拉強度 （B）屈服強度 （C）塑性 （D）彈性154、按GB2651焊接接頭拉伸試驗方法的規(guī)定，焊接接頭拉伸式樣的形狀分為（ ）。（A）2種 （B）3種 （C）4種 （D）5種155、關于焊縫及熔敷金屬拉伸試驗方法敘述錯誤的是（ ）。（A）試樣縱軸與焊縫軸線吻合 （B）試驗報告不

37、用記錄試驗溫度（C）試樣表面不允許有焊接缺陷 （D）試樣報告應記錄試樣的形式156、焊縫及熔敷金屬拉伸試樣的直徑為6mm時，其尺寸極限偏差為（ ）。（A）±0.05mm (B)±0.1mm ©±0.2mm (D)±0.5mm157、焊縫及熔敷金屬拉伸試樣，按其夾持部分的形狀分為（ ）。（A）2種 （B）3種 （C）4種 （D）5種158、碳素鋼、奧氏體單面焊時，其焊接接頭彎曲試驗的彎曲角度為（ ）。（A）50° （B）90° （C）100° （D）180°159、對單面焊的低合金鋼焊接接頭做彎曲試驗時，其

38、彎曲角度為（ ）。（A）180° （B）100° （C）50° （D）90°160、彎曲試驗的試樣彎曲后，其正面成為彎曲的拉伸面，叫（ ）。（A）面彎 （B）背彎 （C）側彎 （D）縱彎161、采用圓形壓頭彎曲（三點彎曲）試驗法時，彎軸直徑應為試樣厚度的（ ）。（A）2倍 （B）3倍 （C）4倍 （D）5倍162、沖擊試驗的標準試樣橫截面尺寸一般為（ ）。（A）10mm×10mm （B）15mm×10mm （C）20mm×10mm （D）5mm×10mm163、按GB2650焊接接頭沖擊試驗方法規(guī)定，標準試樣的缺口

39、為（ ）。（A）U形 （B）V形 （C）X形 （D）Y形164、一般焊接接頭沖擊試驗，截取樣坯的數(shù)量不少于（ ）。（A）2個 （B）3個 （C）4個 （D）5個165、按GB231金屬布氏硬度試驗方法規(guī)定，布氏硬度試驗所用壓頭為鋼球時用（ ）表示，其適用于布氏硬度值在450以下的材料。（A）HBS （B）HBW （C）HBA （D）HRB166、按GB2654焊接接頭及堆焊金屬硬度試驗方法規(guī)定，厚度小于（ ）的焊接接頭允許在其表面測定硬度。（A）3mm （B）6mm （C）8mm （D）10mm167、焊接接頭的硬度試驗所用試樣，需焊后（ ）才能截取。（A）6h （B）8h （C）10h （D

40、）12h168、壓扁試驗的目的是測定（ ）焊接對接接頭的塑性。（A）平板 （B）管板 （C）管子 （D）型鋼 （1+e）169、壓扁試驗兩板間距離H值可用式H=計算，其中D表示（ ）。 e+/D（A）管壁厚 （B）管直徑 （C）管外徑 （D）變形系數(shù)170、在板件的平、立、橫、仰四種焊接位置中，( )是最難的一種。（A）平位焊 （B）立位焊 （C）橫位焊 （D）仰位焊171、平板對接仰焊位打底焊時，如果焊條送進深度不夠，背面會出現(xiàn)（ ）。（A）內凹 （B）焊瘤 （C）未熔合 （D）裂紋172、平板對接仰位單面焊雙面成形時，焊條與焊接方向的夾角應為（ ）。（A）30°45°

41、（B）60° （C）70°80° （D）90°173、騎坐式管板仰焊位蓋面層的焊接如分兩道完成，第一道焊接時應采用（ ）運條方法連弧焊接。（A）直線往返 （B）小斜鋸齒形 （C）直拉 （D）正鋸齒形174、騎坐式管板垂直仰焊拉打底層焊接時，焊條始終與管外壁成（ ）夾角。（A）25°30° （B）50°60° （C）70°75° （D）80°90°175、騎坐式管板垂直仰焊拉蓋面焊接時，焊條與管外壁切線的夾角為（ ）。（A）20°30° （B）45°

42、;50° （C）80°85° （D）85°90176、小管垂直固定加障礙前半圈焊接時，焊條應（ ），給后半圈收口及接頭創(chuàng)造有利條件。（A）與管切線垂直 （B）與管切線重合 （C）盡量往后拉 （D）盡量往前伸177、小管 水平固定加障礙手工鎢極氬弧焊打底時，正確的焊接順序是（ ）。（A）1243 （B）1423 （C）1234 （D）1432178、小直徑管45°傾斜固定手工鎢極氬弧焊打底時，為了防止仰焊部位背面內凹，焊絲應（ ），使焊接熔池始終保持水平位置。（A）壓向坡口根部，并快速向上焊接 （B）壓向坡口根部，并逐漸向上焊接（C）遠離坡口根部

43、，并快速向上焊接 （D）遠離坡口根部，并逐漸向上焊接179、小直徑管45°傾斜固定手弧焊蓋面時，前半圈收尾方法是在熄弧前先將幾滴鐵水逐漸斜拉，以使尾部焊縫呈（ ）。（A）圓形 （B）橢圓形 （C）三角形 （D）長方形180、材質為20鋼的小管（60mm×5mm）斜45°固定，手工鎢極氬弧焊打底，手弧焊蓋面，單面焊雙面成形，則焊件的裝配間隙應為（ ），最小間隙在坡口的最低處。（A）11.5mm （B）1。52mm （C）22.5mm （D）2.53mm181、鍋爐壓力容器焊工考試合格項目的有效期是自簽之日起為期（ ）。（A）2年 （B）3年 （C）5年 （D）終身1

44、82、由鍋爐壓力容器壓力管道焊工考試與管理規(guī)則可知，承擔圖樣要求的全焊透T形接頭焊接工作的焊工必須考（ ）試件。（A）水平固定 （B）插入式管板 （C）騎坐式管板 （D）垂直固定管183、根據(jù)鍋爐壓力容器壓力管道焊工考試與管理規(guī)則的規(guī)定，試件按JB4730壓力容器無損檢測標準進行射線探傷，（ ）為合格。（A）級 （B）級 （C）級 （D）級184、壓力容器的主要接頭形式是（ ）接頭。（A）對接 （B）搭接 （C）角接 （D）T形185、常將壓力容器的筒體厚板設計成（ ）。（A）對稱的X形坡口 （B）不對稱的X形坡口，即內淺外深（C）不對稱的X形坡口，即內淺外深 （D）單面V形坡口 186、焊接

45、二、三類容器的焊條藥皮和焊劑應選用（ ）。（A）鈦鈣型 （B）堿性低氫型 （C）鈦鐵礦型 （D）纖維素型187、不符合壓力容器焊縫表面外觀規(guī)定要求的是（ ）。（A）焊縫表面不得有裂紋、氣孔、弧坑、夾渣等缺陷（B）低溫容器焊縫咬邊0.5mm，且長度小于焊縫總長的10%（C）角焊縫應圓滑過渡（D）允許抽樣打磨焊縫表面消除缺陷188、壓力容器焊后熱處理的目的是（ ）。（A）穩(wěn)定結構尺寸和改善熱影響區(qū)的組織性能（B）減少焊縫中的氣孔和消除焊接殘余應力（C）消除殘余應力和改善熱影響區(qū)的組織性能（D）穩(wěn)定結構尺寸和減少焊縫中的氣孔189、用16MnR制造的壓力容器通常焊前不預熱，當其厚度大于（ ）時，焊后

46、應進行熱處理。（A）10mm （B）20mm （C）30mm （D）40mm190、在壓力容器焊補處遇到（ ）情況時，不能采用強度等級較低的焊條進行打底焊。（A）結構復雜 （B）單面焊雙面成型 （C）剛性較大 （D）雙面焊補191、壓力容器焊接缺陷的返修，對同一部位一般不得超過（ ）。（A）2次 （B）3次 （C）4次 （D）5次192、關于壓力容器接管與筒體的焊接，說法不正確的是（ ）。（A）焊接處剛性較大 （B）易產(chǎn)生較大的焊接應力（C）壓裂紋敏感性較大 （D）氣孔敏感性大193、對壓力容器大直徑的接管與筒體及封頭進行焊接時，因工作量較大，為提高工作效率和減少焊接缺陷多采用（ ）。（A）熔化極氣體保護焊 （B）焊條電弧焊（C）埋弧焊 （D）電渣焊194、易在容器上產(chǎn)生較大應力集中的補強形式是（ ）。（A）補強圈補強 （B）厚壁接管補強 （C）整鍛件補強 （D）整體補強195、通常只用于靜壓常溫條件下的中低壓容器的補強形式是（ ）。（A）整體補強 （B）補強圈補強 （C）厚壁接管補強 （D