1、 理論知識試題一、選擇題（每題有4個選項，其中只有1個是正確的，請將正確的選項號填入括號內）1鏨子的熱處理過程包括( )。 (A)淬火和回火 (B)淬火和退火 (C)淬火和正火 (D)淬火、退火和回火2鏨子淬火后，當露出水面的鏨柄部位呈( )時應從水中取出，利用柄部熱量自 行回火。 (A)白色 (B)黃色 (C)藍色 (D)黑色3經淬火后的鏨子或用鈍的鏨子，其刃部都要修磨，鏨削硬鋼楔角為( )。 (A) 600(B) 450(C) 350(D) 65075。4.鉆孔時，工件固定不緊，可導致( )。 (A)鉆出的孑L徑小 (B)鉆孔速度慢 (C)所鉆孔偏移或歪斜 (D)加快鉆頭的磨損5鉆孔時，鉆

2、出的孔徑大于規定的孔徑，可能是由于( )。 (A)鉆頭擺動 (B)鉆頭選擇錯誤 (C)鉆孔兩主切削刃長短、高低不同 (D)A、B、C3項6 不會鉆出歪斜孔的是( )。 (A)工件表面與鉆頭不垂直 (B)鉆床主軸轉速高 (C)工件固定不緊 (D)鉆頭固定不緊7鉸孔前留的加工余量偏大，可造成( )。 (A)加快鉸刀磨損 (B)孔的光潔度低 (C)A、B2項 (D)出現多邊形8鉸孔時，出現孑L壁粗糙是( )造成的。 (A)鉸孔加工余量偏大 (B)未使用冷卻液 (C)選用鉸刀規格不對 (D)A、B、C3項9鉸孔時為了保證鉸孔的質量，要合理選擇( )及吃刀深度。 (A)進給量 (B)切削量 (C)轉速

3、(D)切削速度10.銼削工件時，銼刀上下搖擺可導致( )。 (A)表面呈凸圓弧形(B)表面不光潔 (C)工件夾壞 (D)工件形狀不準11.銼削工件時，工件形狀不準，可能的原因有( )。 (A)劃線錯誤，銼削用力過大，沒有交叉銼 (B)銼刀選擇不當 (C)銼削厚度不等，銼出尺寸界限 (D)劃線錯誤，銼削厚度不等，銼出尺寸界限12.銼刀選擇不當可導致銼削工件時( )。 (A)工件形狀不準 (B)銼削面不光沽 (C)表面呈凸圓弧形(D)工件夾壞13.計量器具包括測量儀器和( )。 (A)基準量具 (B)極限量規 (C)測量原理 (D)測量技術14.已知某千分尺的零位誤差為+0. 01 mm，則其零位

4、的修正值為-0. 01 mm。若 測量時千分尺讀數為20. 04 mm，則其測量結果為( )。 (A) 20.05 mm (B) 20. 03 mm (C) 20. 02 mm (D) 20. 06 mm15. 用計量器具直接測量被測量的整個數值或相對標準量的偏差的方法叫做 ( )。 (A)絕對測量法 (B)間接測量法 (C)直接測量法 (D)相對測量法16.測量誤差按其性質可分為隨機誤差、( )和粗大誤差3類。 (A)絕對誤差 (B)相對誤差 (C)系統誤差 (D)測試誤差17.正態分布的隨機誤差具有單峰性、對稱性、( )和抵償性4個基本特性。 (A)均勻性 (B)擴散性 (C)無界性 (D

5、)有界性18. 在( )中絕對值相等的正、負誤差出現的概率相等。 (A)相對誤差 (B)系統誤差 (C)隨機誤差 (D)粗大誤差19.最基本的普通熱處理有退火、正火、淬火和( )。 (A)完全退火 (B)高溫回火 (C)表面淬火 (D)回火20.普通熱處理可以( )。 (A)改變化學成分，改變金相組織 (B)不改變化學成分，改變金相組織及機械性能 (C)不改變化學成分和金相組織，只改變機械性能 (D)只改變化學成分，不改變金相組織21.通常低溫回火的溫度為( )。 (A) 150350 (B) 200250 (C) 250350 (D) 15025022.對于亞共析鋼，當采用完全退火的熱處理工

6、藝后，其組織完全變成了( )。 (A)鐵素體 (B)珠光體 (C)滲碳體 (D)奧氏體23通常高溫回火溫度應為( )。 (A) 150250 (B) 350500 (C) 500650 (D) 723以上24當需要提高工件的硬度、韌性和強度等綜合機械性能時可采用( )的熱處理 工藝。 (A)退火 (B)正火 (C)淬火 (D)淬火加高溫回火25.鋼的化學熱處理可以( )。 (A)改變鋼的化學成分，但不能改變其機械性能 (B)改變鋼的化學成分，同時改變其機械性能或提高其表面化學穩定性 (C)不改變鋼的化學成分，但能改變其機械性能 (D)不改變鋼的化學成分，但能改變其金相結構26下面幾種熱處理中屬

7、于化學熱處理的是( )。 (A)完全退火 (B)表面淬火 (C)高溫回火 (D)滲氮27鋼件在滲碳后都需經( )。 (A)淬火加高溫回火(B)淬火加中溫回火(C)淬火加低溫回火(D)退火28.在Fe-Fe3C簡圖中，A點是( )。 (A) Fe。C的熔點 (B) Fe的熔點 (C)共晶點 (D)共析點29.在鐵一碳合金狀態圖中，通常ACD線、AECF線、PSK線分別表示( )。 (A)液相線、固相線、共析轉變線 (B)固相線、液相線、共析線 (C)共析線、固相線、液相線 (D)液相線、共析線、固相線30.在鐵一碳合金狀態圖中，通常PSK線、GS線、ES線分別簡稱為( )。 (A) Al線、A3

8、線、Acm線 (B) A3線、Ac線、Acm (C) Ac線、Acm線、Al線 (D) Acm線、Al線、A3線31.正火是將鋼加熱到亞共析鋼以上( )或過共析鋼以上3050，保溫后在空 氣中冷卻的熱處理方法。 (A) 3550 (B) 3050 (C) 3055 (D) 306032.正火的目的之一是( )。 (A)消除零件的內應力，防止零件的變形和開裂 (B)提高鋼的強度、塑性和韌性 (C)改善低碳鋼的切削加工性能 (D)消除鑄件、鍛件在加工過程中由于冷卻不均、變形不均而造成的內應力33. 對正火的目的描述正確的是( )。 (A)使鑄件、鍛件的粗大晶粒細化，以提高鋼的強度、塑性和韌性 (B

9、)對于亞共析鋼，可以減少或消除網狀滲碳體 (C)消除零件的內應力 (D)提高鋼的綜合機械性能34.關于退火目的的描述中，正確的是( )。 (A)減少或消除網狀滲碳體 (B)消除內應力，提高韌性與硬度 (C)消除鑄、鍛件的不平衡組織，以降低硬度，便于切削 (D)消除內應力，保持硬度和耐磨性；消除鑄、鍛件不平衡組織，降低硬度，便于切削35.退火的目的之一是( )。(A)消除鑄、鍛件的內應力，防止變形和開裂(B)獲得高的彈性和屈服極限 (C)消除內應力，提高韌性與硬度 (D)減少或消除網狀滲碳體36.將鋼加熱到臨界點溫度以上，經保溫后緩慢冷卻下來的熱處理方法是( )。 (A)退火 (B)正火 (C)

10、回火 (D)淬火37.淬火是將鋼加熱到臨界點溫度以上，( )的熱處理方法。 (A)保溫后緩慢冷卻 (B)保溫后在空氣中冷卻 (C)不保溫立即進行冷卻 (D)保溫后進行快速冷卻38. 回火是將淬火后的鋼重新加熱到臨界點以下某一溫度，( )的熱處理方法。 (A)保溫后在水中冷卻 (B)保溫后在油中冷卻 (C)保溫后進行冷卻（一般在空氣中冷卻） (D)保溫后進行快速冷卻39.淬火的目的是提高鋼的硬度及( )。 (A)韌性 (B)強度 (C)耐磨性 (D)機械性能40.通常把經淬火再經( )的復合熱處理過程稱為調質熱處理。 (A)任意溫度回火 (B)中溫回火 (C)低溫回火 (D)高溫回火41.通常把

11、經( )再經高溫回火的復合熱處理過程稱為調質熱處理。 (A)退火 (B)淬火 (C)表面淬火 (D)正火42.調質熱處理廣泛用于( )的重要機器零件。 (A)中碳鋼、低碳鋼和高碳鋼 (B)中碳鋼和合金滲碳鋼 (C)中碳鋼和合金調質鋼 (D)中碳鋼43.下列選項中，( )可焊性最差。 (A)高碳鋼 (B)不銹鋼 (C)鑄鐵 (D)合金鋼44.鑄鐵件焊接后具有( )的特點。 (A)易產生白口組織和淬火組織，硬度高，難于切削加工 (B)硬度增加，內應力降低，絞合機械性能提高 (C)易產生氣孔和夾渣 (D)易產生裂紋、氣孔和夾渣，易產生白口組織和淬火組織，硬度高，難于切削加工45.在鑄鐵件上( )時需

12、要采取焊前預熱、焊后緩冷等措施。 (A)氣焊 (B)電焊 (C)堆焊 (D)補焊46.當c當量( )時，鋼材的焊接性優良，一般情況下，焊接時工件不必預熱。 (A)>0.4% (B)<0.4% (C)>0.6% (D)為0.4%0.6%47.在下面幾種元素中，對碳當量值影響最大的是( )。 (A)C (B) Mn (C) Cr (D) Cu48低強度合金鋼的焊接，應選用( )。 (A)與母材相比電流大、粗的焊條 (B)與母材相比等強度的焊條 (C)與母材相比強度高的焊條 (D)銅焊條49.焊接材料為低合金鋼時，選擇的焊條強度應( )。 (A)遠高于母材強度 (B)小于母材強度

13、(C)等于或稍高于母材強度 (D)等于母材強度的1/250.對于高強度合金鋼，焊接時應選用( )。 (A)大電流、細焊條 (B)小電流、細焊條 (C)小電流、粗焊條 (D)大電流、粗焊條51.焊接缺陷按其在焊縫中的位置可分為( )2大類。 (A)氣孔和夾渣 (B)裂紋和氣孔 (C)結疤和夾渣 (D)外部缺陷和內部缺陷52.氣焊時，一般認為氫、淬硬組織、焊接應力是產生( )的三要素。 (A)結晶裂紋 (B)熱裂紋 (C)冷裂紋 (D)焊瘤53.氣焊的缺陷包括咬肉、未焊透、裂紋、夾渣、氣孔、焊瘤、燒穿等。焊接時熔池的冷 卻速度過快可產生( )缺陷。 (A)氣孔 (B)裂紋 (C)咬肉 (D)燒穿5

14、4在( )時，火焰過大、焊炬傾角不當、焊炬焊絲擺動不當等可導致咬肉缺陷。 (A)堆焊 (B)電焊 (C)氣焊 (D)補焊55.用氣焊焊接銅時，可采用( )焊接。 (A)氧化焰 (B)中性焰 (C)碳化焰 (D)乙炔稍多的中性焰56.用氣焊方法對低碳鋼進行焊接時，不宜采用( )焊接。 (A)中性焰 (B)乙炔稍多的中性焰 (C)氧化焰或碳化焰 (D)氧氣稍多的中性焰57.當焊接材料為( )時，氣焊火焰宜采用碳化焰。 (A)低碳鋼 (B)中碳鋼 (C)高碳鋼 (D)合金鋼58.焊接符號“V”表示( )。 (A)角焊縫 (B)“V”形焊縫 (C)鈍邊“V”形焊縫(D)“U”形焊縫59.焊接符號中，用

15、來表示鈍邊“V”形焊縫的是“( )”。 (A)V (B) (C)U (D)Y 60.關于焊縫的說法不正確的是( )。 (A)用來表示鈍邊“V”形焊縫的是“Y” (B)焊接符號“V”表示單邊“U”形焊縫 (C)焊接符號“V”表示“V”形焊縫 (D)用來表示角焊接的是“瞼”61串聯電路中總電壓等于各段電壓( )。 (A)之差 (B)之和 (C)的倒數和 (D)的倒數差62.串聯電路的等效電阻等于各個電阻( )。 (A)的倒數和 (B)之差 (C)之和 (D)的倒數差63. 串聯電路中的( )各處相等。 (A)電流 (B)電壓 (C)電阻 (D)電功率64在并聯電路中，總電流等于各支路電流( )。

16、(A)之差 (B)之和 (C)的倒數和 (D)的倒數差65. 在并聯電路中，總電阻的倒數等于各支路電阻( )。 (A)之和 (B)之差 (C)的倒數和 (D)的倒數差66.并聯電路中的( )各處相等。 (A)電流 (B)電壓 (C)電阻 (D)電功率67. 電動機銘牌上標注的額定功率是指電動機的( )。 (A)有功功率 (B)無功功率 (C)視在功率 (D)總功率68.電力系統中，無功功率是指( )。 (A)無用功率 (B)做功的功率 (C)電源向感性負載提供的磁場能量 (D)導線發熱消耗的能量69. 在交流電路中，電流和電壓有效值的乘積叫做( )。 (A)有功功率 (B)無功功率 (C)視在

17、功率 (D)瞬時功率70.在交流電路中，純電感兩端的電壓與電流的關系式表達正確的是( )。 (A) i=U/R (B) i=Um/R (C) I=U/XL (D) i=U/XL71.純電容正弦交流電路，電壓和電流同頻率時，電流的相位超前電壓( )。 (A) 600 (B) 900 (C) 450 (D) 180072.純電阻正弦交流電路中，其電阻兩端的電流與電壓的關系式正確的是( )。 (A) i=U/R (B) u=IR (C) i=Um/R (D) I=Um/R73.三相電源作星形連接時，線電壓超前于所對應的相電壓( )。 (A) 300 (B) 600(C) 900 (D) 120074

18、.三相電源作三角形連接時，線電壓是相電壓的( )。(A) (B) (C) (D)75.三相電源作三角形連接時，相電流是線電流的( )。(A) 1/2倍 (B) 1/3倍 (C) (D) 76電流產生的磁場，其強弱除與電流大小有關外，在相同的電流下，還與導體周圍 的( )有關。 (A)溫度 (B)濕度 (C)介質 (D)絕緣77.導體中有電流通過時，在它周圍就會產生磁場，這種現象稱為電流的( )。 (A)熱效應 (B)力效應 (C)溫度效應 (D)磁效應78.導體周圍產生磁場，證明導體中有( )通過。 (A)電流 (B)電感 (C)磁場 (D)磁效應79.由于磁通變化而在導體或線圈中產生感應電動

19、勢的現象，稱為( )感應。 (A)電壓 (B)電流 (C)電磁 (D)電勢80.當導體相對于磁場運動而切割磁力線或線圈中的( )產生變化時，就會在導 體或線圈中產生感應電動勢。 (A)磁極 (B)磁鐵 (C)磁通 (D)磁阻81.由于一個線圈電流的變化而在另一線圈中產生感應電動勢的現象叫做( )。 (A)自感 (B)互感 (C)電感 (D)電勢82.共發射極放大電路是以( )為輸入和輸出回路的公共端。 (A)差動放大 (B)共發射極 (C)共基極 (D)共集電極83.共發射極單管放大電路，定額特性( )，穩定性差，適用于低頻放大。 (A)好 (B)較差 (C)較好 (D)差84.共發射極放大電

20、路是以共發射極為輸入和輸出回路的( )。 (A)差動放大 (B)共發射極 (C)共基極 (D)公共端85.輸入單相正弦交流電，只有在正半周內才輸出電流，負半周不輸出電流的電路是 單相( )整流電路。 (A)全波 (B)半波 (C)橋式 (D)倍壓86.輸入單相正弦交流電，2只二極管輸流導通，在信號的正負半周負載中都有輸出 電流的電路是單相( )整流電路。 (A)半波 (B)全波 (C)橋式 (D)倍壓87.輸入單相正弦交流電，由4只二極管接成橋形電路，在信號的正負半周負載中都 有輸出電流的電路是單相( )整流電路。 (A)全波 (B)半波 (C)橋式 (D)倍壓88.單相半波整流電路后面，用一

21、只電容器與負載并聯，就構成一個( )濾波器。 (A)電容 (B)電感 (C)L型 (D)型89.將一個電感線圈與負載串聯，就構成一個( )濾波器。 (A)電容 (B)電感 (C)L型 (D)型90.用2個電容器和1個電感組成電路，而且濾波效果比較好的是( )濾波器。 (A)電容 (B)電感 (C)L型 (D)型91. u=Umsin(Wt+cp)是正弦交流電壓瞬時值的表達式，其中“Um”表示( )。 (A)電壓的有效值 (B)電壓的最大值 (C)頻率 (D)初相角92.正弦交流電的電流為i=lOOsin(lO0兀t+)A，則該電流的有效值為( )。(A) 70.7 A (B) 100 A (C

22、) 70. 7兀A (D) 100兀A 93.正弦交流電的解析式i= Im sin（t+）中，“t”表示( )。 (A)頻率 (B)相位 (C)消耗時間 (D)相位差94.液壓拆裝架主要由( )組成。 (A)控制臺和工作機械臺架 (B)主機與輔助裝置 (C)主機和液壓站 (D)動力鉗、旋扣器總成與液壓系統95.控制臺上的( )可直接控制工作機械臺架各部分動作，完成各項指令。 (A)電源 (B)按鈕 (C)操作手柄 (D)開關96.液壓拆裝架控制臺主要由電動機、( )、油箱、各種閥開關、儀表、膠管接頭、手 動液壓泵、氣壓系統和控制電路元件組成。 (A)往復泵 (B)油泵 (C)柱塞泵 (D)電泵

23、97.液壓拆裝架可以用于( )。 (A)試驗螺桿鉆具 (B)測試扭矩 (C)拆裝減震器 (D)磨合螺紋98.液壓拆裝架不能用于( )。 (A)拉開螺桿鉆具的定子 (B)密封試壓 (C)組裝減震器 (D)拆裝鉆具99.液壓拆裝架是用于拆卸、裝配、維修各類石油地質用鉆具、管柱和井下工具 ( )的重要設備。 (A)密封連接 (B)連接 (C)磨合螺紋 (D)螺紋連接100. YXD20型液壓拆裝架的最大拉力為( )。 (A) 90 kN (B) 94 kN (C) 98 kN (D) 102 kN101. BA003 YXD20型液壓拆裝架適用被拆裝工件的管徑范圍為( )。 (A) 70240 mm

24、 (B) 80280 mm (C) 80304 mm (D) 90304 mm102. BA003 液壓拆裝架旋扣器的扭矩為( )。 (A)0.982. 94 kN.m (B)0.0982. 94 kN.m (C)0.9829.4 kN.m (D)9.829.4 kN.m103. BA004 S150型液壓試驗架主要由( )組成。 (A)動力系統與液壓系統 (B)動力系統和工作部分 (C)控制部分和液壓系統 (D)控制部分和工作部分104. BA004 S150型液壓試驗架的工作部分由( )、活動支架、固定尾架、桁架等主要部件 組成。 (A)電機 (B)柱塞泵 (C)液缸 (D)油缸105.

25、BA004 S150型液壓試驗架的工作部分與( )的連接是一組16-5000高壓膠管。 (A)動力系統 (B)控制臺 (C)液壓系統 (D)安全閥106. BA005 S150型液壓試驗架的額定功率為( )。 (A)6.5 kW (B)7.5 kW (C)8.5 kW (D) 9.5 kW107. BA005 S150型液壓試驗架的活塞行程是( )。 (A) 800 mm (B) 900 mm (C)1 000 mm (D)1 100 mm108. BA005 S150型液壓試驗架測試工具的長度范圍為( )。224羈隰雹I心 (A)4 00010 000 mm (B)5 00010 000 m

26、m (C)2 00010 000 mm (D)3 00010 000 mm109BA006 YXD20型液壓拆裝架要定期潤滑( )、油缸、氣缸和銷子。 (A)牙塊銷 (B)牙塊座 (C)齒圈 (D)齒110. BA006 YXD20型液壓拆裝架更換油霧器潤滑油時，往油杯內加入( )液壓油，直到 油杯加滿為止。 (A) 40號 (B) 30號 (C) 20號 (D) 50號111. BA006 YXD20型液壓拆裝架檢查尼龍柱的磨損情況時，尼龍柱的厚度小于( )時 就應更換。 (A)6 mm (B)5 mm (C)4 mm (D)3 mm112. BA007 S150型液壓試驗架出廠使用( )以

27、后，需將全部油液濾清一次，并清洗油箱 和濾油器。 (A)1個月 (B)1個星期 (C)1年 (D)1天113. BA007 S150型液壓試驗架( )更換一次油液，清洗一次油箱。 (A)每月 (B)每年 (C)每半年 (D)每周114BA007 S150型液壓試驗架( )檢查一次液壓缸和液壓管線泄漏情況。 (A)每天 (B)每年 (C)每月 (D)每周115. BA008井控試壓設備由( )、自動試壓裝置、試壓卡箍和液壓站等主要部分組成。 (A)電動試壓泵 (B)溢流閥 (C)控制系統 (D)氣動試壓泵116. BA008現階段井控現場試壓的主要設備為( )。 (A)電動試壓泵 (B)氣動試壓

28、泵 (C)控制系統 (D)溢流閥117. BA008 QST-140J型氣動試壓泵的最高工作壓力為( )。 (A) 70 MPa (B) 105 MPa (C) 140 MPa (D) 210 MPa118. BBO01滾子方補心在使用時，軸承卡死的主要原因是( )。 (A)滾輪磨損嚴重 (B)上蓋與下座間隙過小 (C)滾針罩磨損嚴重，導致軸承內進入臟物(D)緊固螺栓未擰緊119. BBO01 方鉆桿在與滾子方補心配合使用時，發現方鉆桿磨損嚴重，其原因可能為 ( )。 (A)方鉆桿與滾輪間隙為0.251.5 mm (B)軸承罩磨損 (C)新換滾輪 (D)滾輪磨損嚴重或方鉆桿與滾輪間隙過大120

29、. BBO01方鉆桿在與滾子方補心配合使用時，方鉆桿與滾輪間隙應為( )。 (A)0.251.5 mm (B)0.252.5 mm (C)0.0251.5 mm (D)0.253.5 mm121. BB002液氣大鉗油路正常但鉗頭不轉，其原因可能是( )。 (A)油馬達損壞 (B)放氣閥損壞 (C)液壓油黏度過高(D)B、C2項122BB002液氣大鉗油馬達損壞，可能導致( )。 (A)換擋不靈 (B)高低擋不全 (C)鉗頭不轉 (D)高擋壓力達不到要求123BB002液氣大鉗( )可導致換擋不靈。 (A)油馬達損壞 (B)液壓油黏度過低(C)液壓油黏度過高(D)放氣閥堵塞124. BB003

30、 不能成為滾子方補心報廢依據的是( )。 (A)上蓋出現裂紋 (B)滾輪軸孔偏磨，輪軸無法安裝 (C)錐體磨損偏差30 7 (D)下座報廢125. BB003滾子方補心滾子一側最大磨損量為3.2 mm時，( )。 (A)作報廢處理 (B)可繼續使用 (C)可繼續使用，但需取下后修平再用 (D)應取下滾子調頭安裝使用126. BB003 滾子方補心錐體磨損嚴重，其錐度偏差( )時應報廢。 (A)大于45 7 (B)大于30 7 (C)大于25 7 (D)小于45 7127BB004 吊卡的報廢驗收主要針對( )。 (A)主體和活門 (B)活門和軸銷 (C)主體、活門和鎖銷 (D)臺肩磨損量128

31、. BB004用游標高度尺測量吊卡兩側耳孔吃力點的高度差時，較低端為95 mm，則另一 端超過( )時，不應報廢。 (A) 105 mm (B) 122 mm (C) 100 mm (D) 97 mm129. BB004不是吊卡、活門無法扣合的原因是( )。 (A)主體活門及活門銷軸變形 (B)上下鎖銷不到位 (C)吊卡孔徑橢圓或孔徑偏小 (D)吊卡與高速旋轉的轉盤接觸導致吊卡臺肩面燒損130BCO01 可作為取心工具內簡體報廢依據的是( )。 (A)直線度超過標準 (B)簡體碰扁深度超過1.5 mm (C)簡體出現裂紋 (D)螺紋磨損131. BCO01 對軟地層取心工具內簡體的報廢標準的說

32、法中，不正確的是( )。 (A)直線度超過標準而無法校直 (B)簡體出現裂紋 (C)筒體碰扁深度超過3 mm (D)簡體偏磨超過2 mm132BCO01取心工具內簡體碰扁深度超過( )，則判為報廢。 (A)2.5 mm (B)3 mm (C)2 mm (D)1.5 mm133. BC002取心外筒( )時應報廢。 (A)無裂紋 (B)螺旋扶正器磨損(C)嚴重彎曲 (D)連接螺紋損壞134. BC002取心筒在( )時不應報廢。 (A)有裂紋 (B)嚴重沖蝕 (C)嚴重凹陷 (D)連接螺紋135. BC002取心外簡體筒身劃痕深度超過( )周長或出現疲勞裂紋者，該取心外簡報 廢。 (A)1.5

33、mm，周向長度超過1/4 (B)1.0 mm，周向長度超過1/4 (C)1.5 mm，周向長度超過1/5 (D)1O mm，周向長度超過1/5136. BC003 在進行地面試驗時，硬地層取心工具內筒不轉動的原因可能是( )。 (A)軸承卡死或損壞 (B)壓帽壓得太緊 (C)軸向間隙太小，致使內筒組件頂住鉆頭臺肩(D)以上全部137. BC003 取心工具內筒不轉非( )所致。 (A)壓帽壓得太緊 (B)外筒彎曲 (C)軸向間隙太小 (D)外筒調節環加得太多138. BC003 如果取心工具內筒不轉，可能的原因是( )。 (A)壓帽壓得太緊 (B)外筒彎曲 (C)軸向間隙太小 (D)A、B、C

34、都有可能139. BC004 螺桿鉆具馬達失速的原因可能是( )。 (A)鉆井液黏度太小(B)鉆頭水眼過大 (C)鉆井液壓力過高(D)鉆壓太小140. BC004螺桿鉆具在使用過程中，立管壓力突然升高的原因可能是( )。 (A)鉆頭磨損太大 (B)鉆井液黏度太大(C)萬向軸損壞 (D)馬達失速141. BC004螺桿鉆具在井下工作過程中，若出現泵壓升高，則可將鉆頭提離井底，如果壓力 仍不下降，可能的原因是( )。 (A)有零件卡死或水眼堵塞 (B)鉆壓過高 (C)鉆頭磨損 (D)地質情況發生變化142. BC005 因為需要將馬達當作泵來測試，螺桿鉆具馬達測試裝置中必須由( )來提供 能量。

35、(A)上水機構 (B)壓力傳感器 (C)電動機 (D)流量計143. BC005螺桿鉆具馬達測試裝置主要由電動機、連接軸、上水及密封機構、出入口壓力傳 感器、( )組成。 (A)控制柜、底座等7部分 (B)控制柜、節流閥、底座等8部分 (C)出口接頭、控制柜、節流閥、底座等9部分 (D)出口接頭、控制柜、節流閥、流量計、底座等10部分144BC005螺桿鉆具馬達測試裝置主要由( )、入口壓力傳感器、出口接頭、出口壓力傳 感器、節流閥、記錄控制柜以及底座等部件組成。 (A)電動機、連接軸、流量計 (B)電動機、連接軸、密封機構 (C)電動機、連接軸、上水及密封機構 (D)流量計、密封機構、連接軸

36、145. BC006 螺桿鉆具馬達測試裝置的工作原理是把螺桿鉆具的馬達當( )來使用。 (A)液馬達 (B)離心泵 (C)容積泵 (D)螺桿泵146BC006螺桿鉆具馬達測試裝置的工作原理就是：將轉子與電動機相連接，( )驅動 轉子旋轉，進行水循環，然后關閉出水節流閥，使馬達出水口壓力升高。 (A)液壓泵 (B)離心泵 (C)柴油機 (D)電動機147. BC006進行螺桿馬達性能試驗時，需要對馬達輸入( )。 (A)壓降和轉速 (B)壓降和流量 (C)轉速和扭矩 (D)扭矩和流量148. BC007 螺桿鉆具馬達測試裝置的優點是( )。 (A)結構簡單、操作方便、檢測實用有效 (B)檢測精確

37、可靠 (C)檢測結果可信 D)操作安全可靠149. BC007 螺桿鉆具馬達測試裝置可以直接測試出( )。 (A)能量轉換效率 (B)配合過盈量 (C)馬達轉速 (D)容積效率150BC007使用馬達測試裝置希望得到螺桿鉆機的( )。 (A)性能參數 (B)配合過盈量 (C)實際轉排量 (D)理論轉排量151. BC008螺桿鉆具整機性能試驗系統的組成中包括( )。 (A)連接軸 (B)泵組 (C)節流閥 (D)出水接頭152. BC008螺桿鉆具整機性能試驗系統的組成中不包括( )。 (A)泵組 (B)臺架 (C)控制及數據處理(D)記錄控制柜153. BC008螺桿鉆具整機性能試驗系統主要

38、由( )3大部分組成。 (A)電動機、連接軸和底座 (B)泵組、臺架和控制及數據處理 (C)泵組、節流閥和臺架 (D)泵組、電動機和臺架154. BC009螺桿鉆具進行整機性能試驗時，試驗系統向鉆具輸入( )。 (A)壓降和轉速 (B)壓降和流量 (C)轉速和扭矩 (D)扭矩和流量155. BC009螺桿鉆具進行整機性能試驗時，試驗系統應檢測鉆具輸出的( )。 (A)壓降和轉速 (B)壓降和流量 (C)轉速和扭矩 (D)扭矩和流量156. BC009 螺桿鉆具整機性能試驗裝置的( )由計算機控制，計算機能自動采集數據， 并經處理后打印出數據報表，繪制出特性曲線。 (A)監控系統 (B)泵組 (

39、C)電動機 (D)密封機構157. BC010螺桿鉆具整機性能試驗系統的最大優點是( )。 (A)結構簡單，操作方便，檢測實用有效、經濟實惠 (B) -是能測試出螺桿鉆具的整機性能；二是自動化程度高，測試麟緊魚觀 (C)能測試出螺桿鉆具的能量轉換效率，能全面地測試出螺桿鉆具的性能狀況 (D)能測試出螺桿鉆具定、轉子之間的密封壓力158. BC010 螺桿鉆具整機性能測試系統的缺點不包括( )。 (A)系統比較復雜 (B)維護管理比較困難 (C)消耗動力大 (D)檢測準確度低159. BC010螺桿鉆具整機性能試驗系統主要用于測試各種螺桿鉆具的整機性能，能測試出 螺桿鉆具的( )。 (A)輸入、

40、輸出性能參數 (B)外特性和輸入、輸出性能參數 (C)性能參數 (D)技術參數160. BC011 螺桿鉆具的性能測試中，必做的項目包括( )。 (A)轉子、定子的配合試驗和液馬達試驗 (B)常溫啟動試驗、運轉試驗、旁通閥試驗 (C)性能試驗 (D)運轉試驗、性能試驗161. BC011 螺桿鉆具的性能測試項目中抽樣檢驗項目之一為( )。 (A)轉子、定子的配合試驗 (B)液馬達試驗 (C)性能試驗 (D)傳動軸試驗162. BC011 螺桿鉆具的馬達進行水密封試驗時，在轉子表面均勻涂少許( )，并將轉子 頂人定子內。 (A)潤滑脂 (B)機油 (C)液壓油 (D)燃料油163. BC012在

41、螺桿鉆具地面臺架試驗中，所測鉆具的輸入特性參數為輸入( )。 (A)流量、液體壓力和液體溫度 (B)扭矩和轉速 (C)扭矩、轉速和流量 (D)功率和轉速164. BC012在螺桿鉆具地面臺架試驗中，所測鉆具的輸出特性參數為( )。 (A)輸出壓力、輸出扭矩、輸出轉速 (B)輸出功率、鉆具效率 (C)輸出流量、輸出壓力、輸出扭矩、輸出轉速、輸出功率、鉆具效率 (D)輸出壓力、輸出扭矩、輸出轉速、輸出功率、鉆具效率165BC012在螺桿鉆具地面臺架試驗中，能檢測到螺桿鉆具的性能參數包括( )。 (A)輸入特性參數 (B)輸出特性參數 (C)輸入、輸出特性參數 (D)基本特性166. BC013 由

42、于輸出功率Pz隨壓降Ap的增大而增大，到一定值后又隨Ap的增大而減 小，所以P2有一個最大值，稱為最大( )工況。 (A)效率 (B)壓力 (C)功率 (D)壓差167. BC013螺桿鉆具的最大功率工況是指( )最大。 (A)輸出壓力p2 (B)輸出功率P2 (C)輸入功率Pl (D)整機總效率168. BC013螺桿鉆具的( )工況指輸出功率最大。 (A)最大功率 (B)最大壓力 (C)最大效率 (D)最大壓差169. BC014螺桿鉆具輸入功率、馬達壓降、輸入液體流量的關系為( )。 (A) P2=Ap/q (B) Pi =Apq (C) Ap=Piq (D) q=Pi Ap170. B

43、C014螺桿鉆具輸入功率、馬達壓降、輸入液體流量的關系為( )。 (A)輸入功率與流體壓力成反比，與流量成正比 (B)輸入功率與鉆具出、人口壓力之差成正比，與流量成反比 (C)輸入功率與鉆具出、人口壓力之差成反比，與流量成正比 (D)輸入功率與鉆具出、入口壓力之差成正比，與流量成正比171. BC014對螺桿鉆具輸入功率Pl一（Pi - P2）q中各符號所代表的參數描述正確的是 ( )。 (A) Pi-鉆具出口液體壓力；P2-鉆具入口液體壓力；q-輸入液體流量 (B) Pi-鉆具出口液體壓力；P2 -鉆具入口液體壓力；q-輸出液體流量 (C) Pi-鉆具入口液體壓力；p2-鉆具出口液體壓力；q

44、-輸入液體流量 (D) Pi-輸入扭矩；P2 -輸出扭矩；q-輸入液體流量172. BC015螺桿鉆具地面臺架試驗中，螺桿鉆具輸出功率P2、輸出扭矩M、輸出轉速咒的關 系是( )。 (A) P2 =1. 047×10-4 Mn (B) P2 =1. 05×10-4 Mn (C) P2 =1. 048×10-4 Mn (D) Pz =1.2×10-3 Mn173. BC015在螺桿鉆具地面臺架試驗中，螺桿鉆具輸出功率P2、輸出扭矩M、輸出轉速挖的 關系為( )。 (A) P2與Mn成正比 (B) P2與M成正比，與行成反比 (C) Pz與M成反比，與咒成正

45、比 (D) P2與Mn成反比174. BC015 螺桿鉆具地面臺架試驗中輸出功率P2 =1. 047×10-4 Mn，式中M和咒分別代 表( )。 (A)輸出扭矩、輸出轉速 (B)輸入扭矩、輸入轉速 (C)輸出流量、輸出轉速 (D)輸人流量、輸入轉速175. BC016 螺桿鉆具整機總效率孫輸出功率Pz、輸入功率P，的關系為( )。 (A)叩一Pl P2×100% (B)'7一P2 /Pl×100% (C) P2一Tl/P, (D) P2Pl/-t/176. BC016若螺桿鉆具的輸出功率為16 kW，輸入功率為20 kW，則整機總效率為( )。 (A)

46、125% (B)80% (C)55.6% (D)10%177BC016若螺桿鉆具整機總效率為85%，輸入功率為17 kW，則該鉆具的輸出功率為 ( )。 (A) 20 kW (B) 25 kW (C) 14. 45 kW (D) 13 kW178. BC017 螺桿鉆具馬達容積效率的計算公式為( )。 (A)刀一P2 /Pl×100% (B)17vqs; /qrg×100% (C)'7v=q實q理-×100% (D)'7I，一叩v×100%179. BC017 螺桿鉆具馬達的容積效率反映的是( )。 (A)輸出功率與輸入功率的關系 (B)

47、整機總效率與機械效率的關系 (C)理論流量與實際流量的關系 (D)容積總效率隨著排量和壓差的增大而減小180. BC017螺桿鉆具馬達的容積效率叩vq實/q理×100%，式中q理為理論計算所得的鉆具 每轉排量，與( )有關。 (A)鉆具的結構參數(B)鉆具的技術參數(C)鉆具的性能參數(D)鉆具的特性參數181. BC018螺桿鉆具整機機械效率與整機總效率、馬達的容積效率的關系為( )。 (A)整機機械效率與總效率和容積效率均成正比 (B)整機機械效率與總效率和容積效率均成反比 (C)整機機械效率與總效率成反比，與容積效率成正比 (D)整機機械效率與總效率成正比，與容積效率成反比182. BC018若已知螺桿鉆具整機總效率為70%，容積效率為100%，則機械效率為( )。 (A)70% (B)43% (C)30% (D)59%183. BC018若螺桿鉆具的機械效率為60%，容積效率為100%，則整機總效率為( )。 (A)70% (B)60% (C)50% (D)80%184. BC019有關螺桿鉆具馬達定子報廢條件