1、精選優質文檔-傾情為你奉上目 錄專心-專注-專業1 工程概況沱江一橋是瀘州市內南北向主要干道上的橋梁，北接回龍灣，南接江陽北路，其上游1km左右是沱江二橋，下游靠近沱江匯入口，是連接中心半島組團和城北組團東部地區的唯一通道。擬建沱江一橋復線橋緊鄰沱江一橋，修建于沱江一橋的兩側。1.1 主橋下部結構構造復線橋主橋結構型式為90m+135m+90m連續剛構橋，采用雙幅橋結構，橋寬10米，設計車道數為2車道，橫向布置為：2.0m（人行道）+7.5m（車行道）+0.5m（防撞欄）。主橋橋墩為空心薄壁墩，順橋向壁厚0.7m，橫橋向壁厚0.7m。P4、P5墩墩高均為24.4m。過渡墩采用的是2.5x4.0

2、m的矩形截面，P3墩墩高為22m，P6墩墩高為22.2m。基礎采用承臺+群樁形式，主橋承臺尺寸為18.5x5.9m，下接10根直徑為1.5m的挖孔樁，交接墩承臺尺寸為9.4x5.4m，下接6根直徑為1.4m的挖孔樁。1.2 技術標準及荷載取值1.2.1 采用的規范標準公路工程技術標準（JTGB01-2003）城市橋梁設計準則（CJJ1193）城市橋梁設計荷載標準（CJJ7798）公路橋涵設計通用規范（JTG D602004）公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（JTG 0622004）公路橋涵地基與基礎設計規范（JTJ02485）公路圬工橋涵設計規范（JTG 0612005）公路工程抗震設

3、計規范（JTJ00489）公路橋涵施工技術規范（JTJ0412000）市政橋梁工程質量檢驗評定標準（CJJ290）公路與橋梁專用設備及材料標準匯編1.2.2 荷載取值結構自重：鋼筋混凝土26 kN/m3；瀝青混凝土24 kN/m3；鋼材78.5kN/m3；填土20kN/m3；支座反力由上部結構計算得到，參見主（引）橋上部結構計算書。1.3 計算軟件下部結構截面采用橋梁通7.052版及自編程序進行驗算，樁基內力采用橋梁博士3.03版計算。2 交接墩計算由于南引橋邊跨跨徑較北引橋側邊跨跨徑大，P3橋墩受力比P6橋墩更為不利，因此僅對P3橋墩進行計算。2.1 墩身內力計算上部結構產生的墩頂豎向力大小

4、如下表所示：P3墩頂豎向力計算表 (KN)MaxMin引橋左支座引橋右支座主橋左支座主橋右支座引橋左支座引橋右支座主橋左支座主橋右支座恒載1326.302096.963204.133175.831326.302096.963204.133175.83車道荷載1290.831710.201317.62743.90-818.43-854.69-97.90-524.67人群荷載0.000.000.00467.630.000.00-295.41-0.43整體溫度0.040.02115.64113.27-0.04-0.02-115.64-113.27溫差荷載19.64132.37133.92134.50

5、0.04-66.18-66.96-67.25墩身自重計算：P=4×2.5×21×26+2×2.5×1×26=5590 (KN)P3墩頂水平力計算表 (KN)城A加載長度汽車總重2車道制動力摩阻力水平力取值均布荷載集中荷載KN/mKNmKNKNKNKN引橋側153001212115126.9205.40205.40主橋側153003255175310.5382.80382.80墩身截面內力組合值見下表：墩身截面內力組合表軸力(KN)彎矩-y (KN*m)彎矩-z (KN*m)MaxMinMaxMax墩頂截面短期組合14379.95751

6、1.134770.706541.05長期組合12580.618377.353747.994337.62標準組合15982.806782.355637.438157.88承載能力19867.207247.857080.7210736.77墩底截面短期組合19969.9513101.1317416.866541.05長期組合18170.6113967.3516394.154337.62標準組合21572.8012372.3518283.598157.88承載能力26575.2013955.8524785.3410736.77承臺底截面短期組合23929.2317060.4119181.446541

7、.05長期組合22129.8917926.6318158.734337.62標準組合25532.0816331.6320048.178157.88承載能力31326.3318706.9927255.7610736.772.2 墩身截面驗算P3橋墩為雙向偏心受壓構件，根據規范（JTG 062-2004）5.3.12條進行承載能力驗算，同時根據6.4條規定對兩方向裂縫寬度進行驗算。工況一：軸力最大Nmax、順橋向彎矩最大Mymax 矩形截面強度裂縫復核原始數據表(拉彎壓彎-雙筋設計) 混凝土等級 提高系數 截面高度cm 截面寬度cm 計算長度cm 抗彎壓力kN 抗彎彎矩kNm C40 1.00 2

8、50.00 400.00 2200.00 26575.20 24785.34 鋼筋類型 抗裂壓力kN 抗裂彎矩kNm 裂縫寬度限值mm抗裂筋根數荷載作用系數C2構件系數C3 螺紋鋼筋 19969.95 17416.86 0.2000 60 1.470 0.000 下筋種類 下保護層cm 下筋直徑mm 下筋根數 上筋種類 上保護層上筋直徑上筋根數 HRB335鋼筋 15.0 32 60 60 矩形截面配筋或復核計算結果表-強度復核結果：大偏心受壓 下緣筋面積 上緣筋面積 下緣抗彎筋根數 上緣抗彎筋根數 強度值Mj 強度值Nj 482.55 482.55 60 60 75880 81359.70

9、注：1、鋼筋面積單位cm2，強度計算值單位：軸力N為kN，彎矩M為kN-m。 2、大偏心受壓下緣受拉(或較小受壓)上緣受壓。 受壓高度系數 混凝土受壓高度cm 偏心距增大系數 縱向穩定系數 鋼筋應力 0.47040 110.54307 1.13938 0.99200 280.00 矩形截面裂縫中間計算結果表 裂縫鋼筋根數 配筋率u 鋼筋表面系數C1 荷載作用系數C2 構件系數C3 裂縫筋面積cm2 60 0.00600 1.000 1.470 0.900 482.55 注：本表為公路規范裂縫中間計算結果。表中第1項實際u值小于0.006，取0.006計算。 矩形截面裂縫計算結果表 項 目 鋼筋

10、應力MPa 裂縫值mm 按公路規范計算 82.58 0.0996 最小配筋率鋼筋面積表 最小配筋率縱向筋面積cm2 最小配筋率一側筋面積cm2 500.00 200.00 工況二：軸力最小Nmin、順橋向彎矩最大Mymax矩形截面強度裂縫復核原始數據表(拉彎壓彎-雙筋設計) 混凝土等級 提高系數 截面高度cm 截面寬度cm 計算長度cm 抗彎壓力kN 抗彎彎矩kNm C40 1.00 250.00 400.00 2200.00 13955.85 24785.34 鋼筋類型 抗裂壓力kN 抗裂彎矩kNm 裂縫寬度限值mm抗裂筋根數荷載作用系數C2構件系數C3 螺紋鋼筋 13101.13 1741

11、6.86 0.2000 60 1.470 0.000 下筋種類 下保護層cm 下筋直徑mm 下筋根數 上筋種類 上保護層上筋直徑上筋根數 HRB335鋼筋 15.0 32 60 60 矩形截面配筋或復核計算結果表-強度復核結果：大偏心受壓 下緣筋面積 上緣筋面積 下緣抗彎筋根數 上緣抗彎筋根數 強度值Mj 強度值Nj 482.55 482.55 60 60 59697 33613.28 注：1、鋼筋面積單位cm2，強度計算值單位：軸力N為kN，彎矩M為kN-m。 2、大偏心受壓下緣受拉(或較小受壓)上緣受壓。 受壓高度系數 混凝土受壓高度cm 偏心距增大系數 縱向穩定系數 鋼筋應力 0.194

12、34 45.67021 1.07319 0.99200 280.00 矩形截面裂縫中間計算結果表 裂縫鋼筋根數 配筋率u 鋼筋表面系數C1 荷載作用系數C2 構件系數C3 裂縫筋面積cm2 60 0.00600 1.000 1.470 0.900 482.55 注：本表為公路規范裂縫中間計算結果。表中第1項實際u值小于0.006，取0.006計算。 矩形截面裂縫計算結果表 項 目 鋼筋應力MPa 裂縫值mm 按公路規范計算 98.92 0.1193 最小配筋率鋼筋面積表 最小配筋率縱向筋面積cm2 最小配筋率一側筋面積cm2 500.00 200.00 工況三：計算構件軸心抗壓承載能力矩形截面

13、強度裂縫復核原始數據表(軸心拉壓) 混凝土等級 提高系數 截面高度cm 截面寬度cm 計算長度cm 抗彎壓力kN C40 1.00 250.00 400.00 2200.00 26575.20 下筋種類 下保護層cm 下筋直徑mm 下筋根數 上筋種類 上保護層上筋直徑上筋根數 HRB335鋼筋 5.0 32 60 矩形截面配筋或復核計算結果表-強度復核結果：軸心受壓 下緣筋面積 上緣筋面積 下緣抗彎筋根數 上緣抗彎筋根數 強度值Mj 強度值Nj 482.55 0.00 60 0 .14 注：1、鋼筋面積單位cm2，強度計算值單位：軸力N為kN，彎矩M為kN-m。 縱向穩定系數 0.99200

14、最小配筋率鋼筋面積表 最小配筋率縱向筋面積cm2 最小配筋率一側筋面積cm2 500.00 200.00 工況四：軸力最大Nmax、橫橋向彎矩最大Mzmax矩形截面強度裂縫復核原始數據表(拉彎壓彎-雙筋設計) 混凝土等級 提高系數 截面高度cm 截面寬度cm 計算長度cm 抗彎壓力kN 抗彎彎矩kNm C40 1.00 400.00 250.00 2450.00 26575.20 10736.77 鋼筋類型 抗裂壓力kN 抗裂彎矩kNm 裂縫寬度限值mm抗裂筋根數荷載作用系數C2構件系數C3 螺紋鋼筋 19969.95 6541.05 0.2000 15 1.330 0.000 下筋種類 下保

15、護層cm 下筋直徑mm 下筋根數 上筋種類 上保護層上筋直徑上筋根數 HRB335鋼筋 15.0 32 15 15 矩形截面配筋或復核計算結果表-強度復核結果：小偏心受壓 下緣筋面積 上緣筋面積 下緣抗彎筋根數 上緣抗彎筋根數 強度值Mj 強度值Nj 120.64 120.64 15 15 60008 .15 注：1、鋼筋面積單位cm2，強度計算值單位：軸力N為kN，彎矩M為kN-m。 2、小偏心受壓下緣受拉(或較小受壓)上緣受壓。 受壓高度系數 混凝土受壓高度cm 偏心距增大系數 縱向穩定系數 鋼筋應力 0.81859 315.15551 1.12342 0.98200 -14.99 矩形截

16、面裂縫中間計算結果表 裂縫鋼筋根數 配筋率u 鋼筋表面系數C1 荷載作用系數C2 構件系數C3 裂縫筋面積cm2 15 0.00600 1.000 1.330 0.900 120.64 注：本表為公路規范裂縫中間計算結果。表中第1項實際u值小于0.006，取0.006計算。 矩形截面裂縫計算結果表 項 目 鋼筋應力MPa 裂縫值mm 按公路規范計算 0.00 0.0000 最小配筋率鋼筋面積表 最小配筋率縱向筋面積cm2 最小配筋率一側筋面積cm2 500.00 200.00 工況五：軸力最小Nmin、橫橋向彎矩最大Mzmax 矩形截面強度裂縫復核原始數據表(拉彎壓彎-雙筋設計) 混凝土等級

17、提高系數 截面高度cm 截面寬度cm 計算長度cm 抗彎壓力kN 抗彎彎矩kNm C40 1.00 400.00 250.00 2200.00 13955.85 10736.77 鋼筋類型 抗裂壓力kN 抗裂彎矩kNm 裂縫寬度限值mm抗裂筋根數荷載作用系數C2構件系數C3 螺紋鋼筋 13101.13 6541.05 0.2000 15 1.330 0.000 下筋種類 下保護層cm 下筋直徑mm 下筋根數 上筋種類 上保護層上筋直徑上筋根數 HRB335鋼筋 15.0 32 15 15 矩形截面配筋或復核計算結果表-強度復核結果：小偏心受壓 下緣筋面積 上緣筋面積 下緣抗彎筋根數 上緣抗彎筋

18、根數 強度值Mj 強度值Nj 120.64 120.64 15 15 89166 .12 注：1、鋼筋面積單位cm2，強度計算值單位：軸力N為kN，彎矩M為kN-m。 2、小偏心受壓下緣受拉(或較小受壓)上緣受壓。 受壓高度系數 混凝土受壓高度cm 偏心距增大系數 縱向穩定系數 鋼筋應力 0.64607 248.73552 1.07997 0.99200 157.25 矩形截面裂縫中間計算結果表 裂縫鋼筋根數 配筋率u 鋼筋表面系數C1 荷載作用系數C2 構件系數C3 裂縫筋面積cm2 15 0.00600 1.000 1.330 0.900 120.64 注：本表為公路規范裂縫中間計算結果。

19、表中第1項實際u值小于0.006，取0.006計算。 矩形截面裂縫計算結果表 項 目 鋼筋應力MPa 裂縫值mm 按公路規范計算 123.89 0.1352 最小配筋率鋼筋面積表 最小配筋率縱向筋面積cm2 最小配筋率一側筋面積cm2 500.00 200.00 橋墩驗算結果匯總P3橋墩強度計算結果軸向 (kN)彎矩-y (kN*m)彎矩-z (kN*m)Nu0(kN)Nuy(kN)Nuz(kN)Nu(kN)安全系數墩底截面26575.224785.310736.8.181359.7.268082.32.613955.824785.310736.8.133613.3.427718.42.0P3

20、橋墩裂縫計算結果軸力 (kN)短期彎矩-y (kN*m)長期彎矩-y (kN*m)C2裂縫寬度配筋形式短期彎矩-z (kN*m)長期彎矩-z (kN*m)C2裂縫寬度配筋形式墩底截面19970.017416.916394.21.47 0.10 60&326541.14337.61.33 0.00 15&3213101.117416.916394.21.47 0.12 60&326541.14337.61.33 0.14 15&322.3 承臺樁基內力計算根據不同組合類別，分別計算相應的樁頂最大、最小反力以及橫橋向和縱橋向的樁身最大彎矩。工況一：承載能力極限狀態N

21、max，Mymax作用h=19.000 m, lo=0.000 malfa = 0.377, m = 20000.000, Co = .000, Ao = 1.539 m*m, EA= .000 KN, EI = .000 KN-m*m外力P = 31326.330 KN, H = 823.420 KN, M=27255.760 KN-m基底嵌入巖石層樁排信息:樁排號樁坐標樁數1-3.500220.000233.5002-承臺剛度信息:承臺單位豎向位移時,樁頂豎向反力合計 = 1.080e+007 KN承臺單位水平位移時,樁頂水平反力合計 = 1.973e+006 KN承臺單位水平位移時,樁頂

22、反彎矩合計 = -4.832e+006 KN-m承臺單位轉角時, 樁柱頂反彎矩合計 = 1.074e+008 KN-m承臺位移計算結果:承臺豎向位移 = 0.0029 m, 水平位移 = 0.0012 m, 轉角位移 = 0.0003 弧度各單樁樁頂內力及地面處的內力列表樁號X坐標NQMMoQo1-3.53291.9137.241.441.4137.220.05221.1137.241.441.4137.233.57150.2137.241.441.4137.2單樁效應輸出地面處樁柱彎矩: Mo=41.4 KN-m, 剪力 Ho=137.2 KN樁柱頂彎矩: Ma = 41.4 KN-m地面處

23、樁柱變位: 水平位移 = 0.0012 m, 轉角 = -0.0003 弧度樁柱底彎矩: Mh = -74.4 KN-m坐標位移彎矩剪力土應力0.000.001241.4137.20.0-0.950.0009165.1118.016.8-1.900.0006258.175.123.7-2.850.0004305.926.023.2-3.800.0002309.5-17.118.1-4.750.0001278.2-46.911.1-5.700.0000224.7-62.54.7-6.650.0000162.5-66.90.1-7.60-0.000099.7-64.4-2.2-8.55-0.000

24、041.8-59.8-2.1-9.50-0.0000-13.5-56.1-1.2-10.45-0.0000-65.9-55.0-0.2-11.400.0000-74.4-54.80.0-12.350.0000-74.4-54.80.0-13.300.0000-74.4-54.80.0-14.250.0000-74.4-54.80.0-15.200.0000-74.4-54.80.0-16.150.0000-74.4-54.80.0-17.100.0000-74.4-54.80.0-18.050.0000-74.4-54.80.0-19.000.0000-74.4-54.80.0工況二：承載能力

25、極限狀態Nmin，Mymax作用輸入數據:h=19.000 m, lo=0.000 malfa = 0.377, m = 20000.000, Co = .000, Ao = 1.539 m*m, EA= .000 KN, EI = .000 KN-m*m外力P = 18706.990 KN, H = 823.420 KN, M=27255.760 KN-m基底嵌入巖石層樁排信息:樁排號樁坐標樁數1-3.500220.000233.5002-承臺剛度信息:承臺單位豎向位移時,樁頂豎向反力合計 = 1.080e+007 KN承臺單位水平位移時,樁頂水平反力合計 = 1.973e+006 KN承臺

26、單位水平位移時,樁頂反彎矩合計 = -4.832e+006 KN-m承臺單位轉角時, 樁柱頂反彎矩合計 = 1.074e+008 KN-m承臺位移計算結果:承臺豎向位移 = 0.0017 m, 水平位移 = 0.0012 m, 轉角位移 = 0.0003 弧度各單樁樁頂內力及地面處的內力列表樁號X坐標NQMMoQo1-3.51188.7137.241.441.4137.220.03117.8137.241.441.4137.233.55046.9137.241.441.4137.2單樁效應輸出地面處樁柱彎矩: Mo=41.4 KN-m, 剪力 Ho=137.2 KN樁柱頂彎矩: Ma = 41.4 KN-m地面處樁柱變位: 水平位移 = 0.0012 m, 轉角 = -0.0003 弧度樁柱底彎矩: Mh = -74.4 KN-m坐標位移彎矩剪力土應力0.000.001241.4137.20.0-0.950.0009165.1118.016.8-1.900.0006258.175.123.7-2.850.0004305.926.023.2-3.800.0002309.5-17.118.1-4.750.0001278