1、某某工程外腳手架專項施工方案 第 23 頁 共 23 頁 某某工程 外架施工方案一、施工方案編制總說明（一）、編制依據：1、某某工程施工設計圖。2、圖紙會審交底紀要、施工組織設計3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）4、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）。5、鋼結構設計規范（GB50017-2003）。6、建筑施工安全檢查評分標準（JGJ59-2011）。7、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）。8、本公司質量體系文件。9、根據現場條件、工程特點，結合我司擁有的機械、機具設備、技術裝備力量及多年來在工程施工實踐中積累的施工經驗進行編制。10 、

2、有關工具性參考資料，如類似工程的相關資料數據。（二）、工程概況：某某工程，位于。1號樓由6米高的16層一類高層辦公樓和三層地下車庫組成。總建筑面積37m2（包括地上建筑面積20 m2，地下建筑17m2），停車位379個（均為地下停車位）。本建筑工程設計等級一級，結構設計使用年 限50年，外墻外保溫設計使用年限25年，地下室耐火等級一級，1號樓建筑耐火等級一級，地下室防水等級二級，電設備房防水等級一級，屋面防水等級I級,抗震設防烈度為6度。（三）、工程特點及施工重點：本工程地處交通要道，西側為，東側為。，北側為主干道，因毗鄰，對安全圍護及文明施工要求較高。本項目±0.00以下三層車庫，

3、長80米，寬70米，總高13.4米，車庫上裙樓5層，總高20.9米，主樓16層，總高67.3米。為保證施工安全，外架采用雙排鋼管落地式腳手架配合懸挑外架封閉搭設。腳手架的選材、型鋼的選材及驗算作為本次施工的重點。二、施工部署（一）、施工組織機構詳見施工組織設計。（二）、主要施工方法的選擇本工程6層（+23.3米）以下主樓和裙樓均采用雙排落地式鋼管腳手架，從6層開始設置型鋼懸挑扣件式封閉雙排腳手架，每4層設置一道轉換。分別在10層（39.3米）、14層（55.3米）設置。（三）、工期安排工期：隨主體施工進度和裝飾裝修施工進度進行，并始終超出作業面高度不得小于1.5m。三、施工準備的工作計劃（一）

4、、技術準備1、根據工程特點，在施工前認真組織各專業技術人員學習圖紙，充分理解設計意圖，做好圖紙的會審、技術交底等工作。2、根據施工圖紙及規范，編制施工方案指導施工。3、配備齊全與本工程有關的所有技術資料、圖表、施工規范、標準圖及定額手冊。4、提前作好各種材料、物資的需求計劃。（二）、材料、物資準備1、根據工程所需材料，材料部門應作好市場調研，通過比質比價后，合理選用周轉材料將作為我們的首選對象。材料部門應作好收發材料的計劃銜接、提運、入庫、保管和發放工作，并作好材料的串換工作，保證施工現場的連續作業。2、本著誰主管，誰負責的原則，材料進入現場前必須按規范進行抽樣檢查，不合格者不準使用，所需材料

5、均需有出廠證明，抽樣檢測報告和產品合格證明。3、周轉材料總計劃序號材料名稱單位數量進場時間15mm竹纖板M21500隨施工進度248×3.0鋼管T255隨施工進度3扣件個45500隨施工進度4竹跳板塊2000隨施工進度550×100木枋M330隨施工進度6密目安全網M²20000隨施工進度716#工字鋼T24.6隨施工進度（三）、主要機械設備配置計劃見施工組織設計（四）、主要勞動力用量計劃序號名稱單位數量備注1架子工人502雜工人103維修工人4合計人64四、外架施工方法（一）架體立面1、本工程外架采用全封閉雙排鋼管腳手架。本外架分四段搭設，六層以下（標高23.3

6、m以下）設為第一段，采用落地式雙排鋼管腳手架；六層（標高23.3m開始）至十層（標高39.3m），設為二段；十層（標高39.3m）至十四層（標高55.3m），設為三段；十四層（標高55.3m）以上至屋面（標高 67.3m），設為第四段。二段至四段均采用型鋼懸挑式雙排鋼管腳手架，每段架體高度為四層樓（總高度為16m），架體步高1.8m，架體寬度0.8m（內外排立桿中心距）。2、剪刀撐與每根立桿必須用扣件扣牢，相鄰剪刀撐間距約為5-6m，與水平夾角應在45°60°之間，外排剪刀撐搭設至頂。3、扶手桿：在外排每步架的0.6m、1.2m處用48×3.5鋼管搭設扶手桿。4、

7、架體上部懸臂高度不得大于架體高度的1/3，否則與樓層必須做水平臨時拉結。 （二）安全防護1、密封層：在架體的最底步設置，采用楠竹跳板捆綁在小橫桿上，要求捆綁牢固，不得滑動，再在其上滿鋪5mm竹纖板。密封板要鋪至墻邊，且滿鋪嚴密，不得有孔洞存在，對接要平整，嚴禁有探頭板。在拐角、斜道、平臺處的密封板，應與橫向水平桿牢固連接，以防止滑動；在底座之后每三步設置一道密封層，采用楠竹跳板綁在大橫桿上，捆綁牢固，不得滑動，再在其上滿鋪夾板。2、每步架安全網內側鋪設腳手板（采用竹纖板），用18號鐵絲固定于大橫桿或立桿上，且牢固不松動。3、架體外排滿掛密目安全網，用18號鐵絲固定在橫桿立桿上，安全網之間搭接寬

8、度不小于200mm，安全網應滿足安全施工防火要求。（三）架體總體布置本工程外挑腳手架采取分段搭設方式進行施工，根據本工程建筑高度，分為四段搭設，第一段設在6層以下，為落地式雙排鋼管腳手架；第二至四段分別在6F、10F、14F設置外架底座，底座采用16號工字鋼，穿入在以上樓層周邊預埋16鋼筋環內，鋼筋環直徑150mm，沿建筑物周邊1600通長設置，鋼筋環預埋位置在離建筑物邊緣0.5m和2.0m處，鋼筋環錨入板（或梁）內100mm，伸出樓面至少保證80mm。在底座工字鋼需站立桿的位置須焊接25鋼筋，高度100，防止立桿發生位移。每根工字鋼采用6×19鋼絲繩（直徑14mm）套牢，鋼絲繩須固

9、定于主體結構上，與工字鋼間的夾角須大于45°。立桿間距1600mm，在外排每步架的600mm和1200mm處搭設鋼管扶手欄桿，小橫桿間距為1200，小橫桿伸出外立桿長度統一為100mm，內排桿離墻面之間的距離至少保證300mm，以提供作業人員的操作面。架體兩步三跨設置一道拉桿，與主體結構連接牢固。沿外排立面在轉角處兩端各設置一道45°60°通長剪刀撐。每段底座水平防護先采用楠竹跳板捆綁在大橫桿上，再在其上鋪5mm厚竹纖板密封，要求封閉嚴密，不留縫隙，側立面與樓板的縫隙采用10mm層板密封。立面安全防護按照第（二）條安全防護要求進行施工。外架必須緊跟主體進度而上升，

10、并始終超出作業面高度不得小于1.5m。 在10F設置一道懸挑水平防護棚，水平防護凈寬度4m，底座采用48×3.5鋼管搭設，每根懸挑鋼管采用6×19鋼絲繩（直徑14mm）套牢，鋼絲繩須固定于主體結構上，鋼管間距1.6m，沿該層周邊通長布置，并穿入主體結構施工時預埋的20鋼筋環內（離建筑物邊緣1.0m和1.5m處預埋）。再在鋼管上縱向通長設置48×3.51000的鋼管，與懸挑鋼管連接牢固，鋼管上鋪楠竹跳板，再在其上鋪設5mm厚竹纖板，要求密封嚴密，不留孔洞。在水平防護棚外側搭設1.2m高欄桿，并用竹纖板封閉。（四）施工工藝流程型鋼懸挑梁 、預埋件制作 預埋件安裝 樓板

11、砼澆筑 穿型鋼 拉線調整鋼梁 固定型鋼 立兩頭立桿扣掃地桿、小橫桿、大橫桿（或臨時大小橫桿） 立拋撐 樹中間立桿 小橫桿、大橫桿、防護欄桿 依次類推、形成一步閉合架體 鋪腳手板（隔離防墜） 搭第二步架 拉連墻件 轉角處設置“之”剪刀撐、立桿外側剪刀撐 掛密目安全網、鋪腳手板 接立桿 搭第三步架 拉鋼絲繩。（五）質量要求腳手架搭設的技術要求和允許偏差序號項目一般質量要求1構架尺寸（立桿縱距、立桿橫距、步距）誤差±20mm2立桿的垂直偏差±50mm3縱向水平桿的水平偏差±20mm4橫向水平桿的水平偏差±10mm5節點處相交桿件的軸線距節點中心距離150mm6

12、相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內，相鄰接頭的高度差應500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立桿內，相鄰接頭的水平距離應500mm，接頭距立桿應小于立桿縱距的1/3。8桿件搭 接1）搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定。2）搭接長度和連接要求應符合以下要求。類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿1m連接扣件數量依承載要求確定，且不少于2個縱向水平桿不少于兩個連接扣件9節點要求扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m，且不大于65N.m（六）安全保證措施1、腳手架搭設人員必須是經過國家現行標準特種作業人員安全技術考核

13、規則考核合格的專業架子工。搭設腳手架人員必須戴安全帽、拴好安全帶、穿防滑鞋，嚴禁酒后作業。2、腳手架搭設時應按下列階段進行質量檢查，發現問題應及時校正：1）基礎完工后及腳手架搭設前；2）操作層施加荷載前；3）每搭設完10m高度后；4）達到設計高度后。3、使用階段1）操作層上的施工荷載應符合設計要求；2）不得將模板支撐、纜風繩、泵送砼管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備；3）六級及六級以上的大風和霧、雨天應停止腳手架作業，雨后上架操作應有防滑措施；4）在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫桿掃地桿；連接桿撐；要拆除上述任一桿件均應采取安全措施，并報主管部門批

14、準。嚴禁在腳手架基礎及其鄰近進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準；5）在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；6）工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等應按國家現行標準執行；4、腳手架的拆除1）接收到項目部的腳手架拆除任務書后方可進行拆除作業工作；2）拆除現場設警戒區域，掛醒目的警示標志，警戒范圍內嚴禁非操作人員通行或在腳手架下方繼續施工，監護人員履行職責，配備良好的通訊裝置；3）仔細檢查吊運機械包括夾具是否安全可靠，吊運機械不允許搭設在腳手架上，另立設置；4）拆除人員進入崗位以后，先進行檢查，加固松動部位，清除步層內留材料、物件及垃圾塊，所有清理物安全輸

15、送至地面，嚴禁高處拋擲；5）按搭設的反程序進行拆除，即安全網-豎向腳手板-墊鋪腳手板-防護欄桿-剪刀撐桿-連接桿-大橫桿-小橫桿-立桿-底排的大橫桿、擱柵、平桿、斜撐桿（即先搭后拆，后搭先拆的順序進行拆除）；6）不允許立面拆除或上下兩步同時拆除，認真作到一步一清、一桿一清；7）所有連墻桿、剪刀撐桿件、隔離板、登高措施必須隨腳手架步層拆除同步進行下降，不準先行拆除；8）所有桿件與扣件，在拆除時分離，不允許桿件上附著扣件輸送到地面或兩桿同時拆下輸送到地面；9）所有鋪腳手板拆除時，自外向里豎立，搬運防止自里向外翻起。嚴禁腳手板上的垃圾物件直接從高處墜落傷人；10）當日完工后，仔細檢查崗位情況，如發現

16、留有隱患的部位，及時進行修復或繼續完成至一個程序，一個部位的結束，方可撤離崗位。（七）注意事項1、當腳手架基礎下有設備基礎或管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。2、立桿接長除頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。3、主節點處必須設置一根橫向水平管，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。4、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。5、嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。6、剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平管等同步搭設。7、一字型、口字型雙排腳手架的兩端必須設置橫向斜撐。8、高度在24m以下的雙排腳手架，均必須在外側立面的兩端各設置

17、一道剪刀撐，并由底至頂連續設置。9、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。10、連墻桿必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高度不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。11、各配件嚴禁拋至地面。普通型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-2011)、筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。一、參數信息:1.

18、腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 16m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.6m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.5 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1.00；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.8 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處重慶，查荷載規范基本風壓為0.400kN/m2，風荷

19、載高度變化系數z為1.000，風荷載體型系數s為1.128；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1278；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:6 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2m，建筑物內錨固段長度 2 m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:6

20、.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面鋼絲繩距離建筑物 0.9 m。 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3×1.6/3=0.16 kN/m ；活荷載標準值: Q=2×1.6/3=1.067 kN/m；荷載的計算值: q=1.2×0.033+1.2×0.16+1.4×1.067 =

21、1.725 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.725×0.82/8 = 0.138 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =30.74 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =30.74 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.16+1.067 = 1.26 kN/m ； 最大撓度 = 5.0×1.26×8004/(384×2.06×

22、105×107800)=0.303 mm；小橫桿的最大撓度 0.303 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800 / 150=5.333 與10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033×0.8=0.027 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3×0.8×1.6/3=0.128 kN；活荷載標準值: Q= 2×0.8×1.6/3=0.853 kN；荷載的設計值: P=(1.2×0.027+1.2×0.

23、128+1.4×0.853)/2=0.69 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.033×1.6×1.6=0.007 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.69×1.6= 0.295 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.295=0.302 kN.m最大應力計算值 = 0.302×106/4490=67.18 N/mm2；

24、大橫桿的最大應力計算值 = 67.18 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.677×0.033×16004 /(100×2.06×105×107800) = 0.067 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.027+0.128+0.853）/2=0.504kN

25、= 1.883×0.504×16003/ ( 100 ×2.06×105×107800) = 1.75 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0.067+1.75=1.817 mm；大橫桿的最大撓度 1.817 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1600 / 150=10.7與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5

26、): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.033×0.8×2/2=0.027 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.033×1.6=0.053 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3×0.8×1.6/2=0.192 kN；活荷載標準值: Q = 2×0.8×1.6 /2 = 1.28 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.027+0.053+0.192)+1.4×1.28=2.

27、118 kN；R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1278kN/m NG1 = 0.1278+(0.80×2/2)×0.033/1.80×18.00 = 2.567kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×6×1.6×(0.8+0.3)/2 = 1.584 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片

28、腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15×6×1.6/2 = 0.72 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.6×18 = 0.144 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.015 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2×0.8×1.6×2/2 = 2.56 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/

29、m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.128；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.4×1×1.128 = 0.316 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.015+ 1.4×2.56= 9.602 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG

30、+0.85×1.4NQ = 1.2×5.015+ 0.85×1.4×2.56= 9.064 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.316×1.6× 1.82/10 = 0.195 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 9.602 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；

31、當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = k××h 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 9602/(0.188×424)=120.456 N/mm2；立桿穩定性計算 = 120.456 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度

32、設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9.064 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立

33、桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 9064.16/(0.188×424)+194840.433/4490 = 157.106 N/mm2；立桿穩定性計算 = 157.106 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.316 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 17.28 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸

34、向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.641 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 12.641 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；Nl = 12.6

35、41 < Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 12.641小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為800mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面積A=21.95cm2。受腳手架集中荷載 N=1.2×5.254 +1.4&

36、#215;2.85=10.294kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.2×21.95×0.0001×78.5=0.207kN/m；經過連續梁的計算得到各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R2=12.88kN；R3=8.521kN；R4=0.015kN。最大彎矩Mmax=1.699kN·m；最大應力=M/1.05W+N/A=1.699×106/( 1.05 ×108300)+ 8.28×103/2195=18.714N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值18.714N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215N/mm2,滿足

37、要求！ 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN·m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)2.8懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下=M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b=(570tb/lh)×(235/fy)經過計算得到最大應力b=(570tb/lh)×(235/fy)=570 ×10×63× 235 /( 2700×160×235)=0.83由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2

38、003)附表B，得到 b值為0.73。經過計算得到最大應力 =1.699×106 /( 0.73×108300 )= 21.469N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算=21.469 小于 f=215N/mm2 ,滿足要求！2.9拉繩的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算RAH=RUicosi其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=14.013kN；2.10拉繩的強度計算鋼絲拉繩(支桿)的內力計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=14.013kN選擇6×37鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑15mm。 Fg=aFg/K其