1、第三章 荷載橫向分布計算由于本橋各T梁之間采用混凝與濕接縫剛性連接，故其荷載橫向分布系數(shù)，在梁端可按“杠桿原理法”計算（m0），在跨中按“修正剛性橫梁法”計算(mc)。（一）梁端的橫向分布系數(shù)m0 根據(jù)橋規(guī)規(guī)定，在橫向影響線確定荷載沿橫向最不利的布置位置。例如，對于汽車荷載，規(guī)定的汽車橫向輪距為1.8m，兩列汽車車輪的橫向最小間距為1.30m,車輪距離人行道緣石最少為0.50m。求出相應于荷載位置的影響線豎標值后，就可得到橫向所有荷載分布給1號梁的最大荷載值為： 式子中：汽車荷載軸重； 汽車車輪的影響線豎標。 由此可得：1號梁在汽車荷載作用下最不利荷載橫向分布系數(shù)為同理有：；（二）跨中的橫向分

2、布系數(shù)mc 1.計算I和IT 求主梁截面中心位置ax(距梁頂) 翼板的換算平均厚度 馬蹄形下翼緣換算厚度 S (260-18)1919/2+24518245/2=583906cm3A(260-18)19+24518=9008cm2重心距離 ax=S/A=583906/9008=64.82cm主梁抗彎慣性矩：I1/12(260-18)193+(260-18)19(64.82-19/2)2+1/12182453+18245(245/2-64.82)2=50940773cm4=0.5094m4翼板主梁抗扭慣性矩 b1/t1=260/19=13.6810, 查表得c1=0.33梁肋b2=245-19=

3、226cm b2/t2=226/18=12.610, 查表得c2=0.33 IT=cibiti3=0.33260193+0.33226183=1023452cm4=0.0102m42.計算抗扭修正系數(shù) 本橋各主梁的橫截面均相等，梁數(shù)n=6，梁間距為2.6m，則 其中：混凝土彈性模量；混凝土剪切模量，。3.計算橫向影響線豎標值 對于1號邊梁考慮抗扭修正厚的橫向影響豎標值為： 剛性橫梁法的橫向分布影響線為直線，設影響線零點離1號梁軸線的距離為x，則： 解得：4.計算荷載橫向分布系數(shù) 1號邊梁的橫向影響和布載圖如圖所示。 5.同樣地，按照上述步驟3.4可以算出其他梁的橫向分布系數(shù) 剛性橫梁法的橫向分

4、布影響線為直線，設影響線零點離1號梁軸線的距離為x，則： 解得： 剛性橫梁法的橫向分布影響線為直線，設影響線零點離1號梁軸線的距離為x，則：解得： 根據(jù)對稱性, 4、5、6號梁的橫向分布系數(shù)：；第四章 主梁內(nèi)力計算（一）.恒載集度（1）跨內(nèi)均布荷載主梁： 橫隔板(預制部分)：橫隔板(現(xiàn)澆部分)：8 cm厚W8級C50混凝土鋪裝層：7cm厚瀝青混凝土鋪裝層：防撞欄桿：（2）支座主梁： 橫隔板(預制部分)：橫隔板(現(xiàn)澆部分）：8 cm厚W8級C50混凝土鋪裝層：7cm厚瀝青混凝土鋪裝層：防撞欄桿：（二）1號T梁內(nèi)力計算和組合1.支座截面內(nèi)力計算：（1）一期恒載內(nèi)力計算支點處：,（2）二期恒載內(nèi)力計

5、算支點處：,（3）活載由于本設計是按四車道來設計的，故查規(guī)范有：設計車道數(shù)為2時，；設計車道數(shù)為3時，；設計車道數(shù)為4時，。T梁基頻： 式中：L主梁計算跨度，L=38.76m； Ec混凝土彈性模量，Ec=3.451010Pa； Ic跨中截面的截面慣性矩，Ic=0.597m4； mc跨中處的單位長度質(zhì)量，mc=4083.59Ns2/m2。 查規(guī)范，可得沖擊系數(shù)： 根據(jù)規(guī)范可知：公路I級荷載中，計算跨徑，計算剪力效應時, 應乘以系數(shù)1.2。 計算活載內(nèi)力時，要綜合考慮車道折減系數(shù)，影響線，橫向分布系數(shù)等因素。對于邊梁（1號梁）：， ， 對應的有： 采用三車道，則， 對應的有： 可見，應該按照兩車道

6、布置，此時有：支點處：,，2.橫截面變寬處（1）一期恒載內(nèi)力計算 變寬處：（2）二期恒載內(nèi)力計算變寬處：（3）活載計算活載內(nèi)力時，要綜合考慮車道折減系數(shù)，影響線，橫向分布系數(shù)等因素。對于邊梁（1號梁）來說：（設計車道為1或4時候不滿足要求）采用兩車道，則， 對應的有：采用三車道，則， 對應的有：可見，應該按照兩車道布置，此時有：變寬處：,，3.1/4跨截面處（即第一片中橫隔板處）：（1）一期恒載內(nèi)力計算1/4跨截面處：（2）二期恒載內(nèi)力計算1/4跨截面處： （3）活載 計算活載內(nèi)力時，要綜合考慮車道折減系數(shù)，影響線，橫向分布系數(shù)等因素。對于邊梁（1號梁）來說：（設計車道為1或4時候不滿足要求）

7、采用兩車道，則， 對應的有：采用三車道，則，對應的有：對應的有：可見，應該按照兩車道布置，此時有：1/4跨截面處：,，4.跨中截面：（1）一期恒載內(nèi)力計算跨中處：（2）二期恒載內(nèi)力計算跨中處：（3）活載 計算活載內(nèi)力時，要綜合考慮車道折減系數(shù)，影響線，橫向分布系數(shù)等因素對于邊梁（1號梁）來說：（設計車道為1或4時候不滿足要求）采用兩車道，則，對應的有：對應的有：采用三車道，則，對應的有：對應的有：可見，應該按照兩車道布置，此時有：跨中處：,，表1 一期恒載作用下邊梁（1號梁）的計算結(jié)果截面位置彎矩M（kNm）剪力Q（kN）支座截面處0553.753橫截面變寬度處1653.077425.4251

8、/4跨截面處3773.215259.595跨中截面處5030.9530表2 二期恒載作用下邊梁（1號梁）的計算結(jié)果截面位置彎矩M（kNm）剪力Q（kN）支座截面處0257.173橫截面變寬度處818.825210.7281/4跨截面處1869.002128.586跨中截面處2492.0020表3 活載（公路I級）作用下邊梁（1號梁）的計算結(jié)果截面位置Mmax（kNm）相應Q（kN）Qmax（kN）相應M（kNm）支座截面處00445.6730橫截面變寬度處1481.48404.156405.47914391/4跨截面處4539.08321.41332.0223648.43跨中截面處4191.2

9、41157.675200.113648.435.承載能力極限狀態(tài)下效應組合（對邊梁而言）荷載基本組合設計值表達式為：上式中，由于本設計的設計安全等級為二級，故有，分項系數(shù)，見表1和表2，見表3，沒有值。則有：，計算結(jié)果如表4所示。表4 承載能力極限狀態(tài)荷載基本組合結(jié)果截面位置Mmax（kNm）相應Q（kN）Qmax（kN）相應M（kNm）支座截面處01404.872028.8810橫截面變寬度處5040.351329.2021596.894826.4971/4跨截面處13126.452915.79930.64811879.5跨中截面處14895.283220.745280.15413295.3

10、486.正常使用極限狀態(tài)下作用短期效應組合（對邊梁而言）荷載短期效應組合設計值表達式：上式中，見表1和表2，見表3， 頻域值系數(shù)，表3中的計算數(shù)值需要除以沖擊系數(shù)，則有：，計算結(jié)果如表5所示。表5 正常使用極限狀態(tài)荷載短期效應組合結(jié)果截面位置Mmax（kNm）相應Q（kN）Qmax（kN）相應M（kNm）支座截面處0810.9261087.640橫截面變寬度處3385.59885.412886.2283419.3911/4跨截面處8442.500586.404592.9507426.535跨中截面處10107.8697.244123.4169403.0447.正常使用極限狀態(tài)下作用長期期效應組

11、合（對邊梁而言）荷載短期效應組合設計值表達式：上式中，見表1和表2，見表3， 準永久值系數(shù)，表3中的計算數(shù)值需要除以沖擊系數(shù)，則有：，計算結(jié)果如表6所示。表6 正常使用極限狀態(tài)荷載長期效應組合結(jié)果截面位置Mmax（kNm）相應Q（kN）Qmax（kN）相應M（kNm）支座截面處0810.9269680橫截面變寬度處2994.009778.586779.0662979.0391/4跨截面處7242.793501.453505.1936928.895跨中截面處8999.09155.56870.538807.7928.持久狀況應力計算時的荷載組合（對邊梁而言）組合設計值表達式：上式中，見表1和表2，見表3，則有：，計算結(jié)果如表7所示。表7 持久狀況應力計算時的荷載