1、無梁樓蓋（標高-1.300）模板（盤扣式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ 2312010 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土板名稱B，標高-1.300m新澆混凝土板板厚(mm)350模板支架縱向長度La(m)8模板支架橫向長度Lb(m)8模板支架高度H(m)4.1 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架1.05

2、新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷載標準值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)4風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.50.5×1×0.8=0.4風荷載高度變化系數z1風荷載體型系數s0.8抗傾覆計算中風荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)6 三、模板體系設計主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距la(mm)900立桿橫向間距lb(mm)900

3、水平桿步距h(mm)1800頂層水平桿步距h(mm)1000支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)150小梁間距l(mm)300小梁最大懸挑長度L1(mm)100主梁最大懸挑長度L2(mm)150平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板厚度t(mm)18抗彎強度設計值f(N/mm2)16.83彈性模量E(N/mm2)9350計算方式簡支梁 按簡支梁 ，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下 ： W=bt2/61000×182/654000mm4 I=bt3/121000×183/12486000mm3 承載能力極限狀態 q1=Gb(G1k+(G2

4、k+G3k)h0)+QbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.35)+1.4×1×3=14.862kN/m q1靜=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.35)=10.662kN/m 正常使用極限狀態 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.35)+1×1×3=11.885kN/m 1、強度驗算 Mmax=0.125q1l2=0.125×

5、;14.862×0.32=0.167kN·m =Mmax/W=0.167×106/(54000×103)=3.093N/mm2f=16.83N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5ql4/(384EI)=5×11.885×3004/(384×9350×486000)=0.276mm max=0.276 mmmin300/150，10=2mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁材質及類型矩形木楞截面類型50*100mm截面慣性矩I(cm4)416.667截面抵抗矩W(cm3)83.333抗彎強度設計值f(N/mm2)

6、12.87彈性模量E(N/mm2)8415計算方式二等跨梁 承載能力極限狀態 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.2×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.35)+1.4×0.3×3=4.531kN/m 正常使用極限狀態 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.35)+1×0.3×3=3.626kN/m 按 二等跨梁連續梁 計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合， 計算簡圖如下： 1

7、、強度驗算 =Mmax/W=0.447×106/83333=5.364N/mm2f=12.87N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax2.51kN max3Vmax/(2bh0) =3×2.51×1000/(2×50×100)=0.753N/mm2=1.386N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 max=0.353mm=minlb/150，10=min900/150，10=6mm 滿足要求！ 4、支座反力 承載能力極限狀態 R1=2.02kN R2=5.021kN R3=2.02kN 正常使用極限狀態 R1=1.618kN R2=4.02

8、3kN R3=1.618kN 六、主梁驗算主梁材質及類型鋼管截面類型48×3.2截面慣性矩I(cm4)11.36截面抵抗矩W(cm3)4.73抗彎強度設計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000抗剪強度設計值fv(N/mm2)125計算方式四等跨梁 取上面計算中的小梁最大支座反力 承載能力極限狀態 R=maxR1,R2,R3/2=max2.02,5.021,2.02/2=2.5105kN 正常使用極限狀態 R=maxR1,R2,R3/2=max1.618,4.023,1.618/2=2.0115kN 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 =Mmax/W=0.659

9、5;106/4730=139.323N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax4.08kN max2Vmax/A=2×4.08×1000/450=18.133N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 max=0.772mm=minlb/150，10=min900/150，10 =6mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型(mm)B-LG-1500（48X3.2X1500）回轉半徑i(mm)15.9抗壓強度設計值f(N/mm2)300立柱截面面積(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730支架立桿計算長度修正系數1.2懸臂端計算長度折減

10、系數k0.7 1、長細比驗算 l01=h+2ka=1000+2×0.7×150=1210mm l02=h=1.2×1800=2160mm 取兩值中的大值l0=2160mm =l0/i=2160/15.9=135.849=150 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 不考慮風荷載 頂部立桿段： 1=l01/i=1210/15.9=76.101 查表得，=0.664 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×3×0.9×0.9=12.427kN

11、 f=N1/(1A)12.427×103/(0.664×450)=41.59N/mm2=300N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： 2=l02/i=2160/15.9=135.849 查表得，=0.28 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2×(1.05+(24+1.1)×0.35)+1.4×3×0.9×0.9=12.962kN f=N2/(2A)12.962×103/(0.28×450)=102.873N/mm2=300N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載 Mw=c

12、5;Qklah2/10=0.9×1.4×0.4×0.9×1.82/10=0.147kN·m 頂部立桿段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+c×Q Q1klalb+c×QMw/lb=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×3×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=12.293kN f=N1w/(1A)+Mw/W=12.293×103/(0.664×450)+0.147×

13、;106/4730=72.219N/mm2=300N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+c×Q Q1klalb+c×QMw/lb=1.2×(1.05+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×3×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=12.827kN f=N2w/(2A)+Mw/W=12.827×103/(0.28×450)+0.147×106/4730=132.88N/mm2=300N/mm2 滿足

14、要求！ 八、可調托座驗算可調托座內主梁根數2可調托承載力容許值N(kN)40 按上節計算可知，可調托座受力 N =12.427kNN=40kN 滿足要求！ 九、抗傾覆驗算 混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生 MT=c×Q(kLaHh2+Q3kLah1 MR=GG1kLaLb2/2=1.35×1.05×8×82 MT=121.363kN.mMR 滿足要求！ 混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生 MT=c×Q(Q2kLaH+Q3

15、kLah1 MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.35×1.05+(24+1.1)×0.35×8×82 MT=32.508kN.mMR 滿足要求！ 十、立柱地基基礎計算腳手架放置位置混凝土樓板 立柱底墊板的底面平均壓力 p=N/(mfA)=12.962/(0.4×0.35)=92.586kPafak=100kPa滿足要求！主樓板（標高-0.500）模板（盤扣式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ 2312010 3、混凝土結構設計規范GB5

16、0010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土板名稱B，標高-0.500新澆混凝土板板厚(mm)180模板支架縱向長度La(m)5.7模板支架橫向長度Lb(m)4.4模板支架高度H(m)4.9 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架1.05新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.25

17、其他附加水平荷載標準值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)4風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.50.5×1×0.8=0.4風荷載高度變化系數z1風荷載體型系數s0.8抗傾覆計算中風荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)6 三、模板體系設計主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距la(mm)900立桿橫向間距lb(mm)900水平桿步距h(mm)1800頂層水平桿步距h(mm)1000支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)150小梁間距l(mm)300小梁最大懸挑長度L1(mm)100主梁最大懸挑長度L2(mm

18、)150平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板厚度t(mm)18抗彎強度設計值f(N/mm2)16.83彈性模量E(N/mm2)9350計算方式簡支梁 按簡支梁 ，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下 ： W=bt2/61000×182/654000mm4 I=bt3/121000×183/12486000mm3 承載能力極限狀態 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.18)+1.4×1×3=9.742kN/m q1靜=Gb(G1k+(G2k

19、+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.18)=5.542kN/m 正常使用極限狀態 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.18)+1×1×3=7.618kN/m 1、強度驗算 Mmax=0.125q1l2=0.125×9.742×0.32=0.11kN·m =Mmax/W=0.11×106/(54000×103)=2.037N/mm2f=16.83N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗

20、算 max5ql4/(384EI)=5×7.618×3004/(384×9350×486000)=0.177mm max=0.177 mmmin300/150，10=2mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁材質及類型矩形木楞截面類型50*100mm截面慣性矩I(cm4)416.667截面抵抗矩W(cm3)83.333抗彎強度設計值f(N/mm2)12.87彈性模量E(N/mm2)8415計算方式二等跨梁 承載能力極限狀態 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.2×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.

21、18)+1.4×0.3×3=2.994kN/m 正常使用極限狀態 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.18)+1×0.3×3=2.345kN/m 按 二等跨梁連續梁 計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合， 計算簡圖如下： 1、強度驗算 =Mmax/W=0.295×106/83333=3.54N/mm2f=12.87N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax1.657kN max3Vmax/(2bh0) =3×1.

22、657×1000/(2×50×100)=0.497N/mm2=1.386N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 max=0.229mm=minlb/150，10=min900/150，10=6mm 滿足要求！ 4、支座反力 承載能力極限狀態 R1=1.333kN R2=3.314kN R3=1.333kN 正常使用極限狀態 R1=1.048kN R2=2.605kN R3=1.048kN 六、主梁驗算主梁材質及類型鋼管截面類型48×3.2截面慣性矩I(cm4)11.36截面抵抗矩W(cm3)4.73抗彎強度設計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2

23、)206000抗剪強度設計值fv(N/mm2)125計算方式四等跨梁 取上面計算中的小梁最大支座反力 承載能力極限狀態 R=maxR1,R2,R3/2=max1.333,3.314,1.333/2=1.657kN 正常使用極限狀態 R=maxR1,R2,R3/2=max1.048,2.605,1.048/2=1.3025kN 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 =Mmax/W=0.435×106/4730=91.966N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax2.693kN max2Vmax/A=2×2.693×1000/450=11.969N/

24、mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 max=0.5mm=minlb/150，10=min900/150，10 =6mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型(mm)B-LG-1500（48X3.2X1500）回轉半徑i(mm)15.9抗壓強度設計值f(N/mm2)300立柱截面面積(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730支架立桿計算長度修正系數1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7 1、長細比驗算 l01=h+2ka=1000+2×0.7×150=1210mm l02=h=1.2×1800=2160mm 取兩值中的大值l0=2160mm =l0/

25、i=2160/15.9=135.849=150 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 不考慮風荷載 頂部立桿段： 1=l01/i=1210/15.9=76.101 查表得，=0.664 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3×0.9×0.9=8.279kN f=N1/(1A)8.279×103/(0.664×450)=27.707N/mm2=300N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： 2=l02/i=2160/15.9=135.849 查表得

26、，=0.28 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2×(1.05+(24+1.1)×0.18)+1.4×3×0.9×0.9=8.814kN f=N2/(2A)8.814×103/(0.28×450)=69.952N/mm2=300N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載 Mw=c×Qklah2/10=0.9×1.4×0.4×0.9×1.82/10=0.147kN·m 頂部立桿段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+c×Q Q1klalb+c×QMw/lb=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×3×0.9×0.9+0.9×1.4&#