1、目錄1. 編制說明21.1編制目的21.2編制依據21.3編制原則2安全第一、質量優先2科學配置、經濟合理3合理布局、優質高效3均衡生產、確保工期32. 工程概況33. 結構施工分析43.2 支撐結構構件連接43.3 需要材料43.4材料運輸44. 模板支模工藝及方法54.1 內外剪力墻施工54.2 梁模板施工74.3 樓板模板施工84.4 樓梯模板設計及施工方法94.5后澆帶模板設計及施工方法95. 模板的拆除106.成品保護措施117.質量保證措施及施工注意事項118. 安全施工注意事項129.文明施工及環保措施1310.模板系統驗算1310.1 模板支撐架計算書13參數信息：13支撐模板

2、的方木的計算：16扣件抗滑移的計算：17模板支架立桿荷載標準值(軸力)：17立桿的穩定性計算：1810.2 梁模板計算書19參數信息19梁模板荷載標準值計算21梁側模板內外楞的計算21梁底模板計算25扣件抗滑移的計算：27立桿的穩定性計算：2811.模板施工安全防范措施3011.1防坍塌事故安全技術措施3011.2 預防高空墜落事故安全技術措施3011.3 監測措施3112.應急救援預案3312.1 機構設置3312.2應急救援工作程序3312.3救援方法34模板工程專項施工方案 1. 編制說明1.1編制目的 為了確保混凝土結構質量，保證混凝土的外形尺寸，外觀質量都達到設計及業主要求，同時節約

3、工期，選用最先進的模板及支撐體系和施工法。對于參與的施工管理人員和工人要明確所擔負的工程特點，技術要求、施工工藝等，做到心中有數，有統一計劃、統一目標、有組織地完成施工任務，避免混凝土構件出現漲模、移位等結構通病，給予方案指導。1.2編制依據建設單位及設計單位提供的施工圖紙；鄭東新區白沙安置區二期（永盛家園）B區項目施工組織設計有關國家規范、規程及行業標準： 建筑結構荷載規范GB50009-2001 混凝土結構設計規范GB50010-2002 建筑施工模板安裝技術規范JGJ162-2008 鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程DGJ/T08-016-2004 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術

4、規范JGJ130-2001 混凝土結構工程施工技術標準 ZJQ08-SGJB 204-2005 建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011 建筑施工高空作業安全技術規范JGJ80-91 施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-20051.3編制原則1.3.1安全第一、質量優先堅持“技術可靠、措施得力、安全第一、質量優先”的原則，在安全措施落實到位、技術方案可靠、質量有保障、確保本標工程萬無一失的前提下組織施工。1.3.2科學配置、經濟合理堅持“科學組織、合理配置、優化方案、節約投資”的原則，選派施工經驗豐富的管理人員和技術人員。上專業化施工隊伍，投入高效、先進的施工設備，匹配合理；對工程項目的關

5、鍵工序進行多方案的比較、分析、確定。優化施工方案、強化質量管理、合理降低工程造價、縮短工期。1.3.3合理布局、優質高效堅持“避免干擾、就近布置、方便使用、優化設置”的原則，在規定的施工范圍內合理布置臨時設施；積極貫徹執行ISO9001質量體系標準，推廣、使用新技術、新工藝、新方法、新材料，確保創優規劃和質量目標的實現；積極推行較先進項目管理模式，調動現場人員積極性，確保優質高效的完成工程施工任務。1.3.4均衡生產、確保工期堅持“科學管理、統籌安排、強度均衡、留有余地”的原則，合理安排進度，網絡控制，搞好工序銜接，實施進度監控，確保實現工期目標。2. 工程概況序號項目鄭東新區白沙安置區二期（

6、永盛家園）項目B區BS23-11-01地塊1工程名稱地塊 7#樓2工程位置鄭州市鄭州新區白沙組團永昌南路路南，勤工路路西，玉溪路北，節儉路東。3建設單位鄭州市鄭汴建設開發有限公司4設計單位鄭州大學綜合設計研究院有限公司5監理單位河南高建工程管理有限公司6勘察單位核工業第五研究院有限公司7質量監督單位鄭東新區質量監督站8施工總承高包中鐵十八局集團有限公司 本工程是安置民用住宅,為框架剪力墻結構，總共28層，其中地上25層，地下3層.地下三層層高3.5米,地下一、二層，地上125層高2.5米。地下二、三層為儲藏室及設備間，地下一層為非機動車庫，地上一至二十五層為住宅。3. 結構施工分析 梁板荷載傳

7、力線路：上部荷載模板木楞、鋼楞鋼管排架結構。 墻荷載傳力線路 混凝土側壓力模板鋼管對拉螺栓3.2 支撐結構構件連接、竹膠板與木楞采用鐵釘固定、鋼管之間、鋼管與木楞之間采用模板工程中的各連接件連接。3.3 需要材料模板選型表序號部 位模板方案選型模板支撐體系1地下室基礎側模選用240mm厚磚胎模底板墻體施工縫以下采用吊模支撐，鋼管主龍骨，木方次龍骨，對拉螺栓。2地下室外墻15mm厚竹膠板主龍骨為48雙鋼管，次龍骨100×100mm木方，14對拉螺栓。3柱15mm厚竹膠板主龍骨為48雙拼鋼管，次龍骨50×100mm木方，14對拉螺栓4梁（600mm及以內）15mm厚竹膠板主龍骨

8、（主楞）48鋼管，次楞為50×100mm木方，承插型盤扣式鋼管支架5梁（600mm以上）15mm厚竹膠板主龍骨48鋼管，次楞為50×100mm木方，對拉螺栓，承插型盤扣式鋼管支架6混凝土樓板15mm厚竹膠板主龍骨（主楞）為48鋼管，次楞為50×100mm木方，承插型盤扣式鋼管支架8樓梯定型木模板50×100m木龍骨, 承插型盤扣式鋼管支架9輔材工具扳手、安全帶，防穿刺手套，榔頭，鋼釘膠條，密封膠、手鋸等3.41515材料運輸因為工程面積大，模板加工場采取就近加工、就近使用的原則以提高工效，具體按照現場施工平面布置圖進行布置，模板，鋼管，木楞采用塔吊作垂直

9、、水平運輸運到操作部位4. 模板支模工藝及方1515法4.1 內外剪力墻施工待鋼筋綁扎、預埋件管道、預埋件等隱蔽工程驗收合格后，方可進行立模。支內外模用膠合板和40×90 方木組合，再在外邊采用48×3.5 縱橫鋼管，用14 螺桿（螺桿兩頭的絲扣長度不少于7cm），3 型扣件固定堅固（3型卡采用厚壁、螺桿加雙螺帽）整齊，墻厚采用焊鋼筋限位的方法，水平每隔40 cm 設置一道螺桿，豎向間距為500 mm。墻體有預留洞時，預留洞水平方向長度800 mm 的支模時另設置一塊活動模板作為振動口，以確保預留洞底部墻體砼的密度。剪力墻外側模板用48鋼管，每排兩根，鋼管外側用二個山形帽固

10、定件或成品鐵板墊塊加雙螺帽擰緊，全面檢查，不得漏擰。用線錘吊垂直，拉通長線，對每軸進行校正，并檢查承重架和支撐系統固定是否牢固。剪力墻支模允許偏差應控制在以下范圍內：軸線位移2mm，截面尺寸控制在2，3mm，每層垂直度2mm，預留洞：中心線位移5mm，截面內部尺寸+5，-0mm。詳見附圖：圖4.1-6 內墻模板支設示意圖圖4.1-7 內墻模板配置示意圖圖4.1-8 通絲型穿墻螺栓示意4.2 梁模板施工4.2.1 工藝流程：抄平、彈線（軸線、水平線）支撐架搭設 支柱頭模板鋪設底模板 拉線找平封側模預檢。4.2.2 根據主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。4.23 梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿

11、堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為1.2m；立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范圍內設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距）為1100mm；.立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.0m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4.2.4 剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4m，且不應小于6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間，水平剪刀撐與水平桿

12、的夾角宜為45度。4.2.5 梁模板安裝大龍骨采用Ø48×3.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm×80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。梁底模板鋪設：按設計標高拉線調整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的2，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁側模板鋪設：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模應設置斜撐，當梁高大于700mm時設置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為500，垂直間距300。4.3 樓板模板施工4.3.1 工藝流程：支架搭設龍骨鋪設、加固樓板模板安裝預檢。4.3.2 支架搭設：樓

13、板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架統一布置。立桿頂部如設置頂托，其伸出長度不應大于300mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于100。4.3.3 模板安裝：采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用Ø48×3.2mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm×80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。4.4 樓梯模板設計及施工方法模板

14、采用15mm厚竹膠板及50mm×100mm的木方現場放樣后配制，踏步模板用木夾板及50mm木方預制成型木模，而樓梯側模用木方及若干與踏步幾何尺寸相同的三角形木板拼制。由于澆混凝土時將產生頂部模板升力，因此，在施工時須附加對拉螺栓，將踏步頂板與底板拉螺栓，將踏步頂板與底板拉結使其變形得到控制。樓梯模板支設見圖4.4-3。圖4.4-3 樓梯模板示意4.5后澆帶模板設計及施工方法底板后澆帶施工方法:梁板后澆帶采用快易收口網作后澆帶兩側擋模。墻兩側采用快易收口網作后澆帶兩側擋模。樓板后澆帶施工方法:樓板后澆帶模板在本層梁板底模支設時，后澆帶兩側設置與梁板支撐體系斷開的快拆體系支撐（可以在整體

15、拆除模板時保留），以保證梁板板底模拆除后，后澆帶的兩側支撐仍然保留并正常工作，避免形成懸挑結構。圖4.5-4 后澆帶腳手架獨立支撐5. 模板的拆除5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側模板最后拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設計或規范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的100%，并有同條件養護拆模試壓報告，經監理審批簽發拆模通知書后方可拆除。5.3 模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位

16、后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。5.4 拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。5.5 拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。6.成品保護措施6.1 模板搬運時應輕拿輕放，不準碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板變形和損壞結構。6.2 模板安裝時不得隨意在結構上開洞；穿墻螺栓通過模板時，應盡量避免在模板上鉆孔；不得用重物沖擊已安裝好的模板及支撐。6.3 搭設腳手架時，嚴禁與模板及支柱連接在一起。6.4 不準

17、在吊模、水平拉桿上搭設跳板，以保證模板牢固穩定不變形。澆筑混凝土時，在芯模四周要均勻下料及振搗。6.5 拆摸時應盡量不要用力過猛過急，嚴禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到損失壞。7.質量保證措施及施工注意事項7.1 施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工負責人復核后方可施工，安裝完畢，再通知分公司安全部、質量技術部到現場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業7.2 現澆結構模板安裝允許偏差：序號項 目允許偏差(mm)1軸線位移52底模上表面標高±53截面內部尺寸柱、梁4，-54層高垂直度大于5m85相鄰兩板表面高底差26表面平整度5注；檢查軸線位置時

18、，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。7.3 確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065N·m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。7.4 模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工員簽發拆模通知書。7.5 澆筑混凝土時，木工要有專人看模。7.6 認真執行三檢制度，未經驗收合格不允許進入下一道工序。7.7 嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。7.8 在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。8. 安全施工注意事項8.1 施工現場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在模板支設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。8.2 支模

19、過程中應遵守安全操作規程，安裝模板操作人員應戴好安全帽，高空作業應系好掛好安全帶。8.3 支模施工現場作業人員不得從支撐系統上爬上、爬下，應從施工電梯進入工作面。8.4 高支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。8.5 混凝土澆筑時，安全員專職負責監測模板及支撐系統的穩定性，發現異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經現場安全責任人檢查同意后方可復工。8.6 正在施工澆筑的樓板，其下一層樓板的支撐不準拆除，待本層模板及滿堂架拆除后方可拆除。8.7 拆模時應搭設腳手架，廢爛木方不能用作龍骨。8.8 在4m以上高空拆模時，不得讓模板

20、、材料自由下落，更不能大面積同時撬落，操作時必須注意下方人員動向。8.9 拆除時如發現混凝土由影響結構質量、安全問題時，應暫停拆除，經處理后，方可繼續拆模。8.10 拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。9.文明施工及環保措施9.1 模板拆除后的材料應按編號分類堆放。9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。9.3 模板安裝時，應注意控制噪聲污染。9.4 模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定，防止噪聲擾民。9.5 加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環境。9.6 每次下班

21、時保證工完場清。10.模板系統驗算10.1 模板支撐架計算書參數信息：1.腳手架參數橫向間距或排距(m)：1.20；縱距(m)：1.20；步距(m)：1.10；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)：0.10；腳手架搭設高度(m)：5.92；采用的鋼管(mm)：Ø48×3.5；扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數：0.80；板底支撐連接方式：40mm×80mm方木支撐，間距300mm；鋼材彈性模量E=206×103（N/mm2）；鋼管抗壓強度設計值f=205.0 N/mm2鋼管截面慣性矩I=11.357×104mm4，截面抵

22、抗矩W=4.732×103mm3。2.荷載參數(1)模板及木楞自重標準值(kN/m2)：0.350；荷載分項系數i=1.2(2)混凝土與鋼筋自重標準值(kN/m3)：板26.0；i=1.2(3)施工人員及設備均布荷載標準值(kN/m2)；i=1.4a.計算模板時取2.50；b.計算支撐小楞構件時取1.5；c計算支架立柱時取1.0；(4)砼振搗時產生的荷載標準值(kN/m2) ：水平模板2.0；垂直面模板4.0；i=1.4(5)傾倒砼產生的荷載標準值取：2KN/m2；i=1.43.木方參數木方彈性模量E(N/mm2)：9.5×103；木方抗彎強度設計值(N/mm2)：13.0

23、00；木方抗剪強度設計值(N/mm2)：1.400；木方的間隔距離(mm)：300.000；木方的截面寬度(mm)：40.00；木方的截面高度(mm)：80.00；圖2 樓板荷載支撐計算單元支撐模板的方木的計算：方木按照簡支梁計算，其截面抵抗矩W和慣性矩I分別為：W=bh2/6=4.0×8.02/6 = 42.67cm3；I= bh3/12=4.0×8.03/12 =170.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.00×0.30×0.100 = 0.78 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q

24、2= 0.350×0.30 = 0.105kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：p1 =(1.5+2.0)×1.00×0.30=1.05kN；2.方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 1.2×(0.78+0.105) = 1.062 kN/m；集中荷載 p = 1.4×1.05=1.47kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.47×1.0 /4 + 1.062×1.02/8 = 0.500kN.m；方木的

25、最大應力值 = M / W =0.500×106 /（42.67×103）=11.718N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2； <f，滿足要求。3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下： V = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足： T = 3 V /（2bh）< T其中最大剪力： V = 1.062×1.0/2 + 1.47/2 = 1.266 kN；方木受剪應力計算值 T = 3×1.266×103/(2×40.0×80.0) = 0.593 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T =

26、1.400 N/mm2； T< T，滿足要求。4.方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載：q = 1.2（q1 + q2）= 1.062kN/m；集中荷載：p = 1.4P1=1.47 kN；方木最大撓度計算值：Vmax= 1470×1000.03 /( 48×9500.0×170.67×104) +5×1.062×1000.04/(384×9500.0×170.67×104)=2.742 mm；方木最大允許撓度值：V= 1000.0/250=4

27、.0mm；Vmax < V，滿足要求扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= Nmax=5.74 kN；R < 12.80 kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 模板支架立桿荷載標準值(軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.116×9.5 = 1.102kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350×1.0×

28、;1.0 = 0.350 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 26.0×0.1×1.0×1.00 = 2.6 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 =4.052 kN；2.活荷載為施工荷載標準值、振搗和傾倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )×1.0×1.0 = 5.0 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.862 kN；立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式：其中 N立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N =

29、5.658 kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.502cm2； W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.732cm3； 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.0 N/mm2； l0計算長度 (m)；l0 = h+2a k1計算長度附加系數，取值為1.155； u計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70； a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10 m；上式的計算結果：立桿計算長度l0

30、= h+2a = 1.500+0.10×2 = 1.7 m； l0/i =1.7×103/ 15.8 = 107.6；由長細比l0/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值；=5.658×103/（0.537×450.2）= 23.4 N/mm2； < f = 205.000 N/mm2，立桿穩定性滿足要求。10.2 梁模板計算書參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.00混凝土板厚度(mm)：0.10；梁支撐架搭設高度H(m)：8.5m；立桿上端伸出至模板支撐

31、點長度a(m)：0.10；腳手架步距(m)：1.50；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m)：1.00；立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；采用的鋼管類型為Ø48×3.20；扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數：0.80；承重架支設：木方支撐平行梁截面A；2.荷載參數模板自重(kN/m2)：0.35；新澆混凝土自重：24.0N/m3；鋼筋自重(kN/m3)：4.0；施工均布荷載標準值(kN/m2)：a.計算模板時取2.50；b.計算支撐小楞構件時取1.5；c計算支架立柱時取1.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；傾倒混凝土

32、側壓力(kN/m2)：2.0；新澆筑砼對模板側面的壓力標準值：F、F中較小值；i=1.2F=0.22ct01 2V1/2F=cH3.材料參數木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；鋼材彈性模量E(N/mm2)：2.06×105；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：50

33、0；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞，寬度80mm，高度40mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度80mm，高度40mm；梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：式中： c混凝土的密度，取28KN/m3；t新澆筑砼的初凝時間（h）： t=200/(T+15)=5.714；T混凝土的入模溫度，取20.01外加劑修正系數，因采用泵送砼故取為1.2；2砼坍落度影響系數，2取為1.15；V澆筑速度（m/h），V=2.5m/h；H砼側壓力計

34、算位置處至新澆筑砼頂面的總高度（m）；梁取1.0；則F=0.22ct1 2V1/2=0.22×28×5.714×1.2×1.15×2.51/2=76.8KN/m2F=cH=28×1.0=28.0KN/m2取兩者較小值，則標準值為F = F=28.0KN/m2；梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度40mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =80×402/6 = 21.33cm3；I=80×403/12

35、= 42.67cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中， 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M 內楞的最大彎距(N.mm)； W 內楞的凈截面抵抗矩； f 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載q=(1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.30=9.828kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； 內楞的最大彎距： M=0.1×9.828×500.02= 2.457×105N.mm；內楞的最大受彎應力計算值

36、=2.457×105/2.133×104=11.5N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值： f = 13.0N/mm2； < f，內楞抗彎強度滿足要求。（2）.內楞的撓度驗算其中 E 木材的彈性模量：E =9500.0N/mm2； q作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=1.2×28.0×0.3=10.08 KN/m； l 計算跨度(外楞間距)：l = 500.0mm； I 內楞的截面慣性矩：I =4.267×105N/mm2；內楞的最大撓度計算值：=0.677×10.08×500.04/(100×9500

37、15;4.267×105)=1.052mm；內楞的最大容許撓度值： = 2.000mm； < ，內楞撓度滿足要求。2.外楞計算外楞承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度40mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =80×402/6 = 21.33cm3；I=80×403/12 = 42.67cm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算其中 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M 外楞的最大彎距(N.mm)； W 外楞的凈截面抵抗矩； f 外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計

38、算： 其中，作用在外楞的荷載： P = (1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.50×0.30=4.914kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距)： l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.175×4.914×103×300.0 = 2.58×105N.mm外楞的受彎應力計算值： = 2.58×105/2.133×104 = 12.1N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值：f = 13.0N/mm2； < f，內楞抗彎強度滿足要求。（2）.外

39、楞的撓度驗算其中 E 外楞的彈性模量，其值為9500.0N/mm2； P 作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p=28.0×0.5×0.3=4.2 KN； l 計算跨度(對拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I 面板的截面慣性矩：I = 4.267×105mm4；外楞的最大撓度計算值： = 1.146×4.2×103×300.03/(100×9500.0×4.267×105) = 0.32mm；外楞的最大容許撓度值： = 1.20mm； < ，滿足要求。穿梁螺栓的計算 驗算公式如下：其中 N 穿

40、梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.0N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑： 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑： 11.25 mm； 穿梁螺栓有效面積： A= 99.35mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =28.0×0.50×0.30×2 =8.4kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 170.0×99.35/1000 =16.889 kN； N< N，滿足要求！梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續

41、梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W =250.0×18.02/6 = 1.35×104mm3； I = 250.0×18.03/12 = 1.215×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； L 計算跨度(梁底支撐間距)： l =250.00mm； Q 作用在梁底模板的均布荷載

42、設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1：1.2×28.0×0.40×1.0×0.90=12.1kN/m；模板結構自重荷載：q2：1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3：1.4×2.0×0.40×0.90=1.0kN/m；q = q1 + q2 + q3=12.1+0.15+1.0=13.25kN/m；跨中彎矩計算公式如下：Mmax = 0.10×13.25×0.252=0.083kN.m； =0.083

43、5;106/1.35×104=6.148N/mm2； < f=13.0，滿足要求。2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：其中，q 作用在模板上的壓力線荷載： q =（24.0+4.0）×1.0+0.35×0.40=11.34N/mm； l 計算跨度(梁底支撐間距)： l =250.0mm； E 面板的彈性模量： E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =250.0/250 = 1.0mm；面板的最大撓度計算值：=0.677×11.34×250.04/(100&#

44、215;9500.0×1.215×105)=0.26mm； <，滿足要求。10.2.6梁底支撐鋼管的計算在原滿堂架的基礎上在梁底再加一排立桿，間距1.0m，作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞。1.支撐鋼管的抗彎強度計算：按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 ×2/3=2.735 kN；計算簡圖如下：支撐鋼管按照簡支梁的計算公式其中 n=1.0/0.250=4經過簡支梁的計算得到：鋼管支座反力 RA = RB=(4-1)/2×2.735+2.735

45、=6.838kN；鋼管最大彎矩 Mmax=PL/4=0.342kN.m；支撐鋼管的最大應力計算值= Mmax /W=0.342×106/4732.0=72.274N/mm2支撐鋼管的抗彎強度的其設計值 T=205.0 N/mm2；<T，滿足要求扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取

46、最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=6.838N； R< Rc，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =6.838kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.132×8.5=1.346kN； N =6.838+1.346=8.184 kN； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.502； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4

47、.732； 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.0 N/mm2； lo 計算長度 (m)；參照扣件式規范考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下列公式計算 l0 = k1k2(h+2a) k2計算長度附加系數，h+2a=1.70，k2按照表2取值為1.020； lo/i =2.024×103/ 15.80 =128.1；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406；鋼管立桿受壓應力計算值=8.184×103/(0.406×450.2)=44.775N/mm2<f鋼管立桿穩定性滿足要求！

48、 模板承重架應盡量利用柱子作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計算長度附加系數 k1步距h(m)h0.90.9<h1.21.2<h1.51.5<h2.1k11.2431.1851.1671.163 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m)h+2a(m)468101214161820253035401.351.01.0141.0231.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.14

49、91.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.02

50、91.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全11.模板施工安全防范措施11.1防坍塌事故安全技術措施模板作業前，根據設計要求、施工工藝、作業條件及周邊環境編制專項施工方案，經單位負責人審批簽字，項目經理組織有關部門驗收合格簽字后，方可作業。模板作業時

51、，支撐系統采用鋼管和鋼扣件，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼管和鋼扣件。支撐立桿基礎應堅固穩定，并經承載力驗算合格。支撐立桿底部應加設滿足支撐承載力要求的墊板。剪刀撐和立桿應牢固連接，形成整體。模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移時，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排除后，方可繼續作業。11.1.4堆放模板時，嚴格控制數量、重量，防止超載。堆放數量較多時，應進行荷載計算，并對模板進行加固。裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板要拿起穩妥堆放，以防坍塌事故發生。安裝外圍柱、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網，腳手架搭設高度要高于施工作

52、業面至少1.5m。拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。11.2 預防高空墜落事故安全技術措施高支模安裝完畢，經高支模管理機構有關人員組織驗收合格后，通知分公司質安部、技術部到現場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業。所有高處作業人員應學習高處作業安全知識及安全操作規程，工人上崗前應依據有關規定接受專門的安全技術交底，并辦好簽字手續。特種高處作業人員應持證上崗。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的，應按規定對作業人員進行相關安全技術交底。項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位。高處作業人員應經過體檢，合格后方

53、可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業。施工現場項目部應為作業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具。安全帶使用前必須經過嚴格檢查，合格后方可使用。作業人員應按規定正確佩戴和使用安全帶。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。支、拆模板時應保證作業人員有可靠立足點，作業面應按規定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置，并不得超過設計允許荷載。1已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.5m，然后在護欄上再鋪一層密目安全網。高處作業前，應由項目分管負責人組織有關

54、部門對安全防護設施進行驗收，經驗收合格簽字后，方可作業。安全防護設施應做到定型化、工具化。需要臨時拆除或變動安全設施的，應經項目分管負責人審批簽字，并組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后，方可實施。澆筑混凝土時應派專人檢查模板支撐有無松動、傾斜、彎曲變形、位移等情況，發現問題應立即停止混凝土澆筑，并即刻進行加固整改。11.2.10混凝土泵管應用支架墊固放在梁上，不得直接與樓板接觸。11.3 監測措施梁板高支模采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。日常檢查、巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降，垂直度偏差是否超出規范要求。5）施工過程中是否有超載的現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。在澆搗高支模梁板砼前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后方可開始澆砼。澆砼的過程中，由質安員、施工員對架體檢查，隨