1、第一章 工程概況1.1 工程簡介 本工程新筑8#樓位于福州市倉山區浦上路北側，地上總建筑面積7858.24平方米；建筑層數為地上十一層、地下一層；建筑總高度32.20米，建筑占地面積683.28平方米。本工程為普通框架結構，層高為2.9m，框架梁截面分別為200mm×500mm、200mm×450mm，框架柱截面為400mm×400mm和500mm×500mm，標準板厚分別為90mm、100mm、110mm。1.2 編制依據 1.福建省建筑設計研究院福建利安建筑設計顧問有限公司設計的正豐一品新筑建筑工程施工圖紙 2.建筑工程施工質量驗收統一標準GB503

2、00-2001； 3.混凝土結構工程施工及驗收規范GB50204-2002； 4.建筑施工安全檢查標準JGJ59-99。第二章 施工部署2.1總體施工方案由于本工程的質量目標較高，所以在結構施工階段給模板施工質量提出了很高的要求。為確保混凝土結構工程質量，施工單位在上部結構施工階段一次性投入：柱模板、外圍外側梁模及配套的木骨料1套，翻轉使用； 標準層施工時梁板模板、支撐及配套的木骨料2套，陽臺3套。2.2各構件模板安裝方案1. 柱模 柱模采用18mm九夾板豎拼，柱角采用四根通長角鋼L50×50，柱箍采用50×100mm松方木雙拼，柱箍間距500600mm，利用10鋼筋對拉鎖

3、緊。安裝（詳附圖1）a) 柱位彈線放樣后用L30×30角鐵焊限位，然后立各向模板。b) 安裝柱箍，柱上部用鋼管斜撐加頂托臨時固定。c) 軸線、標高、垂直度經檢查校正后正式固定，上部用斜撐加頂托打緊加固，柱模與梁底模板和支撐同時安裝，使柱、梁板形成整體。d) 柱模底部預留清理口，待工地沖水清渣后，澆混凝土之前，封好清理口。柱模安裝要注意預埋插筋位置的正確。2. 梁模板： 使用材料及布置：側邊模板使用18厚九夾板，梁側模豎檔外上下兩端設通長50×l00mm松方木壓骨，梁底模板使用18厚九夾板，底設兩根通長80×80杉木，橫楞使用80×80杉木（詳附圖所示）。

4、框架梁、主梁下支撐采用門架支撐，部分配合鋼管支撐。 安裝（詳附圖2）a) 梁底支撐布置好后，先鋪底模板，梁底模按跨度11.5起拱，梁底模邊拉通線校正。b) 梁底模標高，軸線復核無誤后安裝梁側模。c)梁模板與板模板一起安裝，確保模板體系整體性。3. 板模板 使用材料： 模板使用18mm厚九夾板拼裝，板底擱柵使用80×80mm杉木，間距366mm，杠梁使用100×100mm或80×80mm杉木，間距1.51.85mm，采用網扣架支撐間距，間距詳附圖所示。安裝（詳圖2）a) 布置支撐，杠梁及擱柵，然后鋪模板；b) 模板鋪好后校正水平標高；c) 刷脫模劑；d) 板模板與梁

5、、墻柱模板一起安裝，確保模板體系整體性；4. 后澆帶模板 梁板后澆帶的支撐同周圍的梁板模板支撐實行早、后拆體系，梁板后澆帶部分模板支撐采用由工地提供的75鋼管（上下用100×100鐵片焊平）后拆撐直接頂在板底下，后拆撐同周圍的梁板模板、支撐同時安裝；梁板砼澆搗后，周圍梁板模板、支撐拆除時，后澆帶模板后支撐不得拆除、擾動，后拆撐支頂處的梁板底模不得松動，梁板后澆帶后拆撐待后澆帶混凝土澆搗完畢，并達到強度要求后方可拆除。后拆撐的具體布置詳附圖5，具體模板早、后分拆體系的布置詳省級工法：鋼筋砼梁板結構通用模板早、后分拆支撐體系施工工法（閩）-39-99）2.3各構件模板拆除方案 1.墻模板

6、 拆支撐體系退螺栓拆橫向主楞木拆縱向楞木拆墻模檢查修整墻模刷脫模劑轉運下一工作面 2. 柱模板 拆支撐體系拆柱箍拆柱模檢查修整墻模刷脫模劑轉運下一工作面 3. 梁板模板 降下頂托拆除桿梁、擱柵拆除面板整理材料檢查修整板模轉運下一工作面 4. 拆模時間控制 根據混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）規定，結構底模拆模時的砼強度要求如下表：底模拆除時的砼強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的砼立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板250>2, 875>8100梁、拱、殼875>8100懸臂構件100 梁板模板、支撐拆除時，一定要達到該層梁板混凝土的強度符合（1

7、）點要求。柱側模及梁板側模在澆筑砼12小時后即可拆模，但拆模時嚴禁猛敲、亂撬。 現場制作同條件養護試塊，根據實驗強度對照規范確定支撐底模拆模時間，拆模時必須得到技術負責人審批方可進行。 模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。第三章 主要材料、機具需求量計劃主要材料需求量計劃序號名稱規格單位數量1膠合板1830×915片100002門架1930×1260榀2003頂托780支30004鋼管48T25梁板擱柵80×80M31806碗扣架48T50主要機具需求量計劃序號名稱型號單位數量1電焊機Bc6-180-2臺12手提電鉆J-185

8、1臺63手提電鋸JIZ-SD05臺10第四章 確保工程質量措施4.1 組織措施 1. 技術交底措施 現場模板施工員對模板分項工程的關鍵技術問題親自向模板班組長及主要施工人員做詳細交底并指導施工，模板施工員負責本專業項目的施工管理工作，在每一個施工區段的模板施工前就將要使用的材料、生產工藝、質量目標、通病防治、成品保護等對模板生產班組進行技術交底，交底以口頭進行，并有文字記錄。 2. 加強質量驗收工作 模板施工員在施工過程中督促各班組做好質量自檢工作，在班組自檢的基礎上由施工員跟蹤檢查。驗收嚴格按混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）的要求進行。標準層部分按柱、梁板分兩個檢查

9、。 檢驗模板應滿足混凝土結構工程施工質量驗收規范中模板分項工程的一般規定，模板安裝、拆除的主控項目必須符合要求，一般項目合格率必須達到80以上。 模板檢查必須經驗收合格后方可轉入下道工序施工，對驗收不合格的應及時組織整改，提請再次驗收。 模板在翻轉多次后，若有嚴重脫皮的舊模應及時更換模板。4.2 技術措施 1. 模板安裝必須按模板的施工設計進行，嚴禁任意變動。 2. 安裝上層結構模板及其支架時，下層樓板結構的支撐系統不能拆除。 3.在安裝柱模過程中，必須設置臨時固定設施嚴防傾倒。 4. 支柱全部安裝完畢后，應及時加固橫向和縱向的水平，水平撐應設上下兩道。 5. 跨度在4米以上（包含4.0米）的

10、梁、板結構，底模板按跨度的13起拱。 6. 模板安裝時，預埋件和預留孔洞的位置應準確，安裝應牢固，預埋件中心線要從軸線引出。 7. 模板安裝應與鋼筋綁扎、水電管線安裝及砼澆筑等有關工種密切配合。 8. 模板安裝經檢查無誤后時，方可進行下道工序，在澆筑砼時設專人看模，如發現位移、鼓脹、下沉、漏漿、支撐脫落預埋件走動等現象，應停止澆筑，并立即糾正后繼續澆筑砼。 9. 模板安裝前應認真做好技術及安裝交底。 10. 模板安裝完成后，應做好“落手清”，辦好交接班檢查手續后正式移交一道工序。拆模應材料歸堆，清理現場。 11. 梁板后澆帶模板、支撐嚴禁私自拆除、擾動。第五章 確保安全文明生產措施 1. 商品

11、砼輸送方式為塔式起重機料斗轉運時，應注意料斗中砼應分散卸料，不得卸于同一處樓板模板上，同時料斗一次裝料不得超過0.8m3，以防施工活載超過設計允許值。商品砼采取泵送時應注意，輸送管應架空布置，不得直接接觸模板面，卸料時應注意分散布置，在同一處樓板模板上不得一次卸料超過0.8m3。 2. 施工前必須做好安全技術交底，特別注意模板施工中上一道工序未完，支撐未固定妥當時不得進行下一道工序施工。 3. 項經部設專職安全員負責檢查模板施工的各個工作面，對發現的安全隱患及時整改。 4. 模板施工員及班組長，在每天施工前應在各自班組工作面內檢查外架、安全網、臨邊洞口防護等情況，發現隱患及時通知項經部整改。

12、5. 模板不得堆放在外腳手架上，以免腳手架失穩發生事故，如翻轉的外側模要放時，應采取措施防止掉下。 6. 作好安全宣傳工作，要有安全意識，注意防火，刨花應及時清理，木工機具非技工不得隨意開動，嚴禁戴手套操作木工機具。 7. 模板上有預留孔洞時，在模板安裝后項經部應將洞口蓋牢如洞口過大應設防護欄桿。 8. 模板拆模應申請項經部批準，并由項目技術負責人書面通知班組，拆模時在拆模現場設警戒線，配以安全警示標志。拆模應按規定順序進行，嚴禁胡亂拆模，拆下后的模板材料應及時清理歸類堆放，嚴防“朝天釘”扎腳，拆模高度超過3米時，應設保護架。 9. 施工臨時用電應使用完好的膠皮線，木工機具機、箱、閘、保護要齊

13、全，下班時應及時切斷電源，以防觸電事故發生。第六章 模板體系的設計與計算6.1標準層樓板標準樓板厚度為90、100、110mm，取110mm計算，支撐高度H=2790mm，采用碗扣架支撐，面板為18mm厚膠合板，擱柵（包括梁）用80×80杉木，間距為366mm，梁采用門架支撐，間距為1200mm，碗扣架立柱間距通過計算確定。（1）、樓板荷載 砼重量g1g1=24×0.11=2.64KN/m2鋼筋重量g2g2=1.1×0.11=0.121KN/m2模板及支架重量g3g3=0.5KN/m2施工人員及設備重量g4g4=2.5KN/m2振搗砼荷載g5g5=2KN/m2（2

14、）擱柵間距膠合板跨度e圖（7）所示取100單元窄條計算膠合板為連續板q=（g1+g2+g3+g4+g5）×0.1 =（2.64+0.121+0.5+2.5+2）×0.1 =0.776KN/m膠合板控制撓度f=L/400mm E=5.0×103 F=0.645×10-2qe4/EI =0.645×10-2×0.776×e4/（48600×5000）f=250 e=452mm每塊膠合板放置6根擱柵 e取366mm （3）膠合(18mm厚)驗算強度驗算 （按多跨連續梁計算） 按最不利均布值、活載組合得Mmax=(0.10

15、5q恒+0.119×q活)×L2=0.105×(0.5+2.64+0.121)×1.2+0.119×2.5×1.4×(0.366)2=0.11N.m另以集中荷載以最不利位置進行驗算Mmax=0.078q恒.L2+0.211×p活.L） =0.078×(0.5+2.64+0.121)×1.2×(0.366)2+0.211×2.5×0.366×1.4 =0.31KN.m=Mmax/w=(0.31×106)/(1000×182/6) =5.7

16、4N/mm2 <fm=13N/mm2 滿足要求剪力驗算按最不利均布恒活載 Vmax=(0.606q恒+ 0.62q活)×L =0.606×(0.5+2.64+0.121)×1.2+0.62×2.5×1.4×0.366 =1.66KN另以集中荷載以最不利位置進行驗算Vmax=0.606q恒.L2+0.679×p活.L）=0.606×(0.5+2.64+0.121)×1.2×(0.366)2+0.679×2.5×0.366×1.4 =1.19KN=3Vmax/2b

17、.h=(3×1.66×103)/(2×1000×18)=0.14N/mm2<fv=1.4N/mm2 滿足要求撓度驗算f=5qL4/384EI=5×(0.5+2.64+0.121)×1.2×3664/384×5850×(1000×183/12)=0.32mm<w=366/250=1.5mm3)格柵80×80方木366驗算q恒=(0.5+2.64+0.121)×0.366=1.19KN/Mq活=2.5×0.366=0.92KN/Mp活=2.5KN強度驗算（按

18、多跨連續梁計算）按最不利恒、活載組合得Mmax=(0.105q恒+0.119q活)×L2 =0.105×1.19×1.2+0.119×0.92×1.4×1.2 =0.36KN.m另以集中荷載以最不利位置進行驗算Mmax=0.078q恒.L2+0.211P活×L =0.078×1.19×1.2×1.22+0.211×2.5×1.4×1.2=1.02KN.m=Mmax/w=(1.02×106)/(80×802/6) =11.9N/mm2<fm=

19、13N/mm2 滿足要求剪力驗算按最不利均布恒、活載組合得Vmax=(0.606q恒+0.62q活)×L =0.606×1.19×1.2+0.62×0.92×1.4×1.2 =1.99KN另以集中荷載以最不利位置進行驗算Vmax=0.606q恒.L2+0.679p活.L =0.606×1.19×1.22+0.679×2.5×1.4×1.2 =3.73KNI=3Vmax/2b.h=(3×3.73×103)/(2×50×100) =1.11N/mm2

20、<fv=1.4N/mm2 滿足要求撓度驗算f=5q1L4/384EI=(5×1.19×12004)/384×9000×(80×803)/12 =1.05mm<W=1200/250=4.8mm4)立骨料（100×100杉木）驗算P恒=1.19×1.2=1.43KNP活=1.5×0.366×1.2=0.66KN(計算立骨料，均布活荷載取1.5KN/m2)強度驗算Mmax=(n2-1)/8n×P.L=(62-1)/(8×6)×(1.43×1.2+0.66

21、15;1.4)×1.2 =2.31KN.m=Max/w=(2.31×106)/100×1002/6) =11.9N/mm2fm=13N/mm2滿足要求剪力驗算Vmas=n.(P恒+P活)/2=6×（1.43×1.2+0.66×1.4）/2=7.92KNI=3Vmax/2b.h=(3×7.92×103)/(2×100×100) =1.19N/mm2<fv=1.4N/mm2 滿足要求撓度驗算 fmax=(5n4-4n2-1)/(384n3.EI)×p.L3 =(5×64-4

22、×62-1)/384×63×9000×(100×1003)/12×(1.43×1.2+ 0.66×1.4)103×(1200)3 =6335/(1.29×1016)×2.62×103×5.832×109 =4.6mm<w=1200/250=4.8mm（4）碗扣架立柱穩定驗算碗扣架立柱橫桿間高度H=2000mm，立柱為48×3.5mm鋼管，每立柱承載FF=1.6×1.6×7.76=25.142KN48×3.5mm

23、鋼管回轉半徑r=15.8mm立柱長細比=H/r=2000/15.8=126.58 查表得=0.508=F/A=25142/（0.508×489） =101.2N/mm2=1990N/mm2碗扣架安全（5）碗扣架平面布置如下圖所示6.2梁計算 計算參數：梁200×500，梁底模和側模均采用18厚膠合板，底模縱楞、小橫楞均采用80×80杉木。 1.荷載 底模自重 g1=5×0.2×0.018×1.2=0.022KN/m 砼自重 g2=24×0.2×0.5×1.2=2.88KN/m 鋼筋自重 g3=1.5

24、15;0.2×0.5×1.2=0.18KN/m 砼荷載 g4=2×0.2×1.2=0.48KN/m 合計 =3.562KN/m 乘以折減系數0.9則：q=0.9×3.562=3.21KN/m 2.梁底模驗算（1）縱楞間距為200mm取100單元窄條計算膠合板為連續板q=3.21/0.2×0.1=1.605KN/m膠合板控制撓度f=L/400mm E=5.0×103 F=0.645×10-2qe4/EI =0.645×10-2×1.605×2004/（48600×5000）=0

25、.045f=200/250=0.8mm符合要求3.梁底縱楞驗算 按三跨連續梁考慮，均布荷載q； q=3.21/2=1.61KN/m q=2.77/2=1.39KN/m （1）抗彎強度驗算 M=km·（q+q）l2=0.1×(1.61+1.39)×1.22=0.396KN·m=M/=0.396×106×6/（80×802）=4.64N/mm2fm=13N/mm2 滿足要求 （2）抗剪強度驗算 V=Kr·（q+q）·l=0.45×(1.61+1.39)×1.2=1.62KN T=3V/（2

26、bh）=3×1.62×103/（2×80×80）=0.38N/mm2fm=13N/mm2 （3）撓度驗算=0.677gl4/（100EI）/12=0.677×1.39×12004/（100×9000×80×803）/12=0.64mm=1200/250=4.8mm 滿足要求5.梁底橫楞驗算（按簡支架） b×h=80×80橫楞的集中荷載強度驗算時 P=3.21×1.2=3.85KN撓度驗算時 P1=2.77×1.2=3.22KN抗彎驗算M=PL/4=(3.85+3.2

27、2)×0.2/4=0.354KN.M=M/W=(0.354×106)/(80×802/6) =4.14N/mm2<fm=13N/mm2 滿足要求抗剪驗算V=P/2=(3.85+3.22)/2=3.535KNI=3V/2b.h=(3×3.535×103)/(2×80×80) =0.828N/MM2<fv=1.4N/MM2 滿足要求撓度驗算f=p1.L3/48EI=(3.22×103×2003)/48×9000×(80×803)/12 =0.02mm<w=200

28、/250=0.8mm滿足要求6.梁側模驗算當梁側中間不設棱條時，計算簡圖如圖（19）所示取100mm窄條作為計算單元砼對側模的壓力FF1=0.2×24=4.8KN/m2g1=0.1×4.8=0.48KN/mF2=（0.5-0.2）×24=7.2KN/m2g2=7.2×0.1=0.72KN/m膠合板橫向彈性模量E=5.0×103I=1/12×100×183=48600mm2gmax=（2+0.72+0.48）×0.5/6=0.267KNF=1.302×10-2×0.267×1000

29、15;5003/（5.0×103×48600） =1.76mmf=500/250=2mm符合要求7.支撐驗算采用M1200×1800可調節門架，承載力為65KN強度（承載力）驗算 每榀門架受力 N=qL=(3.21+2.77)×1.2×2=14.35KN<N=65KN滿足要求穩定性驗算壓桿允許長細比 =200=L。/i=1200/(422+392)/4=1200/28.7=41.8 查得 =0.88A=(r2-r12)=3.14×(212-19.52)=191mm2N/(.A)=(3.21+2.77)×1.2×

30、;2×103/(0.88×191)=85.39 N/mm2<fc=215N/mm26.3框架柱驗算柱模采用18mm九夾板豎拼，柱四周采用4根L50×50，柱箍采用50×100mm或80×80mm杉木雙拼，柱箍間距500600mm，利用10鋼筋對拉鎖緊。1、柱模板設計1)側壓力計算（見圖1）：F1=0.22c.to.12V1/2 =0.22×24×5×1.0×1.15×2.51/2 =48KN/M2其中to=200/(T+15)=200/(25+15)=5(h)F2=c.H=24×

31、2.9=70KN/M2取較小值：48KN/M2h=F/c=48/24=2M傾倒砼時產生的荷載：F3=4KN/M2F=0.9×(1.2Fmin+1.4F3) =0.9×(1.2×48+1.4×4)=56.88KN/M2強度驗算F1=0.9×1.2×Fmin=0.9×1.2×48=51.84KN/M2剛度驗算柱側模板線荷載q1=F×b=56.88×0.4=22.75KN/M q2=F1×b=51.84×0.4=20.74KN/M柱模豎楞線荷載q1=F×a=56.88×0.28=15.9KN/M q2=F1×a=51.84×0.28=14.5KN/M柱模橫楞集中力P1=q.1×b=15.9×0.4=6.36KN P2=q.2×b=14.5×0.4=5.8KN注：q1用于強度驗算，q2 用于撓度驗算2)柱側模抗彎強度驗算W=1/6bh2=1/6×1000×182=54000mm3=Mmax/W=0.178×106/54000=3.3N/mm3<fm=15N/mm3滿足要求3)側模抗剪強度驗算V=KV.q1.a=0.60×