1、人貨電梯腳手架施工方案編 制： 審 核： 審 批： 年 月 日目 錄第一章 工程概況11.1 參建單位1第二章 編制依據1第三章 施工部署23.1 項目管理組織機構23.2 施工目標33.3 嚴格執行質量、安全、環境三大管理體系4第四章 人貨電梯腳手架設計44.1 人貨電梯腳手架布置44.2 人貨電梯腳手架示意圖74.3 接料平臺門及安全防護示意圖124.4 人貨電梯腳手架計算14第五章 質量保證措施33第六章 安全保證措施346.1 安全管理責任制346.2 安全管理保證體系346.3 安全管理制度346.4 安全薄弱環節保證措施356.5 消防管理36第一章 工程概況1.1 參建單位1、工

2、程名稱： 2、建設單位： 3、設計單位： 4、監理單位： 5、總包單位： 6、勘察單位：7、基坑圍護設計單位： 1.2 工程概況住宅項目地塊位于#。基地用地面積為38819平方米，項目構成有1#9#，8棟高層住宅塔樓，沿街低層商業網點及社區配套用房，并且設置了一層地下室。總建筑面積約39153.00平方米，其中地上14881.46平方米，地下24271.54平方米。第二章 編制依據1、設計圖紙 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）3、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）4、鋼結構設計規范（GB500172003）5、建設工程安全生產管理條例 國務院令第

3、393號7、建筑結構荷載規范（GB500092012）6、上海市工程建設標準上海市懸挑式腳手架安全技術規程第三章 施工部署3.1 項目管理組織機構1、項目管理組織機構體系 項目經理及其他主要管理人員長駐工地，保證駐地指揮。2、項目部主要成員及各部門職責（1）項目經理項目經理受企業法人委托，對總部直接負責，代表企業全面負責履行項目承包合同，負責項目部與總部的關系協調，負責施工所需人、財、物的組織管理與控制，對工程質量目標和成本目標直接負責。（2）項目副經理協助項目經理工作，具體負責施工現場的施工組織和協調管理，對工期、質量、安全、文明施工及成本目標進行控制。（3）項目技術負責人對工程技術、質量管

4、理直接負責，分管技術質量部、資料室。負責組織有關人學習施工圖紙和組織圖紙會審，組織施工組織設計和施工方案的編制和交底，負責技術管理、質量管理、資料管理和檔案管理。（4）技術部對本工程的質量負責，進行土建、安裝專業（結構、建筑）的技術組織、計劃調整、解決工程中的技術問題和技術變更，進行方案編制、技術交底；負責施工現場的測量、計量、試驗管理；負責資料統一上報、統一發放、統一收集整理，建立工程檔案，記錄總施工日記；積極推廣新技術、新工藝，開展創優活動、降低施工成本；督促、指導項目貫標工作的正常進行。（5）安全部對本工程的安全生產、文明施工負責，加強本工程質量控制、安全防護措施、驗收檢查等；建立質量保

5、證體系和管理網絡，進行必要的檢驗試驗；負責施工現場的文明施工和消防衛生工作。（6）材料部根據工程部門提出的規格、數量、時間、質量要求，負責材料設備和工具的計劃、采購、供應和管理工作。（7）合約部負責總分包的合同管理及預結算簽證工作，負責成本管理及財務資金管理。（8）綜合辦公室負責內外公共關系的協調，包括公安、交通、環衛環保及居民委員會等方面，負責文明施工、安全保衛及生活后勤保障工作。3.2 施工目標1、質量目標 工程質量達到建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011等國家、地

6、方或行業標準驗收規范的合格規定。2、安全目標杜絕重傷和死亡事故；輕傷率控制在1以內。達到上海市文明工地驗收標準。JGJ59-2011建筑施工安全檢查標準合格以上標準。中建總公司“CI”形象創優。3.3 嚴格執行質量、安全、環境三大管理體系我局已通過質量、職業安全健康、環境管理“三大體系”認證，為此在本項目施工中項目部將嚴格標準體系制定詳細的貫標工作計劃并認真實施：1、工程質量嚴格貫徹實施ISO9001：2000質量體系標準，切實執行企業質量手冊和各種程序文件的規定，開工前編制質量計劃，施工中按體系及計劃實施。2、安全、文明施工管理嚴格貫徹實施“職業安全健康管理體系”，并認真執行連云港市有關標準

7、以及國家JGJ59-99規范以及企業內部各項管理制度，開工前編制職業安全健康管理計劃、控制安全生產管理工作。3、施工現場環境管理嚴格執行ISO14001環境管理體系，開工前編制環境管理方案、以達到我們的“建筑與綠色共生，發展和生態諧調”環保方針。第四章 人貨電梯腳手架設計4.1 人貨電梯腳手架布置本工程人貨電梯腳手架9#樓從第四層開始懸挑，其余樓號從五層開始懸挑。人貨電梯腳手架設置采用48*3.0mm鋼管雙排腳手架，架寬1500mm，步距1800mm,接料平臺大小具體根據施工電梯使用位置搭設，每層接料臺與結構面平齊，外側略高內側5cm，接料平臺與電梯籠正對面設置外開閉安全防護門。樓層挑架采用1

8、6#工字鋼懸挑，并采用12鋼絲繩反拉作安全儲備，做法同外架。平臺上鋪50*100木方，木方上鋪18mm厚九夾板，平臺板鋪至電梯吊籠邊緣。電梯防護門高度為1800mm，插銷在電梯側門的里側用鋼絲網片封閉，字體為“注意安全，隨手關門”。4.1.1 人貨電梯腳手架基本數據鋼管（48×3.0）扣件腳手架，架寬1500mm，步距1800mm。16#工字鋼最大縱距1500mm。9#樓四層以下、其余樓號五層以下為普通落地式腳手架，以上為工字鋼(16#工字鋼)懸挑腳手架。4.1.2 人貨電梯腳手架構造要求A 立桿a 立桿間距1500mm，立桿采用對接扣件連接，且立桿上的對接扣件應交錯布置。b 每根立

9、桿均落在工字鋼上c 腳手架第一步立桿應設置縱橫方向的掃地桿，并用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm的位置上。B 大橫桿a 采用九夾板腳手板，大橫桿置于小橫桿之上、立桿的內側。b 大橫桿的接長采用對接或搭接。搭接接頭時，搭接長度不應小于1m，并用三個扣件固定，接頭應錯開，相鄰的接頭水平距離不應小于500mm。C 小橫桿a 每一主節點必須設一根小橫桿并用直角扣件固定在大橫桿上，該桿主軸線偏離主節點的距離不應大于150mm。b 采用九夾板做腳手板，小橫桿應用直角扣件固定在大橫桿上。D 連墻桿先預埋腳手鋼管在結構上，用鋼管作為連墻桿，鋼管一端和預埋腳手鋼管采用扣件連接，另一端用扣件和腳手架立桿連

10、接。連墻桿從腳手架底層第一步縱向水平桿處開始設置，每層樓面處設置一排，當標準層層高為2.9m時，連墻件水平間距為3.0m。當連墻件不方便設置時，可利用建筑的窗或者柱等結構進行連接。連墻件上下拉結位置必須錯開，呈“梅花狀”，以提高架體的穩定性。連墻件中的連墻桿呈水平并垂直于墻面布置，與腳手架連接的一端可稍下斜，連墻件的設置位置若不能和立桿同步連接時，則凡是在小橫桿與立桿接頭處大于30cm的，均要在步高間距立桿處用短桿進行加固，加固短桿與主立桿之間不能少于三個扣件，其頂層層高處若不能與樓層梁板相連時，則要盡量考慮與混凝土框架柱（構造柱）、梁、剪力墻相連，嚴禁和模板支撐中的立桿連接。拆除時要和腳手架

11、同步進行。E 剪刀撐a 剪刀撐與地面夾角為45°60°。b 剪刀撐的接長均應采用搭接接長，接長長度不小于1.2m，并用三個扣件扣緊，兩頭扣件間距不小于1.0m，且扣件至桿端間距不小于100mm。c 剪刀撐應用旋轉扣件與立桿相連接，連接要每桿一連不能跳連。旋轉扣件中心距主節點的距離不應大于150mm。F 斜拉繩索每個工字鋼懸挑梁外端設置鋼絲繩與上一層建筑結構斜拉結。鋼絲繩與建筑結構拉結的吊環應使用HPB300級鋼筋，其直徑宜為18mm。4.1.3 懸挑結構16#工字鋼懸挑式腳手架A 9#樓從第四層開始懸挑，其余樓號從五層開始懸挑。B 人貨電梯懸挑腳手架在搭設之前，在設置懸挑工

12、字鋼的樓層面上預埋定制18鋼筋環，每根懸挑工字鋼處應預埋三個卡環，里面兩個卡環間距200mm，最里面一個距樓板外圍2700mm，鋼筋環與底板筋焊牢，使得腳手架搭設時有固定支撐點。C 本懸挑架工字鋼采用16號工字鋼。D 工字鋼首先穿在鋼筋環內，在鋼筋環部位用多塊鋼板與工字鋼焊接牢固，讓鋼板塞緊工字鋼與鋼筋環的空隙部位，嚴禁松動。E 16號工字鋼上每間隔1500mm焊接30cm長的18鋼筋，與立桿一一對應。F 人貨電梯懸挑架的立桿用48鋼管套接在焊接于工字鋼上面的豎向鋼筋上，測好水平后方可搭設腳手架。G 人貨電梯腳手架搭設為1013步，步高為1.8m，寬為1.05m，懸挑架體高度為17.4m。4.

13、1.4 人貨電梯腳手架架體加固措施A 架體與結構主體必須作剛性拉結。B 所有相鄰拉點：水平間距不超過4.5m，豎向間隔不超過二步架3.6m，上下拉結位置必須錯開，呈“梅花狀”。以提高架體的穩定性。4.1.5 工程特殊部位技術處理措施A 搭設程序：搭設準備放底座豎立桿安放大橫桿安放小橫桿鋪腳手板側面擋板剪刀撐綁扎封頂桿立安全網。B 要求及注意事項：a、注意扣件的開口朝向；b、各桿件搭接位置的要求；c、安裝剪刀撐的要求；d、隨時校正桿的水平和垂直偏差；e、必須保證構件的焊接質量。4.1.6 其它要求A 每天必須有至少三名架子工專職負責，對人貨電梯腳手架進行檢查、維護，對不合要求、有隱患的地方及時按

14、要求處理，發現導常情況及時上報。B 嚴格按現行有關腳手架的操作規定、規范的要求進行操作施工。C 本方案根據施工現場的具體情況可以作適當的調整，但前提是必須滿足安全和質量要求。D 為提高人貨電梯腳手架的整體外觀質量，鋼管全部刷漆。4.2 人貨電梯腳手架示意圖人貨電梯落地腳手架正面結構詳圖人貨電梯落地腳手架側面結構詳圖人貨電梯懸挑腳手架正面結構詳圖人貨電梯懸挑腳手架側面結構詳圖4.3 接料平臺門及安全防護示意圖接料平臺安全防護門示意圖4.4 人貨電梯腳手架計算人貨電梯腳手架為扣件式鋼管落地式雙排腳手架，兩側面按要求設置剪刀撐、擋腳板、欄桿、密目網。平臺與結構挑板緊鄰，保證施工時由腳手架平臺承受荷載

15、，保證結構平臺板的安全。人貨電梯腳手架平臺的搭設高度為27.25m，腳手板鋪設的層數為4層（0.35KN/m2），施工正常荷載取2層（6KN/m2），具體計算如下：4.4.1 落地式腳手架計算鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度27.3米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50m，立桿的橫距0.50m，內排架距離結構0.30m，立桿的步距1.80m。鋼管類型為48×3.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60m，水平間距3.00m。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用18mm厚九夾板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4

16、層計算。欄桿采用50mm厚松木板，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.35kN/m2，高度變化系數0.7400，體型系數0.6000。地基承載力標準值105kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.350×0.500/2=0.0

17、87kN/m 活荷載標準值 Q=3.000×0.500/2=0.750kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.087=0.151kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×0.750=1.050kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.151+0.10×1.050)×1.5002支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2

18、=-(0.10×0.151+0.117×1.050)×1.5002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.310×106/4491.0=69.117N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值 q1=0.038+0.087=0.126kN/m活荷載標準值 q2=0.750kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.126+0.990×0.750)×1500.04/(100×2.0

19、6×105×107780.0)=1.887mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.350×0.500×1.500/2=0.131kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.500×1.500/2=1.125kN 荷載的計算值 P=1.2×

20、0.058+1.2×0.131+1.4×1.125=1.802kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.5002=0.227×106/4491.0=50.466N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V

21、1=5.0×0.038×500.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.00mm集中荷載標準值 P=0.058+0.131+1.125=1.314kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1313.850×500.0×500.0×500.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.154mm最大撓度和 V=V1+V2=0.156mm小橫桿的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，

22、扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038×0.500=0.019kN腳手板的荷載標準值 P2=0.350×0.500×1.500/2=0.131kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.500×1.500/2=1.125kN 荷載的計算值 R=1.2×0.019+1.2×0.131+1.4×1.125=1.756kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直

23、角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1072 NG1 = 0.107×27.250=2.923kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.350×4×1.500×(0.500+0.300)/2=0.840kN(3)欄桿

24、與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.170×1.500×4/2=0.510kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.500×27.250=0.409kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.681kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.000×2×1.500×0.500/2=2.2

25、50kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)， W0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 0.740 Us 風荷載體型系數： Us = 0.600經計算得到：Wk = 0.350×0.740×0.600 = 0.155kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.2×4.681+0.9×1.4×2.250=8.452kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1

26、.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.2×4.681+1.4×2.250=8.767kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.767kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；

27、l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到: =8767/(0.19×424)=109.112N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算<f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的

28、穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.452kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.095kN.m

29、； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =8452/(0.19×424)+95000/4491=126.381N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度H，按下列計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.759kN；NQ 活荷載標準值， NQ = 2.250kN；gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.107kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的

30、搭設高度 H = 87.119米。考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度H，按下列計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.759kN； NQ 活荷載標準值， NQ = 2.250kN；gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.107kN/m；Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.076kN.m；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 H = 76.336米。取上面兩式計算結果的最小值，腳手架允許搭設高度 H=76.336米。七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw +

31、No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風荷載標準值，wk = 0.155kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積: Aw = 3.60×3.00 = 10.800m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 3.000經計算得到 Nlw = 2.350kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 5.350kN根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值 Nf1 = 0.85Acf根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值 Nf2 = 0.85Af其中

32、軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=30.00/1.60的結果查表得到=0.95； 凈截面面積 Ac = 4.24cm2；毛截面面積 A = 18.10cm2；f = 205.00N/mm2。經過計算得到 Nf1 = 73.865kNNf1>Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf = 300.110kNNf2>Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk fg其中 pk 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=27.72 (kPa) Nk 上部結

33、構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 4.68+2.25=6.93kN A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 42.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc × fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 105.00地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！4.4.2 懸挑腳手架計算書鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度27.0m，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50m，立桿的橫距0.50m，內排架距離結構0

34、.30m，立桿的步距1.80m。采用的鋼管類型為48×3.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60m，水平間距3.00m。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用18mm厚九夾板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網荷載取0.01kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.35kN/m2，高度變化系數0.7400，體型系數0.1150。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.50m，建筑物內錨固段長度3.00m。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉

35、結。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.100×0.500/2=0.025kN/m 活荷載標準值 Q=3.000×0.500/2=0.750kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.025=0.076kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×0.750=1.050kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大

36、橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.076+0.117×1.050)×1.5002=-0.294kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.294×106/4491.0=65.360N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.025=0

37、.063kN/m活荷載標準值q2=0.750kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.063+0.990×0.750)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.791mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值

38、P2=0.100×0.500×1.500/2=0.038kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.500×1.500/2=1.125kN 荷載的計算值 P=1.2×0.058+1.2×0.038+1.4×1.125=1.689kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=( =0.213×106/4491.0=47.335N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大

39、撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×0.038×500.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.00mm集中荷載標準值 P=0.058+0.038+1.125=1.220kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1220.100×500.0×500.0×500.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.14

40、3mm最大撓度和 V=V1+V2=0.145mm小橫桿的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): RRc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.038×0.500=0.019kN腳手板的荷載標準值 P2=0.100×0.500×1.500/2=0.038kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.500×1.500/2=1.125kN 荷載的計算值 R=1

41、.2×0.019+1.2×0.038+1.4×1.125=1.643kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN.四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1072 NG1=0.107×27.000=2.896kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為

42、0.10 NG2=0.100×4×1.500×(0.500+0.300)/2=0.240kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16 NG3=0.160×1.500×4/2=0.480kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4=0.010×1.500×27.000=0.405kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.021kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經

43、計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×0.500/2=2.250kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，W0=0.350 Uz 風荷載高度變化系數，Uz=0.740 Us 風荷載體型系數：Us=0.115經計算得到，風荷載標準值Wk=0.350×0.740×0.115=0.030kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG +0.9×1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×4.021+0.9×1.4×2.250=

44、7.660kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG +1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×4.021+1.4×2.250=7.975kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距(m)； h 立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩：五、立桿的穩定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.975kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數，取1.15

45、5；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得: =7975/(0.19×424)=99.247N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算&l

46、t;f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.660kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.190；MW 計算立桿段由風荷載設計值產

47、生的彎矩，MW=0.018kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =7660/(0.19×424)+18000/4491=99.388N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算<f,滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl=Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw=1.4×wk×Aw wk 風荷載標準值，wk=0.030kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積: Aw=3.60

48、×3.00=10.800m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=3.000經計算得到 Nlw =0.450kN，連墻件軸向力計算值 Nl=3.450kN根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值Nf=0.85Acf根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值Nf2=0.85Af連墻件軸向力設計值Nf=0.85Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=30.00/1.60的結果查表得到=0.95； 凈截面面積Ac=4.24cm2；毛截面面積A=18.10cm2；f=205.00N/mm2。經過計算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，連墻件的設計計算

49、滿足強度設計要求!經過計算得到Nf2=300.110kNNf2>Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1500mm，l=3000mm，ml= 300mm，m2= 800mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩 W= 185.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載N=7.

50、98kN水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m k=1.50/3.00=0.50 kl=0.30/3.00=0.10 k2=0.80/3.00=0.27代入公式，經過計算得到支座反力RA=19.847kN支座反力RB=-2.600kN最大彎矩MA=9.097kN.m抗彎計算強度f=9.097×106/(1.05×185000.0)=46.829N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載N=4.02+2.25=6.27kN水平鋼梁

51、自重計算荷載q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大撓度Vmax=3.909mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表5.1.8規定：水平支撐梁的最大撓度小于3000.0/250,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄B其值bb=0.929經過計算得到強度 =9.10×106/(0.9

52、29×185000.00)=52.93N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算<f,滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=2.600kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范9.7.6 f=65N/mm2；壓點處采用1個U形鋼筋拉環連接；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=2600×4/(3.1416×65.00×2)1/2=6mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，

53、并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=2.60kN； d 樓板螺栓的直徑，d=20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經過計算得到h要大于2599.80/(3.1416×20×1.5)=27.6mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=2.60kN； d 樓板螺栓的

54、直徑，d=20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數值為M=2.60×3.00/2=3.90kN.m根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.2.10條 其中1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度h0=120-15 =105mm；s=3.90×106/(1.000×14.300×1.5×1000×105.02)=0.0160=1-