1、第一章概述1.1苯乙烯基本性質苯乙烯，又稱乙烯基苯，分子式為C8H8，分子量為104.14。苯乙烯為無色至黃色的易燃油狀液體，具有高折射性和特殊芳香氣味，溶于乙醇、乙醚、甲醇、丙酮、二硫化碳，不溶于水。儲存時緩慢聚合，在有光、加熱或有過氧化物時聚合加快。苯乙烯有毒，其毒性中等，在空氣中最大允許含量為100ppm。苯乙烯是重要的有機合成單體，主要用于合成丁苯橡膠及聚苯乙烯樹脂、聚酯玻璃鋼和涂料等。1.2苯乙烯的危險性分析121苯乙烯的危險特性1物理危險性根據常用危險化學品的分類及標志 (GB 13690-92)將苯乙烯劃為第3.3 類高閃點易燃液體。苯乙烯為可疑致癌物，具有刺激性，對人的眼和上呼

2、吸道粘膜有刺激和麻醉作用。常見神經衰弱綜合征，有頭痛、乏力、惡心、食欲減退、腹脹、憂郁、健忘、指顫等。對呼吸道有刺激作用，長期接觸有時引起阻塞性肺部病變。皮膚粗糙、皸裂和增厚。當苯乙烯濃度較高時，立即引起眼及上呼吸道粘膜的刺激，出現眼痛、流淚、流涕、噴嚏、咽痛、咳嗽等，繼之頭痛、頭暈、惡心、嘔吐、全身乏力等；嚴重者可有眩暈、步態蹣跚。眼部受苯乙烯液體污染時，可致灼傷。同時，苯乙烯對環境有嚴重危害，對水體、土壤和大氣可造成污染2化學危險性其蒸氣與空氣可形成爆炸性混合物，遇明火、高熱或與氧化劑接觸，有引起燃燒爆炸的危險。遇酸性催化劑如路易斯催化劑、齊格勒催化劑、硫酸、氯化鐵、氯化鋁等都能產生猛烈聚

3、合，放出大量熱量。其蒸氣比空氣重，能在較低處擴散到相當遠的地方，遇火源會著火回燃。其有害燃燒產物為一氧化碳和二氧化碳。3.苯乙烯的急救措施皮膚接觸： 脫去污染的衣著，用肥皂水和清水徹底沖洗皮膚。 眼睛接觸： 立即提起眼瞼，用大量流動清水或生理鹽水徹底沖洗至少15分鐘。就醫。 吸入： 迅速脫離現場至空氣新鮮處。保持呼吸道通暢。如呼吸困難，給輸氧。如呼吸停止，立即進行人工呼吸。就醫。 食入： 飲足量溫水，催吐。就醫。4.滅火方法： 盡可能將容器從火場移至空曠處。噴水保持火場容器冷卻，直至滅火結束。滅火劑：泡沫、干粉、二氧化碳、砂土。用水滅火無效。遇大火，消防人員須在有防護掩蔽處操作。122苯乙烯的

4、操作處置、儲存與應急處理操作注意事項： 密閉操作，加強通風。操作人員必須經過專門培訓，嚴格遵守操作規程。建議操作人員佩戴過濾式防毒面具（半面罩），戴化學安全防護眼鏡，穿防毒物滲透工作服，戴橡膠耐油手套。遠離火種、熱源，工作場所嚴禁吸煙。使用防爆型的通風系統和設備。防止蒸氣泄漏到工作場所空氣中。避免與氧化劑、酸類接觸。灌裝時應控制流速，且有接地裝置，防止靜電積聚。搬運時要輕裝輕卸，防止包裝及容器損壞。 儲存注意事項： 通常商品加有阻聚劑。儲存于陰涼、通風的庫房。遠離火種、熱源。庫溫不宜超過30。包裝要求密封，不可與空氣接觸。應與氧化劑、酸類分開存放，切忌混儲。不宜大量儲存或久存。采用防爆型照明、

5、通風設施。禁止使用易產生火花的機械設備和工具。儲區應備有泄漏應急處理設備和合適的收容材料。應急處理： 迅速撤離泄漏污染區人員至安全區，并進行隔離，嚴格限制出入。切斷火源。建議應急處理人員戴自給正壓式呼吸器，穿防毒服。盡可能切斷泄漏源。防止流入下水道、排洪溝等限制性空間。小量泄漏：用活性炭或其它惰性材料吸收。也可以用不燃性分散劑制成的乳液刷洗，洗液稀釋后放入廢水系統。大量泄漏：構筑圍堤或挖坑收容。用泡沫覆蓋，降低蒸氣災害。用防爆泵轉移至槽車或專用收集器內，回收或運至廢物處理場所處置13苯乙烯的包裝方法和運輸注意事項包裝方法： 小開口鋼桶；薄鋼板桶或鍍錫薄鋼板桶（罐）外花格箱；安瓿瓶外普通木箱；螺

6、紋口玻璃瓶、鐵蓋壓口玻璃瓶、塑料瓶或金屬桶（罐）外普通木箱；螺紋口玻璃瓶、塑料瓶或鍍錫薄鋼板桶（罐）外滿底板花格箱、纖維板箱或膠合板箱。運輸注意事項： 鐵路運輸時應嚴格按照鐵道部危險貨物運輸規則中的危險貨物配裝表進行配裝。運輸時運輸車輛應配備相應品種和數量的消防器材及泄漏應急處理設備。夏季最好早晚運輸。運輸時所用的槽（罐）車應有接地鏈，槽內可設孔隔板以減少震蕩產生靜電。嚴禁與氧化劑、酸類、食用化學品等混裝混運。運輸途中應防曝曬、雨淋，防高溫。中途停留時應遠離火種、熱源、高溫區。裝運該物品的車輛排氣管必須配備阻火裝置，禁止使用易產生火花的機械設備和工具裝卸。公路運輸時要按規定路線行駛，勿在居民區

7、和人口稠密區停留。鐵路運輸時要禁止溜放。嚴禁用木船、水泥船散裝運輸。第二章 3000m3苯乙烯拱頂罐的設計注:大型常壓儲罐的材料一般用Q235-A Q235-B.2002年國家有關部門取消了Q235-A,現在已不提倡再使用,一般使用Q235-B,其性能更好,國家已大量生產,資源豐富,價格也經濟.2.1設計條件:內徑D=18.90m 罐高H=11.76m, 拱頂曲率半徑 Rn=D=18.9m設計壓力,正壓=2000Pa,負壓=500Pa設計溫度19 150 度材質腐蝕裕度1mm 焊縫系數1儲罐材料Q235-A儲罐圈板數62.2試設計該罐2.2.1罐壁厚度罐壁厚度的計算公式為式中 t-罐壁厚度,m

8、 p -設計點壓力,Pa, -液體密度kg/m3 g-重力加速度,m/s2 H-設計點的液頭高度,m D-儲罐直徑,m -焊縫系數取, 取=1 -罐壁材料的許用應力=113MPa按照上式計算的厚度如下為 表21罐壁圈數罐壁高度m壁板厚度mm名義厚度mm111.769.841029.768.36937.767.83845.765.73653.763.84561.762.375第一圈的壁厚=1000+905.90.105Mpat1=mm下面幾圈方法類似,得到表格中的數據.為了保證連接強度,底圈壁板立縫應與底邊緣板的搭接焊縫相互錯開200mm.為了減少焊接應力罐壁板上開孔與壁板立縫錯開300,環縫錯

9、開200以上,相鄰二層壁板立縫相互錯開500,以上.壁板開孔開孔必須設補強圈,允許兩塊拼接,但拼接焊縫應與壁板環焊縫平行.為了保證焊接質量和提供報警信息,補強圈必須開M10信號孔.罐身焊縫分立縫,環相向焊縫,先焊立縫,后焊環向焊縫.罐身環向焊縫搭接,外側連續焊接,內側為連續焊接.罐身底圈板與底板連接為丁字型焊接,由于地板比底板厚,因此壁板需要坡口,采用細焊條小電流多層施焊,先焊外邊,厚焊里邊,幾個焊工同時對稱施焊22.2拱頂的設計 拱頂板由中心頂板,環向肋條,徑向肋條,包邊角鋼組成.頂罐厚度計算t=0.42Rnt頂板計算厚度mmRn拱頂曲率半徑m環向肋條,不得與包邊角鋼和罐壁相焊罐頂板與包邊角

10、鋼的焊接應采取若頂結構(內側不焊)。為了減少焊接變形拱頂板采取分段逆向，對成位置同時焊接，內側頂板與肋條采取斷續接焊。23.3罐底的設計儲罐底板如果滲漏,不但易流出油品，導致火災，并且修換儲罐底板進行焊割施工也十分不便，是非常危險的作業。由于底板下表面接觸罐基容易受潮而上表面又經常受到所儲油品中沉積水分和雜質的影響，容易腐蝕。所以罐底鋼板的厚度應不小于4-6mm；對容積超過50000 m3的油罐底板厚度至少要在8mm以上。同時罐底四周與身板連接處的應力較為復雜要求采用較厚的鋼板做底板外緣的邊板。一般容積小于3000 m3的儲罐邊板厚度應為4-6mm；5000 m3-50000 m3的儲罐邊板厚

11、度應為8-12mm。按<<消防法>>和<<鋼制焊接常壓容器>>JB/T 4735-97的規定1000m3V<10000 m3的浮頂罐,罐底厚度為9mm. 實際設計邊緣板厚度為9mm,中間板為6mm. 制造工藝 油罐的罐底是由若干塊鋼板焊接而成，直接鋪在基礎上，其直徑略大于罐壁底團直徑，伸出底圈壁板外緣的寬度一般為罐底邊板6倍且不小于40mm。中幅板與中幅板之間、中幅板與邊緣板之間來用搭接焊接，邊緣板與邊緣板之間采用對接焊接。焊接接口均采用射線探傷.中幅板一般采用Q235-A邊緣板材料應與壁扳材料一致。 因為油罐的底板直接鋪放在基礎上，罐內液

12、體重量是通過罐底傳到基礎上，所以底板基本上不受液體靜壓力的影響，但考慮到腐蝕問題、焊接工藝及底板不易檢修等因素，底板不宜太薄.2.3貯罐的附件布置(1 ) 梯子 平臺， 為便于操作人員取樣，量油及對罐附件進行維護和管理應設置上罐的梯子，目前應用最廣泛的是沿罐設置的盤梯，梯子的起始點應布置在便于操作的通道附近，并靠近在貯罐進出口接合管處，有環形圈梁結構的罐基礎，應考慮罐壁上盤梯向下延伸的位置。斜梯的耗鋼量較大，占地面積也大，常用于較小容積的儲罐，或多個小容器儲罐聯合布置在一起的罐組，多個儲罐布置成聯合的梯子和平臺時，不宜將罐頂作為走行的通道。沿罐頂的周邊應設防護欄桿，或至少應在量油孔，透光空以及

13、布置在罐頂周邊的附件兩側個1m的范圍內局部設欄桿，以便保證操作人員的安全，罐頂周 邊布置的附件處應設置操作平臺，草叢梯子平臺通向呼吸閥，透光孔等附件的通道上應做防滑踏步。(2 )量油孔 主要用于測量儲罐內的物料液面及取樣的量油孔，操作相對頻繁，應設在罐頂梯子平臺的附近，對于設置盤梯的儲罐，量油孔宜設在盤梯包角的內側，距罐壁約1000mm，量油孔至罐底垂直的部位不得設置障礙物，如加熱器，攪拌器等。(3 )透光孔 透光孔宜設在罐頂距罐壁800到1000mm處，并與人孔或清掃孔相對稱，當設置的透光孔在兩個或兩個以下時，應沿尬頂的周邊勻稱布置。(4 )人孔 人孔設在罐壁的 下部，距罐底一般去750mm

14、處，應盡量布置在操作人員進出儲罐比較方便的位置，并避開罐內的立柱，加熱器等，當人孔的中心距地面的高度大于1200mm時，應在其下方設置操作平臺，(5)清掃孔 清掃孔應布置在遠離罐前管道帶的位置，便于清掃儲罐及罐內殘渣物的外運。(6 )放水管 放水管應布置在儲罐進出口接合管附近的位置，便于閥門集中操作，一般情況下放水管應設在罐壁的底部引出，如帶放水管的排污孔，放水管是從罐底的外側引出，錐形罐底則是從罐底的中心引出。對于大容量的儲罐的進出口結合管的外，其他放水管應沿罐壁勻稱布置。(7 )呼吸閥 通氣孔。液壓安全閥，阻火器 呼吸閥， 通氣管。液壓安全閥，阻火器應布置在罐罐頂的中心部位。位置一臺時，布

15、置在罐頂的中心，設置的數量在兩臺以上時，應以罐頂的中心對稱布置(8)液面計 應設在盤梯包角外側。遠離進出口結合，以避免進出物料液面的計算精度。(9)高低液位報警器 高低液位報警器應設在盤梯包角內側，并布置在一條垂直線上，高液位報警器開口與盤梯踏步的垂直距離宜為2.2 m ，低液位報警器應避免物料進出口的直接干擾，高低液位報警高度的確定原則如下，H2=H1-h1式中 H2高液位報警器安裝度 , m H1允許物料的最高儲存高度 , m h1最大進料量條件下，經10 到15min 后，罐內液位下降的高度. M第三章 管道設計3.1管道設計壓力的選取原則：1.管道壓力的設計管線的設計壓力大于管道的最大

16、工作壓力裝有安全泄放裝置的管道設計壓力不得低于安全泄放裝置的開啟壓力。程設計規定需要計算管道的管道，其管壁厚度數據表中所列的計算壓力即位該管道的設計壓力與計算壓力相對應的工作壓力即位該管道的設計壓力。2.計算溫度的確定：在不便于傳熱計算或實管壁溫度的情況下，以正常過程中介質的（或最低）工作溫度作為管道設計原則。金屬管道:a介質溫度小于38的不保溫管道，T=介質最高溫度b介質溫度不小于38的不保溫管道，T=95%介質最高溫度c外部保溫管道，T=介質最高溫度3.工藝管道設計原則：經濟管徑 一個化工裝置管道的投資占整個裝置的10%20%,隨管徑的增大，管厚增大，還增大閥門和管徑尺寸，增加了保溫材料的

17、用量，因此，計算管徑應盡量選用較高的流速，以減少管徑，隨流速的增大，管內摩擦阻力就增大。因此，在建設投資和操作費用之間尋找最佳綜合點，該點成本最低。壓力降壓管道是按閥門全開的情況下計算壓力降的，即管道壓力必須小于該管道允許壓力降，否則流量（指工藝所需要最大流量）將低于所需值。工藝控制要求滿足介質安全輸送規定滿足噪聲控制要求，管道系統在高速流，節流，氣穴等情況下都會產生噪聲，確定合理流速符合管材標準規范3.2管徑及材料的確定由于設計中,兩條管線的管徑的尺寸已經給定,設計時應考慮苯乙烯的特性(如腐蝕性,含固體顆粒情況等),流動狀況,溫度等原因,參照價格和供應情況,同時滿足經濟,安全性,決定采用何種

18、材質。在設計中,兩條管線的長度和管徑已給定,故不需要計算管徑和長度。輸送苯乙烯時,溫度要低于20,壓力在-0.5-2KPa,具有腐蝕性查有關資料,應選用無縫鋼管。無縫鋼管是化工生產中使用最多的一種管型，他的特點是質量均勻，強度高，因而管壁較薄，根據材質的不同，可以分為普通（碳）鋼管，優質鋼管，低合金鋼管，不銹鋼管，根據加工方法的不同，可以分為冷撥管，熱扎管。根據用途可分為高壓用，中低壓用，低溫用等各種鋼管。根據管材標準規范查資料優質鋼（20 鋼）兩管的標準尺寸如表31英寸公稱直徑mm公制外徑mm英制外徑mm厚度mm8DN20021921956DN1501592194.5根據下表32來選用鋼管類

19、型外徑mm壁厚mm管長m冷撥管32-6302.5-7.54-12.5熱扎管2-1500.25-141.5-9 熱扎管的最高工作溫度為200,因此選用優質鋼（20 鋼）制成的熱扎管。3.3管道的保溫設計3.3.1保溫設計的目的：(1) 防止熱損失(2) 防止因蒸發造成的熱損失(3) 防止內部流體的狀態變化(4) 便于控制溫度(5) 提高操作人員的安全性操作效率(6) 防止泄露(7) 防止火災(8) 耐火層3.3.2保溫材料的安裝 管線保溫通常是用保溫管殼成型品進行施工。用的象硅酸鈣的軟材料，材料的種類多，對于低壓蒸汽或者冷，熱水管線等的保溫。保溫殼的長度在JIS中根據種類將范圍規定為500到10

20、00mm。沒層的厚度隨罐路的不同而異。厚度范圍為20到75mm ，當厚度超過76mm時，要采用雙重疊保溫。普通配管部分的保溫施工所用的保溫管殼正常用渡鋅鐵絲進行固定，每隔200 -300mm用直徑為1.2 mm 的鍍鋅鐵絲捆一道。鐵絲要擰緊。表面處不得扭彎。二層保溫時。要先固定好第一層，然后在第一層的上面再固定在第二層保溫管殼的接縫不得重疊， 3.4管線的保冷設計 保冷目的: 防止結露 提高經濟效益 保證操作穩定 防止結冰冷凍 保護管道3.4.2保冷材料的選擇管線保冷大都是用發泡的泡沫塑料成型管殼。這些成型品有從毛坯中截切出來的，也有在圓筒形的模具中經發泡制成的。截切的保溫殼其低溫收縮系數一般

21、都比較大，而且橋墩也低。(1)與保溫施工防潮方法不同。不僅要安裝足以防潮的外防護層，還要對長方形和圓形接縫出的密封材料的選擇恩臺進行細致的研究。(2)當包冷層的厚度超過75mm時，最好分二層進行施工。此時，內部溫度相當低則對第一層和第二層的包冷材料分別選擇不同的材料。(3)使用聚苯乙烯泡沫官殼時，高溫下熔融的瀝青或溶劑類物質對聚乙烯有腐蝕作用，所以，不能用這些材料作密封。可用以醋酸發乙烯醋為主，能溶于乙醇的溶劑作密封。泡沫塑料官殼由毛坯加工的，也有在圓形模具中經發酵制成的。截切的官殼一般其溫度收縮率大而且強度也比較弱。(4)泡沫玻璃為無機物，不燃燒。但其導熱率大，則只用于對防火要求高或極低的場

22、合，它是由毛坯截切而成的。施工時，在接縫處要用密封材料進行密封。主要用扁鋼加以固定。它質脆易壞，所以，最好不要用鐵絲固定。3.4.2冷縮1.在低溫下，管線材料（金屬）及保冷材料都會發生冷縮現象。應據其收縮量的不同。相應地變更施工方法：(1)當保冷材料的冷縮率>>管子的冷縮率時管子與保冷材料之間可能產生縫隙并發生對流傳熱，為避免發生，在保冷材料的接縫處填充像石棉和玻璃棉那樣的具有緩沖性能的材料。(2)保冷材料收縮率不太大時在收縮率比較小或溫度不太低，收縮的絕對值小時，即使產生一定的間隙也沒有太大的問題。另外，當用收縮率比較小的保冷材料進行二層以上的施工時，內層會因溫度低而產生間隙。此

23、時，保冷材料之間不但無間隙，反倒會使外層貼的更緊密。(3)保冷材料收縮率比管子小時在保冷材料中變壓縮率影響的無機纖維材料和泡沫玻璃。無機纖維材料因具有彈性，所以能夠吸收應力。因泡沫玻璃是剛體的，受壓后會導致損壞。為防止壓縮應力的破壞，在接縫出加入緩沖材料。2.彎曲、異形處的保冷不規則部分：彎頭、三通、閥門、轉動機械的保冷，可用成型的預制塊，也可用現場發泡的聚氨脂泡沫塑料進行施工。3.需要維修的部位保冷：對于法蘭、人孔等要使用容易拆除保冷層的預制塊。并用密封材料將連接處黏接，里層用石棉、玻璃棉等天才使之成為易于維修的結構。第四章 泵的選擇4.1化工用泵的要求：化工用泵應滿足一般工藝要求，并考慮結

24、構簡單，操作方便；運轉可靠，使用壽命長；性能良好，效率高，并符合裝置的運轉特性；零部件互換性高，容易更換，維修方便；價格低廉等因素。因化工用泵所抽送的液體性質和一般泵不同，另外，化工裝置的特點要求長期運行，故還必需提出如下要求：（1） 耐液體腐蝕、磨損、使用壽命長（耐腐蝕泵或泥漿泵）。（2） 密封性能可靠（屏蔽泵或磁力泵）。（3） 操作性能穩定、低噪音、小振動、運轉周期8000小時。（4） 要求高吸入性能，即必需凈吸入頭NPSHr小的泵（液態烴泵、雙吸式離心泵）。（5） 符合流程計量精度要求（計量泵）。（6） 適應低流量、高壓力、高揚程的要求（簡式泵、高速部分流泵、多級泵）2泵型號的確定：（1

25、）泵型號的選擇：因離心泵結構簡單，輸送液無脈動、流量調節簡單，因此除離心泵難以勝任的場合外，應盡可能的選用離心泵。（2）泵系列和材料的選擇：根據工藝裝置參數和介質特性選擇泵的系列和材料。（3）泵型號的確定：泵樣本給出額定流量Q、額定揚程H、對黏性介質應換算成輸送清水時的流量Q和揚程H。4.2流量的計算流量：選泵時通常可直接采用最大流量，如不給出最大流量值時，取正常流量的1.1倍。苯乙烯1500米8in輸送管道的外徑do=219mm,壁厚為5mm20時的密度=0.9059 g/cm3，黏度Pa*S 內徑di=219-2=0.209m灌裝時苯乙烯的流速不應小于3m/s,為了限制產生靜電,苯乙烯在管

26、道中流動時的流速與管徑應滿足以下的公式: u2di u1.75m/s 綜上兩個條件，為了計算方便取u=1.75m/s管道的流量Q=0.0514m/s4.2揚程的計算揚程：一般取正常需要揚程的1.051.1倍。 管道阻力 434.25>4000 湍流=0.0122=134.08J為了計算方便，設局部阻力損失大約為hf*20%總阻力損失為160.896 J由伯努利方程得 所以 式中 總阻力損失 WS 輸送流體的機械能HL 壓頭 損失壓頭設 Z1=0 , Z2=11.76 m , u1=1.5 m/s , u2=0 , P1= P2 =160.84/9.81=16.40m則 =16.40+11

27、.76-(1.75)2/(2*9.81)=28.16mHe=1.05=29.57mNe =g VHe =905.9×9.81×0.0514×29.57 =14.178Kw根據上面所得到數據選擇兩臺相應的離心.第五章 平面布置根據石油化工企業設計防火規范GB50160-92規定（1999年局部修訂條文5.1貯罐區的設置 1 貯罐總和貯罐個數的限制固定頂罐組總容積不應大于12000m，固定頂貯罐區的總容積為V總 =2*3000=6000m ，小于規定，符合上述條件。2貯罐成排布置時，其罐組內的貯罐不應超過兩排，由于該設計只有兩個貯罐，故可不考慮這條原則。 3貯罐內相鄰

28、罐的防火間距為防止一罐失火殃及鄰罐的安全和便于滅火操作，相鄰罐之間留有一定的防火間距。 表51V>3000m3拱頂罐之間的間距油品類別防火間距甲B ,乙類0.6D,不宜大于20m丙A類0.4D, 不宜大于50m丙B類5m由于苯乙烯屬于乙類易燃液體，根據上表可得：拱頂罐之間的間距d=0.6D=0.6*18.90=11.34m為了方便取d=12m. 5.2防火堤的設置地上可燃液體貯罐一旦發生爆裂或爆炸,可燃液體便會流至罐,而造成漫流和火災蔓延。并使漫流的火焰難以撲滅，因避免造成應設防火堤。1 防火堤的有效容積的確定防火堤的有效容積的大小使依據一旦罐組內油罐爆炸，其內部液體流出。國家規范規定：

29、防火堤的有效容積不應小于一個固定頂貯罐的最大容積。由于貯罐區只有兩個拱頂罐，而且都是3000m3,因此，根據規范可以確定防火堤的有效容積應小于3000m3 ，為了計算方便取V=3000m3 。2 防火間距的確定由實踐可知，當儲罐壁某處破裂火穿孔時，其最大水平噴灑距離相當于罐高的1/2。因此，立式貯罐拱至防火堤內腳線的距離不應小于罐高的一半。由拱頂罐的高度H=11.76m3, 拱頂罐至防火堤內腳線的距離L=*H=*11.76=5.88m3。為了方便取L=6 m3。3 防火堤高度的確定立式貯罐防火堤的高度應為計算高度再加0.2m ,不應低于1m，且不高于2.2m，在這里做粗略的計算.貯罐區的面積S

30、=2000m ,V=3000m,因此，取h=V/S+0.2=3000/2000=1.5+0,2=1.7m4為了節約用地，防火堤宜采用磚，石結構建造，其墻體應承受所容納液體的靜壓，并不應有滲漏現象。4 管道穿堤處應采用不燃材料嚴實密封。5 在防火堤內雨水溝堤處，應設置防火可燃流出堤外的措施。6 在由于h=1.7m,故根據有關規定，在防火堤的不同方位上應設置兩個以上的人行臺階或坡道，隔堤應設臺階。見附件中圖2苯乙烯罐區內的防火間距及安全距離。5.3消防車道的設置 1防車道的設置要求：（1） 工藝裝置區，罐區，可燃物料裝卸區及其他庫區，應設環行消防車道，當受地形條件限制時，可設有回車場的盡頭或消防車

31、道。 （2） 液化烴，可燃液體的儲罐區與消防車道的距離，應使任何儲罐中心至不同方向的消防車道的距離均不應大于120m。（3） 當裝置寬度大于60m時，應在裝置內設置可供消防車道得以貫通式通路，其寬度不應小于4m，凈空高度不應小于4.5m。凈寬（4） 罐組與周圍消防車道之間，不宜種植綠籬或茂密的灌木叢。（5） 油罐之間宜設寬度不小于3.5m的消防道路與環行消防車道相連。（6） 油罐區消防車道與防火堤坡腳線之間的距離不應小于3m。（7） 消防車道穿過建筑物門洞時,其凈寬和凈高不應小于4 m,門垛之間的凈寬不應小于3m。（8） 消防車道的寬度不應小于3.5m,道路上空有管架等障礙物時,其凈高不應小于

32、4 m。（9） 環行消防車道至少應有兩處與其他車道連通，盡頭式車道應設回車道或面積不小于12m*12m的回車場。消防車道的設計應遵循上面的規范 總平面設計圖見圖3第六章 消防設計6.1泡沫滅火系統泡沫滅火系統(亦稱空氣泡沫滅火系統)是可擁液體儲罐區、廠房和庫房的重要滅火設施。按發泡倍數的高低分為低倍數泡沫滅火系統和高倍數泡沫滅火系統兩種。設備系統包括泡沫滅火設備和消防冷卻用水設備兩部分。根據苯乙烯儲罐的特性及苯乙烯是乙類液體應選低倍數泡沫滅火系統固定式低倍數泡沫滅火系統一雙由消防水泵、消防水池、泡沫液罐、比例混合器、混合液管線、泡沫室(或泡沫產生器)或泡沫噴頭等組成。該滅火系統主要適用于總儲量

33、500m獨立的非水溶性甲、乙、丙類液體儲距區。 固定式低倍數泡沫滅火系統按水與泡沫液的混合方法常見的有以下兩種流程。環泵比例混合流程 泡沫比例混合器安裝在水泵的出水管與吸水管的旁通管上，利用噴射泵原理混合器產生負壓，將泡沫液按比例吸入，送至水泵吸水管通過水泵的攪拌作用形成泡沫混合液，送至泡沫室(或泡沫噴頭)和泡沫栓等處，產生泡沫滅火。壓力比例罐混合流程 壓力比例罐混合流程的特點是泡沫液罐靠近保護設備，在有高壓(或臨時高壓)給水系統的石油化工廠、露天生產裝置區等場所使用較方便，泡沫混合漢管線的線路較短，其缺點是泡沫液紹分散在不同地點，管理不便。適用于較小的油罐區。壓力比例罐泡沫流程的泡沫液罐在水

34、壓的推動下，使泡沫液流至比例混合器。因此，在泡沫液罐的壓力和比例混合器的吸力兩者作用下，使泡沫液和水進行混該流程壓力損失較小，泡沫混合液輸送距離較遠，能在水壓較低的情況下工作。6.2設計主要參數的確定1.泡沫供給強度和連續供給時間 泡沫供給強度系指單位時間內向單位液面亡供應的泡沫員。 低倍數泡沫滅火系統泡沫混合液的供給強度及連續供給時間，應根據不同液體的要求確定。非水溶性可燃件液體泡沫混合液供給強度和連續供給時間不應小于表61非水溶性可燃性液體泡沫臺液供給強度和連續供給時間液體類別供給強度/L/(min.m2)連續供給時間/min固定式移動式甲、乙類6.08.040丙類6.08.030由苯乙烯

35、是乙類液體，故泡沫供給強度6.0 L/(min.m2)，連續供給時間時間是40 min。液下噴射泡沫滅火系統，不應用于水溶性甲、乙、丙類液體儲罐，也不宜用于外浮項和內浮頂儲蘸。固定頂苯乙烯儲罐，可采用液下噴射泡沫滅火系統，選用氟蛋白泡沫液時，應符合下列要求： a泡沫混合液的供給強度不應小于6L(minm2)，泡沫發泡倍數宜按3倍計算。b 泡沫進入苯乙烯的速度，不宜大于3ms。c泡沫噴射口官采用向上斜的口型，其斜口角度宜為45。，噴射管伸人罐內的長度不得小于噴射管直徑的10倍。當只有一個噴射時，噴射口宜設在儲罐中心；當沒有一個以上噴射口時，應均勻設置，且各噴射口的流量應大致相同。e泡沫噴射口安裝

36、高度，應在儲罐積木層之上。泡沫噴射口設置數量不應小于表62的要求。 表62 泡沫噴射口設置數量儲罐直徑/m噴射口數量/個23123332333固定頂苯乙烯儲罐的直徑為18.9m,故應設噴射口2個2.燃燒液面積A固定頂苯乙烯儲罐液上的燃燒面積應按儲罐橫截面面積計算.A=0.785D2A=0.78518.90=14.8356m2(3)泡沫消防用水量 泡沫消防用水量包括滅火用水量和冷卻用水量兩部分。冷卻用水量 冷卻用水量又分為著火油罐冷卻用水量和鄰近油罐冷卻用水量兩部分。儲罐區的冷卻用水量，應按一次滅火最大需水量計算。距著火罐壁15倍直徑范圍內的相鄰儲罐應進行冷卻，其冷卻水的供給范圍和供給強度不應小

37、于下面規定的范圍。固定頂苯乙烯儲罐冷卻水的供給范圍不應小于罐周長的一半，為 29.673m供給強度不應小于為0.2L/(s.m)滅火用水量 滅火用水量按配制泡沫的用水量計算。3.泡沫滅火設施的設置（1）泡沫栓的設置 泡沫栓是固定式空氣泡認混合液管線上設置的供移動式泡沫管槍使用的水帶接口。在設有固定泡沫滅火設備的苯乙烯罐區室外應設置泡沫栓；苯乙烯罐區泡沫栓數量應按撲救流散液體火焰的要求確定，每個泡沫栓按供應一支PQ8型泡沫管槍計算。油罐區的泡沫桂應設在防火堤之外。(2)液上噴射泡沫滅火系統泡沫產生器的設置 固定頂儲罐距的泡沫產生器型號及數量，應根據計算所需的泡沫混合液流量確定，且設置數量不應小于

38、表63的要求。 表63儲罐直徑/m泡沫產生器設置數量/個10110202苯乙烯儲罐泡沫產生器數量應取2個。63、泡沫滅火系統的檢查與維護管理 1低倍數泡沫滅火系統的檢查與維護管理 泡沫滅火系統驗收應制定使用、維護保養和檢查制度。崗位操作規程公布在消防泵房的設備附近。同時培訓專職和兼職稍防人員，這些人員應定期對系統進行操作、維修、檢查和試驗。 為確保滅火系統處于良好的準工作狀態，應根據系統的類型及該系統對整個企業的安全重要性來制定周檢、月檢、季檢、半年檢及年檢的制度。對采用固定式泡沫滅火系統的獨立的大型油庫，檢查和維修要求如下。 (1)周檢 啟動泵，看能否按時啟動 管道和閥門有無泄漏。 管道和泡

39、沫產生器有無損壞。 全部操作裝置和部件是否完好。 消防泵能否正常供水，壓力是否適宜。 以上各項檢查中發現問題應立即修理或更換。 (2)月檢 除周檢內容外，還應對操作者進行檢查，對系統中設備的性能、用途、作用的掌握程度。 (3)季檢 應對全部電氣裝置和報警系統進行檢查和試驗。 (4)半年檢 檢查產生泡沫的有關裝置。如檢查泡沫比例混合器、泡沫產生器有無機械損傷、腐蝕、空氣人口有無堵塞，以及所有閥件手動是否靈活。 檢查管道。對地上管道進行壓力試驗，以檢查這些管道有無腐蝕及機械損傷。對地下管道應至少5年檢查1次。 檢查過濾器。檢查用過或做過流量試驗后的清掃情況。 檢查報警和自動設備、自動和手動裝置，看

40、其性能是否正常良好。 對泡沫液及其儲存器進行檢查。檢查設備是否被損壞，液位高低是否符合要求。 (5)年檢 除了半年檢查的項目，還要對泡沫液的成分和性進行分析測試。將泡沫液樣品送交檢測中心進行分析測試。或交生產廠家進行化驗分析。仔細檢查儲存泡沫液的容器內有無沉淀物或沉降物。 半固定式泡沫滅火系統也應根據具體情況，制定行之有效的檢查和維修制度。 第七章 流量計的選擇7.1質量流量計的作用在工業生產中，由于物料平衡、熱平衡以及儲存、經濟核算等所需要的都是質量，并非體積。所以在測量工作中，常常需要將已測出的體積流量，乘以密度換算成質量流量。由于密度是隨流體的溫度、壓力而變化的，因此，在測量體積流量時，

41、必須同時檢測出流體的溫度和壓力，比較麻煩。采用測量質量流量的測量方法，直接地測出質量流量，無需進行上述換算，不僅有利于提供準確流量，而且對于航天工業，尤為重要。7.2流量計的方法和原理測量質量流量的方法主要有兩種方式：直接式和推導式。直接式是檢測元件直接反映出質量流量；推導式是同時檢測出體積流量和流體的密度，通過計算器的出與質量流量有關的輸出信號。許多直接式的測量方法和所有推導式的測量方法，其基本原理都是基于質量流量的基本方程式，如果管道的流通面積A為常數，對于直接式質量流量測量方法，只要檢測出與乘積成比例的信號，就可以求出流量，而推導式測量方法，是由儀表分別檢測出密度和流速，再將兩個信號相乘

42、作為儀表輸出信號。應該注意，對于瞬變流量和脈動流量，推導式測量方法檢測到的是按時間平均的密度和流速；而直接式測量方法是檢測動量的時間平均值。因此，認為，推導式測量方法，不適于測量瞬變流量。除上述的兩種方法外，在現場還常常采用溫度、壓力補償式的測量方法。即同時檢測出流體的體積流量和溫度、壓力，并通過計算器自動轉換成質量流量。這樣的方法，對于測量溫度和壓力變化較小，服從理想氣體定律的氣體，以及測量密度和溫度成線性關系（溫度變化在一定范圍內）的液體，并在流體組成已定時，自動進行溫度、壓力補償還是不難的。然而，溫度變化范圍較大，液體的密度和溫度不是線性關系，以及高壓時氣體變化規律不服從理性氣體定律，特

43、別是流體組成變化時，就不宜采用這種方法。直接式質量流量測量方法有多種，有差壓式測量方法，角動量式測量方法，邁納斯效應測量方法科里奧利力測量方法等。(1)差壓式測量方法是利用孔板和定量泵組合實現質量流量測量(2)角動量式測量方法這種方法的基本原理是，在與流速軸向正交的方向上，施加一個力，使流體產生一個角加速度，則流體動量矩的變化與質量流量成正比。 (3)邁納斯效應測量方法：當流體在橫向流過一個繞自己的軸而轉動的圓柱體時，便要產生一個橫向力，這個力既垂直于流向又垂直于圓柱體的旋轉軸，這個現象稱為邁納斯效應。應用這個效應測量質量流量的方法。7.3在苯乙烯管道中采用差壓式測量方法在主管道上安裝兩個結構

44、和尺寸完全相同的孔板A和B，在副管線上裝置兩個定量泵，并且兩者的流向相反。見，流經孔板A的體積流量為Q-q，流經孔板B的流量為Q+q,根據差壓式測量原理可寫出如下關系：式中K為常數；為流體的密度；Q為主管道的體積流量；q為流經定量泵的流量。由上式得在設計中,采用定量泵的流量大于主管道的流量,則孔板前后的壓差:當,當- ,若將此關系代入上式得當定量泵的循環流量一定時，孔板A與B的壓差值與流經主管道的液體流量、Q成正比。因此，測出孔板A、B前后的壓差，便可以求出質量流量。注意這種測量方法定量泵的流量要大于主管道流量，并且要用兩個定量泵， 第八章 制冷系統為了低溫儲存苯乙烯,需要對苯乙烯進行保冷,這

45、就需要設計冷凍水機組和循環水冷卻系統。 81冷凍機組的選擇依據 1.制冷能力大，而且，大型離心式制冷壓縮機的效率接近現代大型立式活塞式制冷壓縮機。 2.結構緊湊，質量輕。比同等制冷能力的活塞式制冷壓縮機輕80%-90%，占地面積可減少一半左右。 3.沒有磨損部件，工作可靠，維護費用低。 4.運行平穩，振動小，噪聲較低；運行時，制冷劑中不混有潤滑油。蒸發器和冷凝器的熱性能好。 5.能夠合理利用能源，大型離心式制冷壓縮機耗電量非常大。為了減少發電設備，電動機以及能量轉換過程的各種損失。大型離心式制冷壓縮機（制冷量在3500-4500kw以上）可用蒸汽汽輪機或燃氣輪機直接驅動,甚至在配以吸收式制冷機

46、,達到經濟合理地利用能源. 6.離心式制冷壓縮機的轉數很高,對于材料強度,加工精度和制造質量均要嚴格要求,否則易于損壞,且不安全. 8.2冷凍系統 苯乙烯的冷凍循環冷卻水系統采用敞開式循環冷卻系統，其原理是冷卻水流經水冷器后被工藝介質加熱成為熱水,熱水基本不排放.經過冷卻后返回系統反復使用.即冷水被加熱成熱水,熱水被冷卻成冷水,冷水在加熱,熱水在冷卻循環不止.因而大大節約了用水.敞開式循環冷卻系統冷卻設施分為冷卻池，噴水池和涼水塔。 8.3制冷機房的設計制冷機房(也稱冷凍站)的設計大體有以下幾個步驟:1.確定制冷機房的總冷負荷.制冷機房的總冷負荷應包括用戶實際所需的制的溫度確定.2.確定制冷機

47、組類型.包括制冷方式,制冷劑種類,冷凝器冷卻方式. 3.確定制冷系統的設計工況. 冷凝溫度根據冷凝器的冷卻方式和冷卻介質的溫度確定. 4.確定制冷機組容量和臺數.設計制冷機房時,一般選擇23臺同型號的制冷機組,臺數不宜過多.除特殊要外,可不設置備用制冷機組. 5.設計水系統.確定冷凍水和冷卻水系統形式,選擇冷凍水泵和冷卻塔的規格和臺數.進行管路系統設計計布置冷凍機算. 第九章 工程相關的安全管理9.1 開車管理1.開車前的準備在檢修作業結束前，檢修負責人應會同生產人員和安全檢查員進行一次安全檢查。檢查的內容：首先檢查檢修的項目是否全部按計劃完成，是否有漏項；要求進行測厚、探傷等檢查的項目，是否

48、按規定完成了；檢修的質量是否符合規定。檢查設備及管道內是否有人、工具、手套等雜物遺留，在確認無誤后，才能封蓋設備，恢復設備上的防護裝置。檢查檢修現場是否做到“貢丸料凈場地清”和所有的通道都暢通的要求。對檢修換下來的帶有有毒物質的舊設備、管線等雜物，要有專人負責進行安全處理，以防后患。有污染的工業垃圾，要在指定的地點銷毀或堆放。 2.試車驗收 在檢修項目全部完成和設備及管線復位后，要組織生產人員和檢修人員共同參加試車和驗收工作。根據規定分別進行耐壓試驗、氣密試驗、試運轉、調試、負荷試車和驗收工作。 在試車和驗收前應做好下列工作：（1）盲板要按要求進行抽堵，并作好核實工作。（2）各種閥門要正確就位

49、，開關動作靈活好用，并核實是否在正確的開關狀態。（3）檢查各種管件、儀表、孔板等是否齊全，是否正確復位。（4）檢查電機及傳動機械是否按原樣接線，冷卻及潤滑系統是否恢復正常，安全裝置是否齊全，報警系統是否好用。 各項檢查無誤后方可試車。試車合格后，按規定辦理驗收手續，并有齊全的驗收資料。其中包括：安裝記錄、缺陷記錄、試驗記錄，主要零部件的探傷報告及更換清單。 試車合格、驗收完畢后，在正式投產前應拆除臨時電源及檢修用的各種臨時設施。撤除排水溝、井的封蓋物。 3.裝置開車裝置的開車必須嚴格執行開車的操作規程。在接受易燃易爆物料之前，設備和管道必須進行氣體置換。將排放系統與火炬聯通并點燃火炬。接受物料

50、應緩慢進行。注意排凝，防止管線及設備的沖擊、震動。接受蒸汽加熱時，要先預熱、放水，逐步升溫、升壓。各種加熱爐必須按程序點火，嚴格按升溫曲線升溫。開車正常后檢修人員才能撤離。廠有關部門要組織生產和檢修人員全面驗收，整理資料，歸檔備查。 9.2堵漏技術1不停車帶壓密封技術的原理不停車帶壓密封技術是以流體介質在功態下建立密封結構。即介質處于合溫度有壓力和流動狀態下，建立起密封結構，從而消除泄漏. 基于達原理，當生產裝置某部位因某種原因造成泄漏時應將特定的夾具安裝在泄漏部位，使夾具與泄漏部位的部分表面構成一個新的帶封空間，然后用專門的高壓注射槍或擠出工具將具有熱固性或熱塑件的密封劑注人并允滿密閉空間，

51、堵塞泄漏縫隙和通道。密封劑在一定溫度下迅速固化在泄漏部垃外圍建立起一個硬固的新的密封結構層從而消除泄漏 2 不停車帶壓密封技術的特點(1)在始漏過程中.不需要停車,不需要動火,不影響生產的正常進行安全迅速；(2)泄漏部位不須作特殊處理，不破壞原來的密封結構，使可進行密封操作,且保持原來密封面免遭介質沖刷，為以后的修建和使用創造條件；(3)帶壓密封建立的新密封結構、密封劑劑粘在金屬上，很容易地從泄漏部位拆下來，為以后檢修工作帶來方便。 3、不停車帶壓密封技術的適用范圍 1 泄漏類型和部位 化工生產中發生的泄漏通常有4種類型 (1)靜密封點泄漏 最常見的是法蘭墊片損壞引起的泄漏其次是閥門泄漏，主要

52、發生在閥蓋和填料確等部位； (2)焊接點泄漏 包括焊接砂眼和焊接裂縫等； (3)腐蝕和磨損引起的泄漏 包括設備和管道的彎頭、變徑處出現的局部磨損穿孔和點腐蝕穿孔； (4)鑄件缺陷泄漏 它常發作在閥體和機泵的缸體亡。 2不停車帶壓密封技術適用的泄漏部位 (1)法蘭 管法蘭和沒備法蘭； (2)管道 走管、彎頭、三通等； (3)閥門 閥蓋法蘭、填料函、閥體裂縫等； (4)設備 設備填料箱、局部磨損穿孔及點腐蝕穿孔等。 3 不停車帶壓密封技術適用的介質、溫度和壓力 它所的介質包括水、水蒸汽、壓縮空氣、氮氣、氫氣、氧飛、煤氣、石油漢化氣、烴類、酸、堿、氨、熱油載體、溶劑及各 化學氣體和液體等流動介質。

53、泄壓介質：-100500泄壓介質壓力：真空20Mpa或更高9.3停車管理化工生產具有高溫、高壓、腐蝕性強等特點，因此化工設備、管道、閥件儀表等在運行中易于受到腐蝕和磨損。為了維持正常生產，盡量減少非正常停車給生產造成的損失，必須加強對化工設備的維護、保養、檢測和維修。 1. 裝置的安全停車與處理 化工裝置在停車過程中，要進行降溫、降壓、降低進料量，一直到切斷原燃料的進料，然后進行設備清空、吹掃、置換等工作。各工序和各崗位之間聯系密切，如果組織不好、指揮不當、聯系不通或操作失誤都容易發生事故。因此，裝置的停車和處理對于安全檢修有著特殊的意義。 （1）停車前的準備工作 編寫停車方案。在裝置停車過程中，操作人員要在較短的時間內完成許多操作，因此勞動強度大，精神緊張。雖然各車間存有早已編好的操作規程，但為了避免差錯，還應當結合本次停車檢修的特點和要求，制定出具體的停車方案，其主要內容應包括：停車時間、步驟、設備管線倒空及吹掃流程、丑堵盲板系統圖。還要根據具體情況制定防堵、防凍措施。對每一步驟都要有時間要求、達到的指標，并有專人負責。 做好檢修期間的勞動組織及分工。根據每次檢修工作的內容，合理調配人員，分工明確。在檢修期間，除派專人與施工單位配合檢修外