1、預應力張拉伸長量的計算與測定在預應力筋的張拉施工中，為了保證施工質量，規范要求除了用應力控制外，還需用伸長值進行校核，使實際伸長值與理論伸長值差控制在±6%以內，因此張拉前的伸長值計算就顯得十分重要了。在此，筆者根據有關資料和自己的施工體會，對張拉應力伸長值的計算與測定談幾點看法。1 伸長值的計算預應力施工一般有先張法與后張法兩種，先張法的預應力筋一般為直線，計算簡便，可以作為后張法無管道摩擦的特例進行研究，因此這里著重論述后張法伸長值的計算方法。計算伸長值的第一步，首先要確定預應力筋的工作長度和線型段落的劃分。后張法鋼筋的線型一般均是既有直線，又含曲線，由于不同線形區間的平均應力會

2、有很大差異，因此需要分段進行伸長量計算，然后再累加。值得一提的是，在計算工作長度時，一定要考慮位于張拉千斤頂中的那部分預應力筋尺寸，這部分的伸長值對于工作長度小于20m時的情況影響不容忽視。根據施工規范，L=L1+L2+······Ln;其中L為預應力鋼材工作長度 L的理論伸長值。對于各區段的伸長值Li ，其計算公式為：式中：Pi 第i段的平均張拉力，N;Li 第i 段的工作長，cm; Ay 預應力筋截面面積，mm2;Ey 預應力筋彈性模量，N/mm2。關于平均張拉力Pi 的計算公式，規范上有介紹，為式中：P 預應力鋼材張拉端的張拉力

3、，N;L從張拉端至計算截面的孔道長度，m；從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和。對于圓曲線，為該段的圓心角；如果孔道在豎平面和水平面內同時彎曲時，則為雙向彎曲夾角之矢量和，rad;K 孔道每m局部偏差對磨擦的影響系數；µ預應力筋與孔道壁的磨擦系數。應該指出，這里的“P”并不是定值，而是克服了從張拉端至第i1段的摩阻力后的剩余有效張拉力值，它隨區段的增加而減小，所以表示成“Pi” 更為合適，如圖1圖中各個區段的平均張拉力分別為P1，P2，P3，P4，Pi，各區段端的有效張拉力分別為P1，P2，P3，P4，Pi， 其計算式分別為：式中：P初始端的張拉力;Ln、nn區段的管道長度之

4、和與切線角之和，n=i-1,所以對第i 區段的平均拉力Pi 的計算公式應該為：將式(3)代入式(1)即可分別算出每段的預應力筋伸長值。由公式可知，當兩端張拉時L可按公式算至跨中，而單端張拉的L則須由張拉端分段計算至錨固端，然后累加。2 伸長值的測量 預應力筋的實際伸長值是從張拉千斤頂的行程上測量推算而來的，具體方法如下：對預應力筋按10%，20%、30%100%的級差進行張拉，分別量出對應的千斤頂行程1、2、10，由于10中包含了預應力筋彈性變形以外諸如錨具壓實，預應力筋抻展的千斤頂行程，所以應該減去，這就需要認真分析測量結果，推算出真正的彈性伸長值，一般情況下，通過一組數據可以看出，其值從i

5、從開始就基本上按正比例關系開始遞增，這說明第i級之前的幾個行程中，既有彈性伸長，又有非彈性位移，在拉力成比例增長時，其彈性變形也應按同樣的比例遞增，因此伸長值的推算公式可以寫成：L=10-i+(2i-i)式中的2i-i是指第2i級與第i級時的預應力筋的伸長值差，它與0i級的彈性伸長值差應該是相等的。所以，上式也可以表示為：L=10-2i+2i下面即有某現澆梁橋現場采集的一組張拉數據：部位編號1千斤頂配02-09-869油表（單位mm）實測伸長值（mm）備注0.2NK0.4 NK0.6 NK1.025 NK/錨固主線橋右幅第II聯T1-166120179/26148/137278單端張拉T1-2

6、63122175/26158/147292T1-369114185/25156/145281T1-458110166/24151/140276T1-570129176/25159/148288/由于千斤頂行程不足，張拉時需在0.6 NK時記錄油缸行程后臨時回油錨固，使千斤頂復位后重新拉至0.6 NK，記錄此時的油缸行程，然后繼續張拉。當千斤頂錨固時，油缸行程與持荷時有一差值：(-)，主要是夾片回縮和千斤頂內部預應力筋的回彈變形。上表中的實測伸長值的計算應為：=-+ -+ -3 問題和思考在實踐中筆者發現，當預應力管道在20m30m時，實測伸長值與理論計算較相吻合，而當管長超過30m時，所測數值往往偏小，增長持荷時間效果也不明顯；對于超過80m的預應力筋，實測值僅能達到理論的90%左右；相反對于小于20m的短束，實測值往往偏大，經常超過6%，這一現象說明對于長度較小的預應力束，由于其總伸長值較小，受施工操作、讀數誤差等因素的影響