1、塔吊基礎安全專項施工方案目錄一、工程概況1 -三、施工平面布置 2-見附頁2 -四、編制依據 2-五、塔吊基礎計算書 2-湖南建設集團有限公司塔吊基礎安全專項施工方案一、工程概況工程名稱：商務A棟建設單位：廣州南沙有限公司監理單位：廣州工程監理有限公司設計單位：廣東設計院施工單位：湖南建設集團有限公司本工程位于廣州市南沙區。功能為：商住、停車場、人防的建筑。本工程結構類型為鋼筋混凝土框架結構，地上 14層，建筑面積 18165.61平方米，地下1層，建筑面積4535.29平方米，總建筑面 積22700.90平方米。建筑物高度為 70.00m,層高為5.0mm本工程 結構設計使用年限為50年，耐

2、火等級為一級，建筑結構的抗震設防 為7度，人防等級為六級。根據工程特點，本工程材料運輸采用 TC6013Al塔式起重機一臺，起重機搭設于 -xa處。二、基本參數1、吊塔：吊塔型號：TC6013A起重工作幅度：最小2.5m 最大60m額定起重量：1300kg-6000kg最大工作高度：固定式46m 附著式220m塔身截面積：1.8mx 1.8m整機功就：39KW2、塔基基礎：采用4根0 800鉆（沖）孔灌注樁，樁頂標高-1.50m,樁端不設擴大頭，樁端入中風化礫巖 1.50m;樁混凝土等級C30,湖南建設集團有限公司-17 -樁長18.30m;專岡筋HRB335承臺尺寸長(a)=5.00m,寬(

3、b)=5.00m,高(h)=1.40m，樁中心與承臺 中心1.60m,承臺面標高-0.20m;承臺混凝土等級C35,底面雙向 31 0 18164 箍筋 5 0 14400三、施工平面布置見附頁四、編制依據塔式起重機設計規范GB/T13752-1992建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑結構荷載規范GB50009-2001 (06版本)混凝土結構設計規范GB50010-2010南沙城-商務A棟工程施工組織設計及其建筑、結構施工圖紙QTZ601慳塔式起重機使用說明書五、塔吊基礎計算書1.計算參數(1)基本參數采用1臺QTZ100(6013婚式起重機，塔身尺寸1.70m,基坑底標高-4

4、.25m;現場地面標高0.00m,承臺面標高-4.05m ;采用鉆(沖)孔 樁基礎，地下水位-3.00m。(2)計算參數MFkt 匕.mzFi戶二FII)II塔吊基礎受力示意圖Fk =基礎頂面所受垂直力A =基礎頂面所受水平力M =基礎頂面所受傾覆力矩M=基礎所受扭矩1)塔吊基礎受力情況何載工況基礎何載P(kN)M(kN m)FkFhMMZ工作狀態950.0030.001600.00340.00非工作狀態850.0070.001800.000比較塔吊的工作狀態和非工作狀態的受力情況，塔吊基礎按非工 作狀態計算如圖Fk=850.00kN,Fh=70.00kNM=1800.00+70.00 x 1

5、.30=1891.00 kN- mFk =850.00 X 1.35=1147.50 kN,Fh =70.00 X 1.35=94.50 kNM=(1800.00+70.00 X1.30) x 1.35=2552.85 kN-m2)樁頂以下巖土力學資料序號地層名稱厚度L(m)極限側阻力標準值qsik( kPa巖石飽和單軸抗壓強度標準值 f rk (kPa)qsik*i(kN/m)抗拔系數入i入 i qsiki(kN/m)1淤泥質土8.8012.0040.00105.600.4042.242中砂8.1053.00120.00429.300.50214.653中風化礫山 石1.50160.0030

6、00.00240.000.50120.00樁長18.40Zj qsik* Li774.90E入i qsik* Li376.89(3)基礎設計主要參數基礎樁采用4根© 800鉆(沖)孔灌注樁，樁頂標高-5.35m,樁端不 設擴大頭，樁端入中風化礫巖1.50m;樁混凝土等級 C30,fc=14.30N/mn2 ,Ec=3.00 乂 104N/mm； ft=1.43N/mn2 ,樁長 18.40m;鋼筋 HRB335,fy=300.00N/mm, E=2.00 x loR/mrK承臺尺寸長(a)=5.00m,寬(b)=5.00m,高(h)=1.40m，樁中心與承臺 中心1.60m,承臺面標

7、高-4.05m ;承臺混凝土等級C35,ft=1.57N/mm,f c=16.70N/mrfi, 丫碎=25kN/m3。G=abh丫 碎=5.00 X5.00 X 1.40 X25=875.00kN塔吊基礎尺寸示意圖2.樁頂作用效應計算(1)豎向力1)軸心豎向力作用下N=(Fk+ G)/n=(850.00+875.00)/4=431.25kN2)偏心豎向力作用下按照 M作用在對角線進行計算，M=M=1891.00kN. m, yi=1.60 X20'=2.26mN =(F k + G)/n 士 My / 2yi2=(850.00+875.00)/4 士 (1891.00 X 2.26)

8、/(2 X 2.26 2)=431.25±418.36Nmax=849.61kN, N kmin=12.89kN (基樁不承受豎向拉力)。水平力Hk=Fh/n=70.00/4=17.50kN3 .樁基豎向承載力驗算(1)單樁豎向極限承載力標準值計算d=0.80m=800mm杯1.50m,hr/d=1.50/0.80=1.88, 查 表得：(r=0.894=兀 d2/4=3.14 X0.80 2/4=0.50m2QSk=uE qsiki =% dE qsiai =3.14 X0.80 x 774.90=1946.55kNQ = ( rf *Ap=0.89 x 3000.00 x 0.5

9、0=1335.00kN ,Qk=Qk+Qk = 1946.55+1335.00=3281.55kNR=1/KQk=1/2 X3281.55=1640.78kN(2)樁基豎向力作用下1)軸心豎向力作用下N=431.25kN< R=1640.78kN,豎向承載力滿足要求。2)偏心豎向力作用下Nmax=849.61kN<R=1.2 xl640.78=1968.94kN,豎向承載力滿足要 求。4 .單樁水平承載力驗算(1)單樁水平承載力特征值計算% E=Es/Ec=2.00 X 105/3.00 X 104=6.67, 丫 卡2,( n=0.50p g=0.2+(2000-800)/(20

10、00- 300) X (0.65 -0.2)=0.52%W=Tt d/32d 2 + 2(Es/Ec 1) p gd。2二(3.14 x 0.80/32) X0.80 2+2x (6.67 -1)X0.52%X (0.80 -2X0. 10)2=0.05m3 _ 4I o=Wd/2= 0.05 x 0.80/2=0.0200 mEI=0.85EcI o=0.85 X3.00 x 107 x 0.0200=510000kN.m'查表得:m=6.00x 103kN/M ,bo =0.9(1.5d+0.5)=1.53m=1530mm %=(mb/ E cl) 0.2=(6.00 X 1000

11、X 1.53/510000) 0.2=0.45 % L=0.45 X 18.40=8.28 乂，按 L=4,查表得：u m=0.768 N=(Fk +1.2Gk)/n= (1147.50+1.2 X 875.00)/4=549.38 kN A=Ttd2/41 +(Es/Ec-1)Pg=3.14 X 0.802/4 x(1+(6.67 -1) x 0.52%)=0.52 m2Rha= (0.75 % YmftW Um)(1.25+22 p g)(1+ t； nN./ T mf tAn)二(0.75 x 0.45 x 2X1.43 X 1000X 0.05/0.768) x (1.25+22 x

12、0.52%)x 1+0.50 x 549.38/(2 X 1.43 X 1000X 0.52)=101.58 kN(2)樁基水平承載力計算Hk=17.50kN<Ra=101.58kN,水平承載力滿足要求。5 .抗拔樁基承載力驗算(1)抗拔極限承載力標準值計算Tgk=1/nu1E 入i%ikLi=1/4 X(1.60 x2+0.80) X4X376.89=1507.56kNTuk=E 入 iqsik UiLi =376.8 9X3.14 X 0.80=946.75kN(2)抗拔承載力計算Ggp=5.00 X5.00 x 18.30 x (18.80 -10)/4=1006.50kNGP=3

13、.14 X0.40 2X 18.40 x (25-10)=138.00kNTgk/2+Ggp=1507.56/2+1006.50=1760.28kNTuk/2+Gp=946.75/2+138.00=611.38kN由于基樁不承受豎向拉力，故基樁呈整體性和非整體性破壞的抗 拔承載力滿足要求。6 .抗傾覆驗算M4.0514.15傾急點0900傾覆點示意圖gT 1 b；32005000bi=5.00/2+1.60=4.10m a i=5.00/2=2.50m傾覆力矩 MFhh=1800+70.00X (14.154.05)=2507.00 kN-m抗傾覆力矩 Mx (R + G) a，+ 2(Tuk

14、/2+Gp)bi二(850.00+875.00) X 2.50+2 乂 (946.75/2+138.00)X4.10=9325.78kN-mM抗/M 傾=9325.78/2507.00=3.72抗傾覆驗算3.72 >1.6,滿足要求。(1)樁身承載力驗算1)正截面受壓承載力計算按照 M作用在對角線進行計算，M=M=2552.85kN. m, yi=1.60 X20.5=2.26mN=(Fk +1.2Gk)/n 士 MyJ 2yi2=(1147.50+1.2 X 875.00)/4 ±(2552.85 X2.26)/(2 X 2.26 2)=549.38 ±564.79

15、Nkmax=1114.17kN, Nmin=-15.42kNWc=0.70, Wcf cAp=0.70 x 14.30 x 1000X 0.50=5005.00kN正截面受壓承載力=5005.00kN> %ax=1114.17kN,滿足要求。2)配筋計算酉己筋率p = p g=0.52%As= p Ap=0.52%x 0.50 x 106=2600mm采用 HRB335 f y=300.00N/mm取920Ai=9X 314=2826m2>A=2600mm滿足要求)3)正截面受拉承載力計算f yA=300X 2826=847800N=847.80kNf yA=847.80kN &g

16、t;Nmin=15.42kN,正截面受拉承載力滿足要求。 2M傾/(4 xiAs)=2507.00 X 1000/(4 X 1.60 X 2826)=138.61 N/mmM傾/(4x A)=138.61N/m而<300.00N/mm,滿足要求。(2)承臺受沖切承載力驗算1)塔身邊沖切承載力計算F, =F 1.2 2Q=Fk =1147.50kN, ho=1.40-0.10=1.30m=1300mmB hp=1.0+(2000-1400)/(2000-800) X(0.9 -1.0)=0.95a 0=1.60-0.80/2-1.70/2=0.35m,入=a 0/h o=0.35/1.30

17、=0.27B 0=0.84/(0.27+0.2)=1.79, um=4X (1.70+1.30)=12.00mB hp B°Umftho=0.9 5X 1.79 x 12.00 x 1.57 x 1000X 1.30=41648.65kN承臺受沖切承載力=41648.65kN>F, =1147.50kN,滿足要求。2)角樁向上沖切力承載力計算N=N =Fk /n+ Mxyi/ 2yi2=1147.50/4+2552.85 X2.26/(2 X 2.26 2)=851.66kNV=2N =2 X 851.66=1703.33kN入 ix=入 iy= a 0/h o=0.35/1.

18、30=0.27,c 尸C2=0.90+0.40=1.30mB ix=B iy=0.56/(入 ix+0.2)=0.56/(0.27+0.2)=1.19B ix(c 2+ a iy/2)+ B iy(c 1+ a ix/2) B hpf th。=1.19X(1.30+0.35/2) x2X0.95 x 1.57 x 1000X 1.30=6806.68kN角樁向上沖切承載力=6806.7kN>V=1703.33kN,滿足要求。3)承臺受剪切承載力驗算N =Fk /n+ Mxyi/ 2yi2=1147.50/4+2552.85 X2.26/(2 X 2.26 2)=851.66kNV=2N =2 X 851.66=1703.32kNB hs=(800/h o)1/4 =(800/1300) 0.25 =0.89,入=a 0/h。=0.35/1.30=0.27Y=1.75/(入 +1)=1.75/(0.27+1)=1.38,b0=5.00m=5000mmB hs%ftb0h0=0.89X 1.38 X 1.57 X 1000X 5.00 x 1.30=12533.78kN 承臺受剪切承載力=12533.78kN> V=1703.32kN,滿足要求。(4)承臺抗彎驗算1)承臺彎矩計算N=Fk/n+ Mxyi/2yi2=114