1、 目 錄一、工程概況1二、編制依據1三、選材2四、卸料平臺架基礎3五、卸料平臺架搭設3六、搭拆注意事項4七、卸料平臺架檢查和驗收5八、安全管理5九、鋼管落地卸料平臺計算書5落地料臺搭拆施工方案一、工程概況1、各方主體情況工程名稱：郎溪珠光國際小區三期。工程地點：省郎溪縣郎川大道與鳳居路交叉口。建設單位：珠光集團郎溪房地產開發。監理單位：建科建設監理。 設計單位：鴻地建筑設計。 勘察單位：化工部馬地質勘察院。 施工單位：時大控股集團2、工程概述郎溪珠光國際小區項目建設地點位于省郎溪縣郎川大道北側，鳳居路交叉口的東面。主要建設容包含以下建筑：·郎溪珠光國際小區三期項目。各建筑物如下表：子

2、項名稱地下層數地上層數房屋高度（m）結構類型建筑面積（）8號樓11854.7框架剪力墻7342.4311號樓11854.7框架剪力墻11613.912號樓12067.9框架剪力墻17561.4613號樓12067.9框架剪力墻17275.692號物業用房1317.45框架495.18#、11#樓首層高度分別為3.2m和4.2m ，住宅標準層層高均為2.9m ，1至8層采用落地式雙排架，架體高度25.8m，架體基礎為地下室頂板，板厚250mm,設計荷載值18kn/，對于部分立桿基礎位于地下室頂板后澆帶旁邊時，采用16#工字鋼作為立桿底座，在地下室同一位置采用鋼管立桿進行加固處理；從8層頂開始采用

3、懸挑式雙排腳手架，第一道懸挑在8層頂，架體高度17.4m；第二道懸挑在14層頂，架體高度14.1m，局部為19.8m（電梯機房）；控制最大懸挑高度不得大于20米。12#、13#樓1至5層采用落地式雙排架，架體高度19.4m ；5層頂開始第一道懸挑，架體高度17.4m ；11層頂開始第二道懸挑，架體高度17.4m； 17層頂開始第三道懸挑架，架體高度16.25m。 2#物業用房全部采用落地式雙排架，架體高度18.65m。為確保本工程商鋪及主樓四層以下樓層的材料輸出，特編制此卸料平臺專項施工方案。二、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規JGJ130-2011；2、建筑施工高處作業安全技術

4、規JGJ80-2016；3、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；4、地基與基礎工程施工與驗收規GB50202-2002；5、建筑結構荷載規GB50009-2012；6、施工組織設計及施工圖紙。三、選材3.1平臺架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3091）中規定的Q235普通鋼管,其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235級鋼的規定。3.2平臺架鋼管的尺寸必須符合規的規定，每根鋼管最大重量不應大于25kg，宜采用48×2.75鋼管，鋼管統一涮黃漆。3.3扣件式鋼管平臺架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符

5、合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，采用其它材料制作的扣件應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。3.4平臺架扣件在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發生破壞。3.5腳手板采用木板，并不宜有腐朽、結疤、裂痕等缺限。四、卸料平臺架基礎基礎設置在地下室頂板上，保證地下室頂板無積水，四周排水通暢，混凝土強度達到設計值后，方可搭設。五、卸料平臺架搭設該卸料平臺架的立桿橫距為1米,立桿縱距為1米,步距為1.8米。根據規JGJ80-2016，平臺支架搭設高度不超過15米，高寬比不大于3，本項目料臺寬度4米，高度應不超過12米。平臺架靠近外腳手架搭設,拉錨桿在每層樓面呈外八

6、字形水平拉接在預埋梁的七字形螺桿上；剪刀撐連續設置由底至頂。本卸料平臺限載500kg。5.1立桿立桿要坐落在堅硬的地基上，底部安放200mm*200mm*5mm鐵板或50mm厚墊木。立桿接頭采用對接扣件連接，接頭交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不宜大于步距的1/3。立桿與大橫桿采用直角扣件連接。5.2縱、橫向水平桿平臺架底部設置200mm高的縱橫向掃地桿。縱、橫向水平桿置于立桿的側,相向對稱設置，且根據接料作業層腳手板鋪設的需要，在每兩根縱向水平桿跨中等間距增設2根水平桿，水平桿采用直角扣件與橫向水平桿扣緊，同一步縱、

7、橫向水平桿四周必須交圈，桿長采用與平臺架長、寬一致的鋼管。5.3剪刀撐在平臺架外側立面整個長度和高度方向上連續設置，剪刀撐斜桿與地面的夾角為450 600，且每兩步高設置一道水平剪刀撐。剪刀撐兩根斜鋼管交叉處采用旋轉扣件連接，與立桿相交處扣在立桿上或橫桿伸出端頭上，距離主節點不大于150mm。5.4腳手板選用長與平臺架相宜，寬不大于250mm，厚50mm落葉松板，兩端用12#鍍鋅鐵絲牢固綁扎在橫桿上。5.5圍護設施卸料平臺接料層上外三面搭設臨邊防護欄桿,上桿高1200mm,中桿高600mm,四周用竹笆封閉，并且用12#鍍鋅鐵絲四角綁扎牢靠。六、搭拆注意事項6.1卸料平臺架宜設在塔吊懸臂圍，便于

8、車輛裝卸和材料運輸的位置，不宜靠近高壓線。6.2卸料平臺架基礎經驗收合格后，應按現場要求放線定位。6.3所有鋼管伸出扣件蓋板邊緣不少于100mm，保持整齊美觀。6.4拆架時應劃分作業區，周圍設置圍欄,豎立明顯警示標志，派專人看守，協調一致，禁止非作業人員進入。6.5所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件，或兩桿連著送到地面。6.6拆下的材料應分類歸堆,碼放整齊,嚴禁高空拋擲。七、卸料平臺架檢查和驗收7.1平臺架檢查需對照檢查表進行檢查。7.2平臺架分基礎、主體、全部搭設完畢三個階段進行驗收，驗收合格后方準使用。八、安全管理8.1平臺架需有持證的架子工搭拆，必須擇優選擇施工人員。8.

9、2由施工負責人對架子工進行搭設、拆除作業的安全交底。8.3派專人經常進行安全檢查，發現立桿懸空或沉降立即派人修理。8.4平臺架拉錨嚴禁拆除。8.5當平臺架基礎下有設備基礎或管溝時，不得進行挖掘作業，否則必須采用加固措施。九、鋼管落地卸料平臺計算書一、參數信息一、架體參數滿堂腳手架長度L(m)3滿堂腳手架寬度B(m)4腳手架搭設高度H(m)12縱橫向水平桿步距h(m)1.8立桿縱距la(m)1立桿橫距lb(m)1橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數1立桿布置形式單立桿平臺橫向支撐鋼管類型單鋼管立柱間縱向鋼管支撐根數n2立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0.05立桿計算長度系數2

10、.079縱向鋼管驗算方式三等跨連續梁橫向鋼管驗算方式三等跨連續梁 二、荷載參數腳手架鋼管類型48×2.75每米鋼管自重g1k(kN/m)0.031腳手板類型多層板腳手板腳手板自重標準值g2k(kN/m2)0.15欄桿、擋腳板類型欄桿、木腳手板擋板擋腳板自重標準值g3k(kN/m)0.17每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1621材料堆放荷載q1k(kN/m2)0.5施工均布荷載q2k(kN/m2)1.5平臺上的集中力F1(kN)1.5立桿軸心集中力F2(kN)0省份地區市基本風壓0(kN/m2)0.25風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s1.04風荷載標準值k(kN

11、/m2)0.169 三、板底支撐（縱向）鋼管驗算鋼管類型48×2.75鋼管截面抵抗矩 W(cm3)4.25鋼管截面慣性矩I(cm4)10.19鋼管彈性模量E(N/mm2)2.06×105鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205縱向鋼管驗算方式三等跨連續梁 G1k=g1k=0.031kN/m G2k=g2k×lb/(n+1)=0.15×1/(2+1)=0.05kN/m Q1k=q1k×lb/(n+1)=0.5×1/(2+1)=0.167kN/m Q2k=q2k×lb/(n+1)=1.5×1/(2+1)=0.5kN/

12、m 1、強度驗算 板底支撐鋼管按均布荷載作用下的三等跨連續梁計算。 滿堂腳手架平臺上的集中力 q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.031+0.05)=0.097kN/m q2=1.4×(G1k+G2k)=1.4×(0.167+0.5)=0.934kN/m 板底支撐鋼管計算簡圖 Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×la2=(0.100×0.097+0.117×0.934)×12=0.119kN·m Rmax=(1.100×q1+1.200×q

13、2)×la=(1.100×0.097+1.200×0.934)×1=1.228kN =Mmax/W=0.119×106/(4.25×103)=28N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 滿堂腳手架平臺上增加集中力最不利計算 q=q1+q2=0.097+0.934=1.031kN/m q2=1.4×F1=1.4×1.5=2.1kN 板底支撐鋼管計算簡圖 彎矩圖 Mmax=0.497kN·m 剪力圖 Rmaxf=2.657kN =Mmax/W=0.497×106/(4.25×103)=

14、116.941N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 滿堂腳手架平臺上無集中力 q'1=G1k+G2k=0.031+0.05=0.081kN/m q'2=Q1k+Q2k=0.167+0.5=0.667kN/m R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×la=(1.100×0.081+1.200×0.667)×1=0.889kN =(0.677×q'1+0.990×q'2)×la4/100EI=(0.677×0

15、.081+0.990×0.667)×10004/(100×2.06×105×101900)=0.341mmmin(1000/150,10)=6.667mm 滿足要求！ 滿堂腳手架平臺上增加集中力最不利計算 q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.031+0.05+0.167+0.5=0.748kN/m q'2=F1=1.5kN 板底支撐鋼管計算簡圖 剪力圖 R'maxf=1.91kN 變形圖 =1.289mmmin(1000/150,10)=6.667mm 滿足要求！四、橫向支撐鋼管驗算平臺橫向支撐鋼管類型單鋼管鋼管類

16、型48×2.75鋼管截面抵抗矩 W(cm3)4.25鋼管截面慣性矩I(cm4)10.19鋼管彈性模量E(N/mm2)2.06×105鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205立柱間縱向鋼管支撐根數n2橫向鋼管驗算方式三等跨連續梁 橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載下三等跨連續梁計算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。 滿堂腳手架平臺上無集中力 q=1.2×g1k=0.037kN/m p=Rmax=1.228kN p'=R'max=0.889kN 板底支撐鋼管計算簡圖 彎矩圖 Mmax=0.331kN·m 剪力圖 Rmax=2.824

17、kN 變形圖 Vmax=0.822mm Vmax=0.822mmmin1000/150,10=6.667mm =Mmax/W=0.331×106/(4.25×103)=77.882N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 滿堂腳手架平臺上增加集中力最不利計算 q=1.2×g1k=0.037kN/m p=Rmax=1.228kN p'=R'max=0.889kN p2=Rmaxf=2.657kN p'2=R'maxf=1.91kN 板底支撐鋼管計算簡圖 彎矩圖 Mmax=0.583kN·m 剪力圖 Rmax=3.925kN

18、 變形圖 Vmax=1.463mm Vmax=1.463mmmin1000/150,10=6.667mm =Mmax/W=0.583×106/(4.25×103)=137.176N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！五、立桿承重連接計算橫桿和立桿連接方式單扣件單扣件抗滑承載力(kN)8扣件抗滑移折減系數1 單扣件抗滑承載力設計值 Rc=8.0×1=8kNR=2.824+1.5=4.324kN 滿足要求！六、立桿的穩定性驗算鋼管類型48×2.75鋼管截面回轉半徑i(cm)1.6鋼管的凈截面A(cm2)3.98鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205立

19、柱布置形式單立桿立桿計算長度系數2.079每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1621 NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a=0.1621×12+0.031×1×2+0.031×0.11=2.011kN NG2=g2k×la×lb=0.15×1×1=0.15kN NG3=g3k×la=0.17×1=0.17kN NQ1=q1k×la×lb=0.5×1×1=0.5kN NQ2=q2k×la

20、×lb=1.5×1×1=1.5kN NQ3=F1+F2=1.5+0=1.5kN 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值 N=1.2×(NG1+NG2+NG3)+0.9×1.4×(NQ1+NQ2+NQ3)=1.2×(2.011+0.15+0.17)+0.9×1.4×(0.5+1.5+1.5)=7.207kN 支架立桿計算長度 L0=kh=1.0×2.079×1.8=3.742m 長細比= L0/i=3742/16=233.875=250 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算 L0=kh=1

21、.155×2.079×1.8=4.322m 長細比= L0/i=4322/16=270.125 由查表得到立桿的穩定系數=0.1 考慮風荷載時 Wk=z×s×W0=0.65×1.04×0.25=0.169kN/m2 Mw=0.9×1.4×Wk×l×h2/10=0.9×1.4×0.169×1×1.82/10=0.069kN·m =N/A + Mw/W=7.207×103/(0.1×3.98×102)+0.069×106/(4.25×103)=197.316N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！七、連墻件驗算 連墻件連接