1、三亞-亞龍灣行政辦公中心工程高支模施工方案編制單位：海南省第二建筑工程公司技術負責人編制人審批負責人審核人編制日期審批日期高支模支頂施工方案一、工程概況三亞亞龍灣行政中心由三亞虹霞開發建設有限公司投資興建，工程位于海南省三亞市亞龍灣國家旅游度假區內，本項目總建筑面積為32967.46mL包括1#樓1棟、2#樓1棟。其中1#樓設計為地下2層，地上5層，建筑高度為23.2m,/2#樓設計為地下1層，地上4層，建筑高度為20.2m。建筑防火等級均為一級，抗震等級均為8度，結構類型為框架剪力墻、框架結構。三亞亞龍灣行政中心工程(B-18)至(B-14)軸(C-D)至(C-C)軸;(C-9)至C6軸(C

2、-D)至(C-C)軸；(D-B)至(D-A)軸(D-1)至(D-6)軸；(AB-1)至(AB-4)(AB-A)至(AB-B)軸；(D-6)至(C13)軸(CD-A至（CD-B）軸；（C-6）至（B-21）軸（BC-A）至（BC-B）軸一層士0.00以下層高4.5M以上，其中（D-6）至（C13）軸（CD-AA至（CD-B）軸；（C-6）至（B-21）軸（BC-AA至（BC-B）軸；二層以下層高7.1M該區域范圍內的梁板屬高支模，其中板底支模高最高7.1米，梁底支模高分別有：6.4、6.5、6.7m等。其中最大主梁是5KL6,梁品考為10.294米，截面400X700,其次是主梁5KL10等，梁

3、跨5.6米，截面350X650,其它梁截面均在200350X450650之間，跨度5.68.4m。板厚為120mm為此特編制此方案。二、施工組織1 、方案選擇（ 1）根據公司現有的棚架實際情況結合樓層的結構特點，該樓面梁板模板的支承擬采用扣件式滿堂紅鋼管支頂，鋼管采用中48、壁厚3.0mm的鋼管。選擇平面樓板、梁支模（梁底雙管）立桿間距1.2x1.2m;立桿采用對接連接，使梁板及施工荷載直接傳遞給立桿而至地基。（ 2）施工過程中實施變形監測和安全控制。（ 3）方案編制是依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001；建筑施工高空作業安全技術規范；建筑施工腳手架實用手冊；建筑施工

4、計算手冊；現行的有關施工規范、標準；海南省高支模管理規定。2 、材料選用本扣件式鋼管支頂使用的桿件主要有：（1）、立桿、橫桿、剪刀撐、斜桿：選用48、S=3.0mmi岡管；3 2）、對接扣件、直角扣件、旋轉扣件。4 3）、可調托撐、立桿可調座。3、作業條件(1) 、扣件式鋼管支頂須待其下的地基加強處理達到120KN/m2,方可進行安裝，以保證支頂地基能滿足承載力要求，防止鋼支頂下沉和梁板受到破壞。由于大部分支頂地基地處基底，支頂前應充分做好基底的排水、降水。(2) 、使用前應檢查扣件式鋼管是否存在彎曲、裂縫和銹蝕嚴重等缺陷。若有則應剔除不用。對于多次重復使用的鋼管(包括配件)，要認真檢查。三、

5、施工工藝1 、模板安裝。(1)主梁模板安裝：主梁5KL6(400X700)底板根據標高按250鋪30X80木彷，其他次梁(650項高)按300鋪50X100m冰彷，此后并按軸線將梁底板固定在木枋上，然后安裝梁側模板，側板與底板兩邊加釘并設置夾木固定，側板腳固定后，用吊錘或水平尺校正側板兩端的垂直度，拉通光線，釘托板，托板釘好再釘間距少于500不大于45°的斜頂(捺水)。梁高為700以上時，穿1014梁螺栓加固；為了提高螺栓的利用率，螺栓加PV箜管020,拆模后螺桿可以再用。(2)當梁的跨度在4mcL<10m時，起拱高度一般控制在1%。；當梁的跨度10m>L時，起拱高度控制

6、在3%。(3)樓面模板安裝A、以托板頂面為依據，設在托板上的50x100mm木橋邊通線，安裝鋼管支撐邊鋪設，鋼管支撐橫向架設根據需要設置一排或多排，每排縱向隔距不大于50cm,鋪設在鋼管支頂面，木橋的間距不大于50cm,平整度偏差小于5mm板按結構總說明要求在跨中起拱。b樓板鋪設要密貼、平整，不得松動，樓面模板安裝后，必須將樓面清理干凈。2、扣件式鋼管支模的安裝（1） 、使用滿堂紅扣件式鋼管支承樓層梁板的模板。經對傳遞到鋼管支頂立桿和橫桿上荷載的計算，根據扣件式鋼管支頂立桿的容許承載力，確定鋼管支頂立桿間距為均為：1.2x1.2m（詳見支頂平面布置圖）。為確保支頂縱橫兩個方向的穩定，有如下措施

7、：a. 各立桿之間布置多道雙向水平橫桿（連桿）要求連桿均須與支模內及支模各邊的柱作剛性拉牢，垂直間距1.5m,標高分別為：土0.00m首層以上：0.40m、1.90mi-6.5mb. 滿堂紅支架的四邊和中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。另外，主梁底下的增加立桿也應設置剪刀撐。c. 滿堂紅支架的兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。d. 滿堂紅支架內部的立桿必須全部由底至頂頂至樓面梁，各道縱、橫水平桿均須與四周及架體內的砼框架柱作剛性拉結或頂貼至柱側面。e. 在搭設一步高后，應進行立桿和橫桿的校正調直。立桿應用線錘校正其垂直度，橫桿應拉線調直校

8、正水平。f. 立桿接長采用對接，接長時采用對接扣件，頂托及可調底座可調的高度控制在150350mmi間，使立桿直接傳力至地基。立桿要求交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離必須大于500mm各接頭中心至節點的距離不宜大于步距的1/3。g. 縱、橫向水平桿接長宜采用對拉扣件連接，也可以采用搭接。水平桿的對接應交錯布置：兩根相鄰縱向或橫向水平桿的接頭不宜設在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。搭接長度不應小于1nl應等間距設置3個旋轉扣件固定。（2）

9、、樓板模板采用18mnff夾板，模板墊楞用50X100mnB,底楞用48X3.0mm腳手鋼管。底楞直接擱置在可調支托上，墊楞擱置在底楞上。（3） 、梁模板采用建筑夾板或松木模板，底板擱置在墊橫檁上。墊橫檁為50x100mm材或鋼管，間距按驗算確定，擱置在鋼管支頂最上面一道水平橫桿上。（4） 、在安裝鋼管支頂時，由施工員在首層地面上彈出墨線定向，要注意鋼管支頂立桿的垂直度，并調節好立桿的標高和立桿的平面布置，使梁位置在兩條立桿之間，梁中線處增設一個立桿（抒立桿（400X700截面以上的），梁兩邊立桿及樓板立桿間距控制在L=1.0m之內。整個平面支頂布置連成一體。（5） 、用扣件式鋼管作樓層的梁板

10、模板支頂的示意圖。（見支頂平面、剖面示意圖）：四、安全技術及安全控制措施1.模板安全技術措施（ 1）禁止酒后操作，開鋸木料不準吸煙，不準戴手套，短于40厘米木板不準在電鋸開鋸。（ 2）裝釘樓面模板，在下班時已鋪好而來不及釘固的定型模板或散板應拿起另放，以防別人誤以為已釘牢而踩踏行走，導致板翻人墜。（ 3）安裝梁模板，應先搭設排柵和掛安全網。垂直運輸按聯絡訊號規定，做好一停、二上、三落的工作，安全門在吊盤下落時要關閉好。（ 4）在砼澆筑時，若發現模板及支撐有異常情況，須立即停止澆筑作業，盡快采取有效措施加固。（5）水平撐頂等不得隨意拆除，施工要求拆卸時應待施工完畢后馬上補齊。（ 6）支模安裝完畢

11、，經施工員和質安員驗收合格辦理簽證后方能進行鋼筋安裝。（ 7）支模、拆除及砼澆筑期間，無關人員不得進入支模下方，由安全員在現場監護。（ 8）拆除模板時，不允許讓模板枋料自由落下，更不得大面積同時撬落，不得殘留模板，操作時要注意下方人員的走動。2、搭設高支撐腳手架注意安全事項（ 1）凡支撐主梁的立桿，必須設置剪力撐，每道剪力撐必須跨越35根立桿，其間距不得超過6跨。（ 2）凡是立桿同橫桿、斜桿的相交處，均必須用直角扣件或旋轉扣件固定，扣件螺栓的擰緊扭力矩采用4065N.mi（ 3）腳手架組裝以34人一組為宜，其中12人遞料，另外兩人共同配合組裝，每人負責一端。（ 4）所有扣件都應按設計及腳手架有

12、關規定設置。（ 5）在搭設過程中注意橫桿的水平度和立桿的垂直度，一般不允許超過15mm。（ 6）可調頂托承插長度不能少于300mm。（ 7）工人搭設時應使用工作梯，不得在腳手架上爬上爬下。（ 8）扣件式腳手架整體搭設完畢，經過自檢后，再由工地項目經理組織驗收，然后經公司技安部門共同驗收簽證合格后方能進入下一道工序施工。9）在搭設、拆除腳手架時，非工作人員不得入內，并派專人看護。3、模板拆除技術措施（ 1）樓面梁板拆模前，必須有混凝土強度報告，且達到規范規定強度的100%，并報工程技術負責人審批方可進行模板拆除。拆模順序和方法，應遵循先拆不承重的模板，后拆承重模板，支架先拆側向支撐，后拆豎向支頂

13、，并保持混凝土表面及棱角不受損壞。（ 2）模板工種作業組織應遵循支模與拆模由同一作業班組執行。（ 3）主梁跨度分別為12米和11.6米，拆除梁下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端對稱拆除。4、混凝土輸送及澆注方法針對性安全措施（ 1）混凝土用泵送方法運輸澆筑，泵管不能直接放置在模板上，必須在模板上放置鐵架作為管道支撐并支固，才能作業。另垂直管道轉彎處必須用螺栓固定。（ 2）樓面混凝土輸送管敷設應盡量減少彎管的用量及縮短管線的長度并且每層用鐵架固定在柱側。樓面用軟彈性的材料如車胎等做管的支墊。同時為解決砼輸送泵水平力對模板支頂系統穩定的影響，在支頂各樓層周邊梁邊加水平桿頂在周邊梁側。5、現場檢查

14、及監控針對性交底（1）、扣件應采用GB968-67可鍛鐵分類及技術條件的規定，其機械性能不低于KT33-8的可鍛鐵制作。（2）、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。班組和區段組織的自檢數量按100%檢查；項目部組織的隨機抽查數量不少于50%，且每個樓層范圍均要抽檢；監理公司和質監站的抽檢數量按相關規范或由檢查單位自定。（3）、扣件螺栓擰緊扭力矩采用扭力扳手檢查，抽查方法按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量標準如下表:項次檢查項目安裝扣件數量（個）抽檢數量（個）允許的不合格數519050連接立桿與縱（橫）91150811向水平桿或剪刀撐的扣151280131件；接長立桿

15、、縱向水平281500202桿或剪刀撐的扣件501120032312013200505519051連接橫向水平桿與縱911501512802815005011200813203223572向水平桿的扣件（非主節點處）120132005010（4）、檢查報驗程序:班組及區段自檢合格向項目部報驗一項目部會同公司總工室檢查合格向監理公司報驗一監理公司會同質監站或其他主管部門驗收并簽證。（5）、監控責任人員1）、安裝、檢查驗收階段：安裝過程施工責任人：*（施工員）、*（班組長）區段自檢組織：陳偉錫（技術負責人）區段自檢責任人：*（質安員）項目部檢查組織：*、*（項目經理）、陳偉錫（項目技術負責人）2）

16、、硅澆注階段：樓面澆注點監控責任人：*（安全員）、*（施工員）F面頂架監控責任人：*（施工員）應急指揮責任人：*（施工現場負責人）3）、拆除階段：拆除過程施工責任人：*（安全員）、*（施工員）安全監控責任人：*（安全員）扣件式鋼管支頂計算書一、計算思路：1、選取承受荷載范圍最廣的KL梁（400X700）梁作為計算點，分別驗算梁底模板、橫楞、底楞承載力。再分別以板底立桿、梁側既支承梁又支承板的一排立桿中的某一條和順梁底增加的立桿作為計算點，計算底部立桿承載力。2、澆搗天面面混凝土時，扣件式頂架支承系統承受樓面鋼筋混凝土結構自重、模板支頂系統重量及施工人員設備荷載和振搗荷載等施工荷載。3、本支頂計

17、算不考慮風荷載組合。二、計算內容：傳力途徑：新澆結構自重及施工荷載一模板-橫楞一縱楞-立桿一士0.00地面。1、新澆砼自重+鋼筋自重+模板自重+施工人員及設備荷載+振搗荷載分別對梁板底模及梁側模進行抗彎及撓度驗算；梁支頂的驗算以WKL（400X700）計算為例：2、梁模板傳遞給橫楞（50Xl00mn彷）的反力轉化為均布線荷載（非滿跨簡化為滿跨）按兩跨連續簡支梁形式對橫楞進行彎、剪驗算；3、橫楞傳遞給縱楞的反力為多道等距集中力，按簡支梁形式分別對梁兩側和梁底縱楞進行抗彎及撓度驗算；4、立桿：4.1 梁兩側立桿：以板傳遞荷載+梁傳遞荷載十支架自重驗算底部立桿承載力;4.2 梁底立桿：以梁傳遞荷載十

18、支架自重驗算底部立桿承載力;4.3 對于順梁底增設的扣件式鋼管的穩定驗算；三、模板計算過程1 .梁模板計算選截面最大跨度最長的KL（400X700）梁計算，跨度10.29米。模板底楞木間距選用0.25M,側模立桿間距選用0.4M。fc=12N/mr2（順紋抗壓強度），fm=13N/mi2（抗彎強度），fv=1.5N/mn2（順紋抗剪強度），E=10000N/mm彈性模量），重力密度=5KN/m。1.1 底模驗算（底模厚為20mm荷載計算底模自重=5X0.02X0.4X0.7=0.028KN/m新澆混凝土荷重=24X0.4X0.7x1.029=6.915KN/m鋼筋荷重=1.5X0.4X0.7x

19、1.029=0.432KN/m振搗荷載=2X0.8X1.4=2.24KN/m合計 q=9.615KN/m抗彎強度驗算17.59按簡支梁驗算一 1 滿足要M=8ql21c=一父9.615父 0.252 = 0. 075 KNm 8M撓度驗算二二w0.075106bh20.075 106 6500 202= 2.2 N/mm2 fm= 13N / mm2荷載不包括振搗荷載，6Uq=0.05+14.4+0.9=15.35KN/m5qL45X15.35X2504X12=0.23mm<W=L/400=0.6mm一一一_3384EI384X100000X500X20滿足要求。1.2 側板驗算荷載計算

20、取T=25C,B1=1.2,B2=1.15,V=2.0m/h則側壓力Fi=0.220t0；2V05=0.22242001.21.15,22515_2=51.52KN/m一一一一2F2=24H=241.0=24KN/m兩者取較小者F2=24KN/mi乘以分項系數，F=24X1.2=28.8KN/m2振搗時產生的荷載4KN/n2F3=1.4X4=5.6KN/mF'=F+E=28.8+5.6=34.4KN/m2根據立檔間距為400mmM牛，則線荷載為34.4X1.0=34.4KN/m抗彎驗算M=KqL2=-0.121X34.4X4002=665984NmmM665984665984622；:

21、=一=2-=2=9.98N/mmfm=13N/mmWbh1000206滿足要求。抗剪承載力驗算V=KqL=-0.620X34.4X400=8531N剪應力t=-3V-=-38531-=0.64N/mm2:fv=1.5N/mm22bh2100020滿足要求。撓度驗算取側壓力F=24KN/mmi化為線荷載24X1.0=24KN/mql2440012.二Kw,0.96743o0.89f<100EI10010100020L400=1.0mm400400滿足要求。由此可知：模板自身即能夠承受樓面各恒載、活載，又能將荷載有效傳遞給橫楞，因此橫楞的荷載取值可直接有樓面各荷載組合進行計算。（支頂搭設詳附

22、圖）2、5KL6（400X700）梁支頂驗算：當屋面梁板澆注硅時，梁板模板、梁板底橫楞、水平橫桿及立桿驗算如下：（一）、板鋼管支頂計算（板厚h=120）根據混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-2002附錄一中有關的規定，求得：板荷載：樓板木模及連楞條自重設計值1.2X0,5=0.60KN/m2樓板混凝土（板厚120）自重設計值1.2X0.12X24=3.456KN/m2樓板鋼筋自重設計值1.2X0.12X1,1=0.158KN/m2施工人員及設備荷載設計值1.4X2.5=3.5KN/nm（驗算模板、橫楞用）振搗硅的荷載設計值1.4x2,0=2.8KN/m2合計q=0.60+3.456

23、+0.158+3.5+2.8=10.514KN/m2（驗算模板、橫楞用）由于立桿間距為1.5x1.5m,則每根立桿承受的荷載為：N2=8.414X1.5X1.5=18.93KN（傳給一般板底、梁立桿）N2=18.934X（0.5+0.05）X1.0=10.43KN（傳給梁兩側立桿）（二）、梁扣件式鋼管支頂計算梁截面（400X700）（1）、樓板傳給立桿的荷載為：N2=10.4KM(2)、支架(約7.1米高)自重設計值(傳遞到立桿底部)N3=1.2X(3.33X16.9+3.33X0.5X11X4)=173.4kg=1.73KN(3)、梁及其模板系統的線荷載:梁鋼筋及模板頂架系統傳下荷載梁模板自

24、重設計值1.2梁鋼筋自重設計值1.2X1.5 X0.5 x 1.0=0.9KN/m梁混凝土自重設計值1.2X24X0.5 X1.0=14.4KN/m施工人員及設備荷載設計值1.4一一 一一 一一 一一2X 2.5 X 0.8 X2.0=5.6 KN/m振搗混凝土時產生的荷載設計值1.4X1.0 X0.5=0.7KN/m梁側樓板傳來的荷載設計值10.514X0.05 X2=1.05KN/mX0.50X(0.5+2X0.88)=1.36N/m合計0.55k0.55kN10.63kN/mQ=1.36+0.9+14.4+0.7+1.05=18.41KN/m1、橫楝驗算橫楝采用50X100mmtc橋排放

25、，間距250mm梁及支承系統傳來的集中荷載為:p=0.25X18.41=4.6KN按均布荷載考慮，受力如圖:1220木方計算簡圖0.0001.487木方彎矩圖(kN.m)2.718木方變形圖（mm）木方剪力圖（kN）q=p/0.8=4.6/0.8=5.75KN/m33P=R=qb(4-b)=18.99024(4一0.4)=1.95KN8l02lo80.520.52323qbb2b3、18.990.40.420.43、Ri=(8-4-丁)=(8-423)=5.65KN8101080.50.5Vmax=Ri=1.5KN22Mmax=Mb=.或q_b)2=18.990.4(2_04)2=0.55KN

26、m81080.5W=a3/6=803/6=85333mrnI=a4/12=804/12=3413333mm3S=AY=8CK80X40=256000mmB=80mm查木結構設計規范得：er=13N/mmr=1.4N/mm因此L.一.2(r=M/W=0.55X1000000/85333X4=1.57N/mrr<g=13N/mmr=VS/Ib=(5.65x1000X256000)/(3413333X8X80)2橫楝符合安全規定=0.67< r =1.4N/mm2、縱楞驗算：主要承受橫楝傳來的荷載，按最不利情況考慮，每條縱楞按兩跨（每跨300）考慮，每跨同時承受一道橫楝傳來的一個集中荷載

27、。1）梁兩側縱楞，受力分布如圖：42.96kN/m梁側模板計算簡圖每條橫楞傳來的荷載P=0.73KNRA=KVP=0.312X0.73=0.23KNRB=KVP=0.688X0.73=0.49KNM=0.188pl=0.188X0.73X0.5=0.06KNmMa>=0.203pl=0.203X0.73X0.5=0.07KNm計算048、壁厚為3.0mmffl管的截面模量和慣性矩:_4_4二48-42“44490mm32324844&4_4_54I=(d4-di)=x(484-424)=1.08105mm46464i=1.d2d12=1.482422-15.9mm4'4(

28、r=M/W=0.07X1000000/4.49乂1000=15.59N/mrrK=205N/mrm底楞滿足要求。撓度驗算:P 3 =Km -= 1.4971.95 1 03 5 003100EI_ _ 5_ 5100 2.06 101.08 10=0.07mnK=la/150=3mm滿足使用要求。2）再驗算順主梁底增加的縱向橫桿，受力如圖:托梁彎矩圖（kN.m）每條橫楞傳來的荷載為4.5KN,傳遞到每條縱楞的集中力P=4.5/2=2.25KN（雙管2©48X3）RA=0.312P=0.312X2.25=0.7KNR=0.688P=0.688X2.25=1.55KNMB=0.188Pl=0.188X2.25X0.25=0.11KN.mMMaX=0.203P1=0.203X2.25X0.25=0.12KNm3W=4.49cmI=10.80cm426=M/W=0.29x1000000/4.49x1000=65N/mmc=205N/mmP35651035003=Kw-=0.9115.65105500-=0.3mm<=la/150=3mm100EI1002.061051.081053、立桿驗算：1）、一