1、本科畢業論文近海集裝箱船船體結構規范設計Structure Design ofContainerShip by Rule畢業設計（論文）題目：近海集裝箱船船體結構規范設計一、畢業設計（論文）內容及要求（包括原始數據、技術要求、達到的指標和應做的實驗等）1 提供條件（1）該船總圖：總布置圖、型線圖等；（2）規范：鋼質內河船舶入級與建造規范或鋼質海船入級與建造規范。2 設計內容與要求（1）綜述：船舶結構設計方法；（2）結構規范計算；（3）中橫剖面結構設計；（4）總縱強度校核或扭轉強度校核；（5）基本結構圖繪制。二、完成后應交的作業（包括各種說明書、圖紙等）畢業設計論文一份，內容包括：1.綜述；2.

2、結構規范計算書；3.強度校核；4.中橫剖面圖和基本結構圖 ；5.外文譯文一篇（不少于4000字符）。三、完成日期及進度自2007年4月9日起至2007年7月1日止。進度安排：1.調研收集資料； 1周2.規范計算； 3周3.中橫剖面圖設繪； 1周4.強度校核； 1周5.基本結構圖設繪； 4周6.整理畢業論文； 1周7.畢業答辯。 1周四、主要參考資料（包括書刊名稱、出版年月等）:1.王杰德.船舶強度與規范設計.北京：國防工業出版社，1995年2.黃浩.船體建造工藝手冊.北京：國防工業出版社，1989年3.王勇毅.船體建造工藝學.北京：人民交通出版社，1989年4.鋼質海船入級與建造規范.北京：人

3、民交通出版社，2006年5.船舶設計實用手冊編輯委員會。船舶設計實用手冊. 國防工業出版社，1965年6.吳仁元等. 船體結構.國防工業出版社，1994年7.楊永祥等。船體制圖. 哈爾濱工程大學出版社，1995年8.金屬船體制圖標準. GB/T4476-84國家標準局，1984年9.船舶布置圖圖形符號. GB3894-83國家標準局，1983年10.楊代盛.船體強度與結構設計. 國防工業出版社，1986年11. Owin F. Hughes. Ship Structural Design，1983 系（教研室）主任：（簽字） 年 月 日 學院（系）領導： （簽字） 年 月 日摘 要本文主要內容

4、是300箱集裝箱船船體結構規范設計。本船為鋼質、雙殼、單甲板、艉機型、雙機雙槳雙舵及雙尾鰭，具有艏樓、艉樓和五層甲板室。本船貨艙區雙層底、甲板和舷側結構形式均為縱骨架式，機艙、船首船尾和上層建筑采用橫骨架式結構。本船的航行區域是近海航區。在整個畢業設計中，首先是進行調研，通過圖書館、互聯網、平時積累的資料等，對集裝箱船的的結構及其特點有一定的了解；然后，通過對指導老師給的型線圖、總布置圖和對CCS鋼質海船入級和建造規范（2006版）的學習和理解，逐步形成結構設計的思路，一邊進行結構設計一邊繪制橫剖面圖。本設計完成了總縱強度的校核、中橫剖面圖、機艙橫剖面圖、船艏橫剖面圖和基本結構圖的設繪。另外，

5、本文為了更好的表達典型區域的結構形式，還在要求之外繪制了典型區域的結構圖。在本船在設計過程中考慮到結構設計要遵循的一般原則：結構的整體性原則；受力的均勻性和有效傳遞的原則；結構的連續性原則和減小應力集中、局部加強原則。另外，考慮到船舶的經濟性，本船采用了初步選取構件，再逐步優化構件尺寸的設計思想。關鍵詞：集裝箱船；結構設計；基本結構圖；橫剖面圖AbstractThe main ideal of this paper is structure design of 400 TEU container ship.This ship is of steel, double-hull, single d

6、eck, stern model, double machines and one pair of oars and dual rudders and one pair of tail fins, with forecastle, poop deck and five - storeyed deck houses. Structural forms of Double bottom, the upper deck and side district of cargo compartment of this ship are of longitudual skeleton; the machin

7、e room, structure of bow stern and superstructure transverse. This ship is the inshorenavigating area.The first is inspection, by library,internet and daily accumulation, one can understand the structure characteristic of container ship.Thisarticle gets the mind of structure by calculating the struc

8、ture, checks the intensity of the amid ship section according and learns the (published in 2006). And then it starts to calculate the ship structure and draw transverse ship section plan at the same time. This articleaccomplishes the check of total longitudinal strength, midship section plan, engine

9、 section plan, front section plan, and general structure plan. Otherwise thereare block construction to particularly introduce the structure of representative part.Same structuredesign rules are considered in this article. For exemple, the whole of structure,symmetrical press and easy transfer, mini

10、shing focused stress and local strengthener. Besides economy is considered, this article uses the mind of the first design then to make most use of component size.Keywords:Container ship,Structure design,Basically structure plan, Transverse ship section plan目 錄第一章緒論-1 概述-1 裝箱船的研究現狀和市場前景-1 集裝箱船的結構特點-

11、3本設計船舶的布置特點-3第二章船體結構規范設計-52.1 設計說明-52.2 船舶主要參數-52.3 貨艙區域構件校核-52.3.1 骨材的標準間距或縱骨間距-5貨艙區域船體外板-6貨艙區域甲板-92.3.4 貨艙區域的縱骨架式雙層底骨架：-102.3.5 貨艙舷側骨架-122.3.6 貨艙區甲板骨架-16貨艙平面橫艙壁-182.4 機艙區域構件校核-20機艙區肋骨-20甲板橫梁與甲板縱桁-222.4.3 支柱-232.4.4 其它構件-242.5 船端加強-272.5.1 艏尖艙-27艉尖艙內加強-292.5.3 首、尾尖艙內的肋骨-302.5.4 艏柱-302.5.5 船艏底部加強-31

12、2.6 上層建筑-33計算壓頭-332.6.2 艏樓后端壁-332.6.3 扶強材-342.6.4 舷側板-342.6.5 甲板板厚-342.6.6 肋骨-35甲板橫梁-352.6.8 甲板縱桁-362.6.9 強橫梁-372.7 甲板室及機艙棚-37計算壓頭-372.7.2 圍壁板-392.7.3 扶強材-402.7.4 甲板橫梁-402.7.5 甲板縱桁-412.7.6 救生甲板強橫梁-412.7.7 除首樓外甲板板厚-422.7.8 機艙棚-432.7.9 舷墻-432.7.10 集裝箱艙蓋-442.8 船中剖面模數計算-45結 語-48第 考文獻-50致 謝-51附錄一：英文譯文附錄二

13、：英文翻譯原文 附錄三：中橫剖面圖 附錄四：艏、尾橫剖面圖附錄五：典型區域結構圖附錄六：基本結構圖第一章 緒論1.1 概述集裝箱運輸，即以集裝貨物的箱子為運輸單元，箱內貨物在運輸過程中，不必像過去的雜貨運輸那樣裝卸，節省了大量的勞動力和時間，使貨物裝卸的速度加快，費用減少1。隨著工農業生產的發展和國內外貿易的不斷擴大，大量的各種貨物需要用各種不同類型的船只運輸。可是，長期以來用于裝運成包、成扎、成箱干貨的普通貨船，因為裝卸工作量繁重，裝卸效率難以大幅度提高，因而影響船舶的運輸周期。在20世紀50年代后期，在一些國家的鐵路運輸線上首先出現了集裝箱運輸的方式，后來發展到水陸聯運，組成了集裝箱運輸線

14、。集裝箱船是目前世界最常見的一類船舶，其設計方法也比較經典。1.2 裝箱船的研究現狀和市場前景2003年以來，世界集裝箱海運量特別是亞洲地區集裝箱海運量快速增長，導致集裝箱船運力需求猛增，這也是集裝箱船市場興旺的根本原因。據估計，從東亞運往歐洲的集裝箱數量2004年同比增長了8.7%，2005年上半年同比增長20%。目前，世界前10大集裝箱港口如香港、新加坡、上海、深圳、釜山和高雄港等都在亞洲。隨著亞洲國家“世界制造中心”地位的確立，工業制成品數量將大幅增長，加上亞洲至歐洲、北美洲的遠距離運輸需求的增加，今后航運市場對集裝箱船運力的需求仍將保持興旺態勢。預計20062010年間南、北美洲的全部

15、集裝箱港口貨量增長48%61%，北美西海岸港口的貨物吞吐量增長48%61%，而大西洋和海灣地區港口貨物吞吐量相對滯后，預測到2010年整個地區港口的貨物吞吐量最高達8600萬TEU。中國香港出版的海運亞洲2004年春季版指出，運力在10002000TEU的集裝箱船舶目前處于供不應求的狀態，世界船隊中此種集裝箱船舶奇缺，船舶租金早在一年前就已突破每日1萬美元大關。進入2005年后，運力在1700TEU的集裝箱船舶的每日每艘租金已經高達4萬美元。租船市場的活躍顯示了集裝箱班輪運輸市場的復蘇以及船東對市場發展良好的信心，預計2006年租船市場會繼續堅挺。2萬t的散雜貨船已基本被淘汰，而全集裝箱船隊則

16、迅速增長。此外，集裝箱的用途正在迅速擴大，如在冷藏貨運輸中，冷藏箱已取代冷藏船占主導地位，且比重仍在擴大中；液體化工原料罐式集裝箱的比重正在上升；一些傳統散運或裸運的貨物，糧食、方木等已經開始用集裝箱運輸；轎車專用集裝箱也已推出。據國際有關部門預測，今后世界上將需要大量標準支線集裝箱船，這種船將成為集裝箱航運公司大量擴充的船型。預計2010年前世界支線集裝箱船船隊總載箱量的需求將達到9900萬TEU。為了確定支線集裝箱船對特定航區的適應性，經過對不同行業、航線、集裝箱中轉站和港口進行的調查，得出的結論是，2010年前需要增加2400艘支線集裝箱船（載箱量小于1500TEU）；面對這種狀況，特別

17、是在韓國和日本手持訂單量大造成船位不足的情況下，韓國和日本船廠不會大力承接支線集裝箱船訂單，這將給東歐和中國船廠帶來良好的發展機遇2。隨著全球經濟的穩步增長，世界貿易額也在不斷擴大，在良好的國際環境下，中國經濟運行的穩定性和協調性明顯增強，這些無疑為集裝箱運輸市場的高速發展增添了動力。截至2005年底，全球集裝箱船舶3660艘，共計萬TEU，同時，大多數航運巨頭都在擴充其船隊3。未來新的訂單更加體現出集裝箱船舶大型化的趨勢，中遠集運的新訂單中平均每艘船舶的TEU容量甚至高達7640TEU;而其他大多數班輪公司的這一指標也在50007 OOOTEU中波動。但是這類集裝箱船舶卻未必能給班輪公司帶來

18、預期的規模效應，而且世界貿易的風險可能會使大型集裝箱船舶顯得不太經濟。對于中國來說，對外貿易的蓬勃發展以及主要港口集疏運條件的改善使得越來越多的大型集裝箱船舶投人這一亞洲重要市場運營。誠然，大型集裝箱運輸可以在一定程度上降低單位TEU的運輸成本，但是班輪公司如果僅憑此就作出運輸策略則未免片面。事實上，使用大型集裝箱船舶也有一定的限制和其他不利條件，我們將重點討論這些經濟問機動性，專家估計未來建造18 OOOTEU的超大型集裝箱船舶并不比建造3艘6OOOTEU的船舶劃算多少。船舶運輸是歷史悠久的貿易運輸方式。由于貿易是進行世界范圍的商品交換，地理條件決定了航運的重要作用。目前國際貿易總運量的三分

19、之二以上都是利用船舶運輸完成的，從而使船舶運輸成為國際貿易中最重要的運輸方式。隨著我國物流業的迅速發展，對集裝箱船舶的需求量也是越來越大，因為船舶運輸的特點就是運輸量大，通用能力強，運費低廉，大多數商家都看上這些特點，在選擇運輸方式的時候，首先就會選擇航運。集裝箱船舶大型化是國際集裝箱航運從起步、發展到完善的高級階段。但是，從航線運力分布上看，由于大型船本身的局限性，除了東西航線，幾乎沒有其他航線可以配置大型集裝箱船。另外，近期新辟航線已出現采用中小型船舶的趨勢2。1.3 集裝箱船的結構特點1. 集裝箱船的結構與一般的貨船不同，為方便集裝箱布置，垂向均采用直壁式結構。它的貨艙艙口寬幾乎與貨艙寬

20、度一樣大，舷邊只留下一條寬度不大的甲板邊板。這樣大的開口對船的抗彎、抗扭和橫向強度都很不利。為了補償強度的不足，在結構上常采用以下加強措施4。(1)采用具有水密舷邊艙的雙層舷側；(2)增加甲板邊板和舷頂列板的厚度；(3)加強兩個貨艙口之間的艙口端橫梁和甲板橫梁；在角隅出設置加強板；(4)在貨艙區，橫艙壁設置橫向抗扭箱；(5)船底為雙層底，一般設置箱型中底桁，便于管路、電纜通過。1.4 本設計船舶的布置特點本船為全焊接結構的鋼質貨船，單甲板、尾部設五層甲板室，采用雙機、雙槳、流線型平衡舵。（1）船舶主要參數如下：船 員 18人艉升高甲板至救生甲板 救生甲板至居住甲板（一） 居住甲板（一）至居住甲

21、板（二） 居住甲板（二）至駕駛甲板駕駛甲板至羅經甲板 在設計吃水的滿載工況：排水量 7925t載重量 6000t集裝箱最大裝載量 279TEU（2）總布置概述：主船體由尾至首，主甲板以下設：艉尖艙 （艉#4）舵機艙 （艉#4）No.2淡水艙（艉#4左、右）機艙 （#4#33）No.2重油艙（#31#33）No.1重油艙（#3345左、右）No.1淡水艙（#149#161）應急消防泵艙(#161#174)艏尖艙（179艏）主甲板上甲板室內設單人住室4間以及餐廳、廚房、食品間、備品間、CO2室、洗浴室、衛生間、機艙棚等。艏樓內設應急發電機室救生甲板上甲板室內設單人住室5間以及輪機長室、蓄電池室、充

22、放電板室、儲物間、衛生間。居住甲板（一）上甲板室內單人住室1間、雙人住室3間和會議室。居住甲板（二）上甲板室內單人住室2間、雙人住室1間和船長室。駕駛甲板上甲板室內設駕駛室、海圖室、報務室、信號桅。第二章 船體結構規范設計2.1設計說明本船除貨艙區域的甲板、舷側及雙層底為縱骨架式，其余均采用橫骨架式，設單層甲板，尾機型近海集裝箱船，本計算書按CCS2006鋼質海船入級與建造規范進行計算與校核。2.2船舶主要參數總 長 L103.86m兩柱間長 Lm型 寬 B 10m型 深 D m設計吃水 d 6.10m梁 拱 f 方型系數Cm主機功率P 1324kw肋 距 s 15m1.1.2.1計算船長均不

23、應小于夏季載重線總長的96%, 且不必大于97%。本船夏季載重線總長L=實取計算船長L= ，滿足要求.2、.1本節規定適用于滿足下列條件的船舶：L/B 5B/D C，且 船長65m。本船主尺度比：L/B=52.5 C L=65m2.3貨艙區域構件校核2.3.1骨材的標準間距或縱骨間距.1 肋骨、橫梁或縱骨( 船底、舷側、甲板) 的標準間距S應按下式計算：S= + 0.5 m，且不大于式中： L 船長，m。本船L=。本船標準肋骨或縱骨間距：S=（0.0016L1）=0.654m本船取S=S =0.515m系數C值: C=-()3/2=7.84 ，當90L300m時；2.3.2貨艙區域船體外板（1

24、）船底板厚度.3 船底為縱骨架式時, 船中L區域內的船底板厚度t 應不小于按下列兩式計算所得之值：t FL+230）=9.18mmt=5.6 SF (d+h)= mm式中:s肋骨間距,m, 計算時取值應不小于肋骨的標準間距；d 吃水, m；L船長, m; 但計算時取不必大于200m；F折減系數，見本章.7；h= , 計算時取不大于0.2d;本船S=54mF=1 d=6.10m C=7.84 L=mh=4m且h10.2d=1.22m取h2本船實取 t=12mm 滿足要求（2）平板龍骨.1 平板龍骨的寬度b 應不小于按下式計算所得之值:b=900+式中: L船長,m。平板龍骨的寬度不必大于1800

25、mm。平板龍骨的寬度應在整個船長內保持不變。本船b=900+3.5=12mm.2 平板龍骨的厚度不應小于本節所要求的船底板厚度加2mm。且均應不小于相鄰船底板的厚度。本船平板龍骨厚：t=t 底+2=9.91+2=mm本船實取b=1800mm t=14mm滿足要求（3）舭列板.1 舭列板厚度, 當舭列板處為橫骨架式時, 應不小于按本節2.3.1.2 計算所得; 當舭列板處為縱骨架式時, 應不小于按本節.3 計算所得。當舭列板處為縱骨架式時,厚度t應不小于2.1計算值: t= mm本船實取 t=12mm滿足要求（4）舷側列板.3 舷側為縱骨架式時, 船中部區域內舷側外板厚度t 應符合下列規定:1）

26、距基線1/2D 以上的舷側外板厚度t 應不小于按下列兩式計算所得之值:t6S(L+110)F=t=S(d+h)=式中:s縱骨間距,m，計算時取值應不小于縱骨的標準間距;L船長,m，計算時取值不必大于190m;D吃水,m;F折減系數，見本章.7;h見本節.2。本船: S=54mF=1 d=6.10m L=mC=7.84 h=2且h0.36d=2.196取h=2.196m本船實取 t=12mm滿足要求2）距基線D/4以下舷側外板厚度t應不小于下列兩式計算值:t6S(L+110) F=t=S(d+h)F=mm式中:s縱骨間距,m，計算時取值應不小于縱骨的標準間距;L船長,m，計算時取值不必大于190

27、m;d 吃水,m;F折減系數，見本章.7;h見本節.2；本船: S=54mF=1 d=6.10mL=mh=4m且h0.2d=1.22m, 取h=m本船實取 t=12mm滿足要求（5）舷頂列板.1 舷頂列板的寬度應不小于：b = 800 + 5L mm，但也不必大于1800mm式中：L船長，m。本船b=800+596.30=實取b=1800mm.3 舷側為縱骨架式時，船中區域內的舷頂列板厚度t 應不小于按下列兩式計算所得之值:t=0.06s (L+110)F=t=0.9s（L+75）=式中: s 縱骨間距,m，計算時取值應不小于縱骨的標準間距;L 船長,m;L = L, 其中L 為船長,m，但計

28、算時取值不必大于200m;F折減系數，見本章.7。本船: S=54F=1 L=m本船實取 b=m t=14mm滿足要求2.3.3貨艙區域甲板（1） 強力甲板.1 開口邊線外強力甲板厚度t，除應符合中剖面模數要求外, 還應不小于按下列各式計算所得之值:t=0.06s (L+110)F=t=0.9s（L+75）=式中:s縱骨間距,m，計算時取值應不小于縱骨的標準間距;L 船長,m;L = L,m，但計算時取值不必大于200m;F折減系數，見本章.7。本船: S=54mF=1L=m本船實取 t=12mm滿足要求.2 在開口邊線以內及離船端區域內的強力甲板, 無論是縱骨架式或橫骨架式, 其厚度t 應不

29、小于按下式計算所得之值:t=0.9s（L+75）=式中:s 骨材間距,m，計算時取值應不小于骨材的標準間距;L 船長,m;本船: S=54m L1=m本船實取t=12mm滿足要求（2）甲板邊板.1 在船中部區域內的強力甲板邊板寬度，應不小于(+500)mm。其中L 為船長，但不必大于1800mm。強力甲板邊板在端部的寬度，應不小于船中部寬度的65%。強力甲板邊板厚度，應不小于強力甲板厚度。寬度b=+500=1155m厚度t強力=mm本船實取b=1800mmt=14mm滿足要求（3）橫向甲板條.1 當強力甲板的橫向甲板條構成橫艙壁的頂板時，其寬度b 應不小于按下式計算所得之值：b = 1000

30、+ mm式中： L船長，m。本船寬度b=+1000=1144m 厚度t=10=mm本船實取 b=1150mmt=12mm滿足要求2.3.4貨艙區域的縱骨架式雙層底骨架：（1）雙層底高.1 在船體中縱剖面處應設置中桁材。中桁材高度h應不小于：h = 25B + 42d + 300 mm，且不小于650mm式中: B船寬, m;d吃水, m。本船 B= d=6.10mh=25B+42d+300=9本船實取h=1000mm 滿足要求（2）箱形中桁材.1 中桁材可用箱形中桁材( 管隧) 代替。箱形中桁材側板厚度應不小于水密肋板的厚度（t=12mm）3.5 2.6.6.1,側板之間的距離應不大于2m。本

31、船實取 b=1500mmt=12mm滿足要求（3）旁桁材.2 對船寬大于12m但不大于20m的船舶, 中桁材兩側至少應各設1 道旁桁材。旁桁材和水密旁桁材的厚度應符合本節2.6.4.1 的要求。旁桁材的厚度可比本節2.6.2.2 規定的中桁材厚度減少3mmt=t3=本船實取 t=10mm滿足要求非水密旁桁材垂直加強筋取15010 滿足要求（4）非水密實肋板厚度.2 縱骨架式實肋板厚度應較本節2.6.5.1 要求的實肋板厚度增厚10%, 但不必大于15mm。+ 1 mm式中: h雙層底計算高度,mm。t h+1= 且t t=9.22mm本船: h=9mm本船實取 t=10mm非水密肋板垂直加強筋

32、取15010 滿足要求（5）水密肋板的厚度.1水密肋板厚度較貨艙實肋板厚度增加2mm, 但一般不必大于15mm。t=t2=11.22mm本船實取 t=12mm滿足要求（6）船底縱骨.2 船底縱骨的剖面模數W, 應不小于按下式計算所得之值:W=(d+h)Sl= cm式中:s縱骨間距,m；l 縱骨跨距,m，但不小于；d吃水,m；f系數, 有中間垂直撐柱時為，無中間垂直撐柱時為；Fb折減系數，見本章第2 節.7；h見本節.2。 本船: S=d=6.10ml= f=1Fb=1 h=2m本船實取 L18011012 W= cm 滿足要求（7）內底縱骨.3 內底縱骨的剖面模數為船底縱骨剖面模數的85%。W

33、 = cm本船實取 L16010012 W= cm 滿足要求（8）內底板厚度.1 內底板的厚度應按本節2.6.9.1 公式計算, 式中s 應取縱骨間距，但計算值可減小1mm。.1 內底板的厚度t 應不小于按下列各式計算所得之值：在船中部區域內 t = + 5s + 2.1 mm式中: L船長,m，計算時取值不必大于400m；s 肋骨間距,m。本船 S=L=t =+-1=.2 內底板的局部增厚;如貨艙艙口下未鋪設木鋪板時, 應將艙口下內底板至少增厚2mm。本船實取 t=10mm滿足要求2.3.5貨艙舷側骨架（1）舷側縱骨.1 上甲板以下的舷側縱骨( 包括舭部縱骨) 的剖面橫數W 應不小于按下式計

34、算所得之值：WShl/f cm式中：s縱骨間距，m；l 縱骨跨距，m;f 系數，應按下列兩式計算，計算時取不大于：, 當ZZ；, 當ZZh計算壓頭，應按下式計算： h=+d-(+d)Z船體橫剖面的水平中和軸距基線的高度，m；D型深，m；d吃水，m；C系數，見本章第2 節.1；F、F折減系數，見本章第2 節.7；Z縱骨距基線的高度，m 。第一根: S= Z=2.826 l= Z= F=196 且f1.077 取fh=0.26C+dZ(+d)/D=6.78 W=146.7 cm3本船實取：L15010010 W=3 滿足要求第二根: S=Zn=2.826 l= Z=2.20 F=1=1.51 且f

35、1.077 取fh=0.26C+dZ(+d)/D=6.28W=126.2 cm3本船實取：L15010010 W=208.2 cm3 滿足要求第三根: S=Zn=2.826 l= Z=2.8 F=1=1.72 且f1.077 取fh=0.26C+dZ(+d)/D=W=116.0 cm3本船實取：L15010010 W=208.2 cm3 滿足要求第四根: S=Zn=2.868 l= Z=3.4 F=1=且f1.077 取fh=0.26C+dZ(+d)/D=W=105.7 cm3本船實取：L15010010 W=208.2 cm3 滿足要求第五根: S=Zn=2.868 l= Z=F=1=且f1

36、.077 取fh=0.26C+dZ(+d)/D=W=95.5 cm3本船實取：第五根L15010010 W=208.2 cm3 滿足要求第六根第八根L15010010 W=208.2 cm3滿足要求最高一根: S=Zn=2.868 l= Z=且f1.077 取fh=0.26C+dZ(+d)/D=W=56.7 cm3本船實取：最高一根 L15010010 W=208.2 cm3 滿足要求（2）縱骨架式強肋骨.2 除機艙區域和首、尾尖艙外，縱骨架式強肋骨的剖面模數W 應不小于按下式計算所得之值：W = 10Shl cm3式中：S強肋骨間距，m；h 從強肋骨跨距中點至上甲板邊線的垂直距離，m；l 強

37、肋骨跨距，m。本船s= h= l= W=10Shl=811.7 cm3本船實取：W=834.3 cm3滿足要求（3）雙層殼舷側骨架.1 雙層殼舷側內的橫框架和水平隔板( 包括開孔平臺) 的厚度t，應不小于按下式計算所得之值，但不必大于10mm：t = 7.5 + mm式中： L船長，m。本船L=8.9mm本船實取：t（平臺）=10mm（4）內層殼縱壁構件.1 平面艙壁板的厚度t 應不小于按下式計算所得之值，但應不小于：t = 4s mm式中:s扶強材間距,m; h 在舷側處由列板下緣量到艙壁甲板的垂直距離,m，但取值應不小于。本船式中: S=m h=mt= 4s=mm本船實取：t=10mm.1

38、 縱艙壁垂直扶強材的剖面模數W 應不小于按下式計算所得之值:W = Cshl cm3式中:s扶強材間距,m；h 在舷側處由扶強材跨距中點量到艙壁甲板的垂直距離,m，但取值不小于2m；l扶強材跨距,m；C系數, 按下面情況選取:C = 6, 扶強材端部不連接或與無扶強的板直接連接；C = 3, 扶強材端部用肘板連接; 扶強材端部直接同縱向構件搭接；本船式中: C=3 h=m l=m S=mW=CShl=144.2 cm3本船實取：W=232.2 cm3滿足要求本船縱艙壁水平縱骨的剖面模數：W=CShl=59.9 cm3本船式中: C=3 h=m l=m S=m本船實取：L15010010 W=2

39、08.2 cm3 滿足要求2.3.6貨艙區甲板骨架.1 甲板的計算壓頭應符合表2.8.1.1 的規定。對于深艙處的甲板還應滿足本章第13 節的相關要求。h式中： L船長，m；D型深，m；d 吃水，m。本船L= D= d=h=1.37m（1）甲板縱骨.1 露天/ 強力甲板縱骨的剖面模數W 應不小于按下列兩式計算所得之值：W=CShlcm3W=CShCSlL10-4cm3式中：s縱骨間距，m;h 甲板的計算壓頭，m，按本節.1 的規定，但在船中部區內的甲板開口線以外， h；l縱骨跨距，m，計算時取值應不小于2m；C、C和C系數，按本節表.1 的規定；L船長，m，計算時取值不必大于200m。本船式中

40、: l=L=h=(開口線外) C=10.5 C=0 C=0 S=0.6m(開口線內) C=7.5 C=40 C=5.5 S=W(開口線外)=82.9 cm3W1(開口線內)=61.7 cm3W2(開口線內)=62.9 cm3本船實取L15010010 W=cm3 滿足要求（2）貨物甲板縱骨.2 貨物甲板縱骨剖面模數W 應不小于按下列兩式計算所得之值：shlcm3，對L 90m式中：s、h、l、L見本節.1。本船式中: l=2.06mL= p=8.5 h=S=0mh + h1.2=W=2.5Shl0.6SL=43.3 cm3本船實取 L15010010 W=cm3 滿足要求（3）艙口甲板縱桁.1

41、 當將露天甲板的艙口甲板縱桁( 包括露天甲板艙口圍板) 同時兼作甲板縱桁、且以艙口兩端作為支點時，艙口甲板縱桁的剖面模數W 和剖面慣性矩I 應分別不小于按下列兩式計算所得之值：W=7hbl cm3I=2.6Wl cm4式中：h甲板的計算壓頭，m，見本節.1；b艙口甲板縱桁所支承面積的平均寬度，m；l艙口甲板縱桁的跨距，m。本船式中: h=1.37m b= l=W=48.8 cm3 I=261.4 cm4本船實取 L2809014 W=657cm3 滿足要求.2 露天艙口圍板的結構：(1) 圍板厚度t 應不小于按下式計算所得之值:t = + 6.5 mm式中: L船長，m，計算時取值不必大于90

42、m。本船式中: L=t =本船實取 t =12mm(2)當圍板高度等于或大于1200mm時，應在圍板半高處增設一根水平球扁鋼或其他等強度構件。當艙口圍板承受集裝箱時，應對艙口圍板及其支撐構件作相應加強本船實取 L2809014 W=657cm3 滿足要求（4）甲板強橫梁2.8.7.3 支持甲板縱骨的強橫梁剖面模數W應不小于按下式計算值 W=5Shl式中：S強橫梁間距，m；h 甲板的計算壓頭，m，按本節.1 的規定；l 強橫梁跨距，m。本船式中: l=h= S=mW=5Shl=3本船實取：W=cm3滿足要求：2.3.7貨艙平面橫艙壁（1）橫艙壁厚度.1 平面艙壁板的厚度t 應不小于按下式計算所得

43、之值，但應不小于： t=4Sh1/2=5mm式中:s扶強材間距,m;h在舷側處由列板下緣量到艙壁甲板的垂直距離,m，但取值應不小于。本船式中: S= h=4.0 m.2 艙壁最下列板的厚度應較計算所得增厚1mm;本船實取：t= 10mm 滿足要求（2）橫艙壁扶強材.1 艙壁扶強材的剖面模數W 應不小于按下式計算所得之值:W=CShlcm3式中:s扶強材間距,m；h在舷側處由扶強材跨距中點量到艙壁甲板的垂直距離,m，但取值不小于2m；l扶強材跨距,m；C 系數, 按下面情況選取:C = 6, 扶強材端部不連接或與無扶強的板直接連接；C = 3, 扶強材端部用肘板連接; 扶強材端部直接同縱向構件搭

44、接；本船式中: S= l=m h=mC=3 W=cm3本船實取： L125808 W=1cm3 滿足要求（3）橫艙壁桁材.1 桁材剖面模數W 應不小于按下式計算所得之值:lcm3式中：b桁材支持面積的寬度,m；h在舷側處, 由桁材跨距中點量至艙壁甲板的垂直距離,m，但取值不小于2m；l桁材跨距,m。本船垂直桁材b=m h=m l=3.0m W=cm3本船實取：，W=3滿足要求本船水平桁材b= h= l= W=222.8 cm3本船實取：，W=3滿足要求2.4機艙區域構件校核2.4.1機艙區肋骨（1）肋板腹板的厚度.4 在機艙區域內, 肋板腹板的厚度應不小于本節2.5.2.1 所要求的中內龍骨腹

45、板的厚度。.1 在船舶中縱剖面處應設置中內龍骨。中內龍骨的高度應等于肋板的高度, 其腹板厚度t和面板剖面積A 應不小于按下列各式計算所得之值:在船中部區域內： t=6L+6.2 mmA=+2 cm2式中: L船長，m本船式中: L=mt=12mm A=64.6 cm2本船實取：,A=2滿足要求.（2）甲板間及上層建筑肋骨.9 甲板間及上層建筑肋骨的剖面模數W 應不小于按下式計算所得之值：W(上甲板間)=CCsdlD cm3W (下甲板間)= CCsdlDcm3式中：s肋骨間距，m；d 吃水，m；l 肋骨跨距，m，即為在舷側量得的甲板間高，且對于甲板間肋骨，當其實際距跨距小于時，應取l = ，對于上層建筑肋骨當其實際跨距小于時應取l=；D型深，m；C 系數，取C = 0.7+4d/D；C系數，按肋骨所在位置確定：對于上甲板以下第一層甲板間，C，第二層甲板間，C，第三層及其以下各層甲板間，C，對于首樓肋骨，橋樓和尾樓肋骨。本船式中: S=15md=6.10mD=l（甲板間）=mC=0.7+4d/D=3.84C(下甲)=C(上甲)=1W(上甲板間)=87.37 cm3W0(下甲板間)=96.1 cm3本船實取：上甲板間肋骨取L1258010W=cm3下甲板間肋骨取L1258010 W=cm3 滿足要求（3）強肋骨.4 在橫骨架式的機艙區域內，不支持舷側縱桁的強肋骨，其剖面模