1、某園小區 地下室頂板回頂專項施工方案某園工程地下室頂板回頂加固施工方案編 制： 審 核： 批 準： 某集團有限公司某某園工程項目部編制20187-25第 23 頁 共 23 頁某集團有限公司目 錄第一章 工程概況2第二章 編制說明及依據2一、編制說明2二、編制依據3三、設計數據3第三章 荷載概況4第四章 施工準備與資源配置計劃6一、 材料準備6二、人員準備6第五章 支撐架設計計算6一、地下室臨時支撐設計450mm板厚計算書6二、地下室臨時支撐設計350mm板厚計算書10第六章 地下室頂板承載計算13一、鋼筋堆場的堆載驗算13二、鋼管堆載驗算14三、方木、板堆載驗算14四、后澆帶行車驗算15五、

2、 人貨梯承載力驗算19第七章 支撐架搭設及拆除19一、搭設范圍20二、工藝流程20三、構造要求20第八章 支撐架的使用、保養與拆除21一、支撐架的使用21二、支撐架的保養21三、支撐架的拆除21第九章 監督和檢測要求22第十章 安全保證措施23第一章 工程概況某園項目位于某市第X小學對面.工程建設單位是某市某房地產開發公司，設計單位是某咨詢有限公司，監理單位是某市某工程項目管理有限公司以及某市某工程項目管理有限公司(人防），施工由某集團有限公司承建。本工程結構設計使用年限為50年,建筑耐火等級為一級,地下室及屋面防水等級為I級，抗震設防烈度為8度。第二章 編制說明及依據一、編制說明為了保證工程

3、安全、文明施工、按規范化要求并達到國家規定的標準.由于本工程地下室施工完成進入主體結構施工時就沒有施工道路和施工場地,根據現場的實際情況和施工的需要,在本工程的地下室頂板上布置鋼筋加工房及材料堆場，在地下室頂板上（局部）設置施工道路。施工期間的荷載遠大于設計活荷載,需對布置鋼筋加工房及材料堆場位置、施工道路及人貨梯部位的地下室頂板現澆板進行頂撐加固（具體位置詳見施工平面布置圖）.二、編制依據1、工程設計圖紙2、施工組織設計3、建筑施工模板安全技術規范JGJ16220084、建筑施工安全檢查標準JGJ5920175、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20116、建筑施工高處作業安

4、全技術規范JGJ80-20167、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20158、工程建設標準強制性條文2016版9、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2016）10、屋面工程質量驗收規范GB50207-201211、工程現場實際情況12、根據現場載重貨車按75噸考慮、材料堆放按照最大荷載 20。0kN/m2進行編制。三、設計數據1、地下室頂板板厚：350mm、450mm2、梁板砼等級：C353、荷載取值:本工程無梁樓蓋部份頂板覆土按1800mm1950mm考慮（實際覆土厚度不得大于1950mm).非消防車道地面活荷載最大值不超過5KN/M2,消防車道位置路面等效均布荷載

5、不超過20KN/M2。4、 原設計承載能力計算1、查建筑結構荷載規范GB50009-2012附錄表A中A。1。4得：粘土自重為18 KN/m3。2、考慮到建筑結構荷載規范GB500092012附錄B.0。2中覆土深度達到1.5米,跨度6.06。0考慮折減系數為1。0（即無折減）.3、地下室頂板覆土1.87M每平方米荷載：18 KN/m3×1.85 M =33.7KN/m24、地下室頂板可承受荷載為：33。7 KN/m2(活動荷載5KN/m2）=38.7KN/m2地下室消防車道部份可承受荷載為：33。7 KN/m2（活動荷載20KN/m2)=53.7KN/m25、綜上所述:a本項目地下

6、室頂板上限重約為每平米3。3t，即恒載為33.7KN/,考慮地下室頂板本身能夠承受33.7MPa，頂板作為材料堆放場地時基本能夠達到均布荷載要求，所以主要進行控制材料堆放荷載控制在3t/m2,不再考慮回頂措施.b而施工運輸荷載為行車動荷載且數值大，為了最大程度保護頂板，必須進行回頂，且在進行計算時，不考慮頂板承受力,頂板上部行車荷載由下部回頂立桿承受，傳至地下室底板地基。第三章 荷載概況 (1）、地下室鋼管回頂特點與施工關鍵：本工程施工受場地限制影響，施工臨時通道須設置在地下室頂板上，砼泵車施工臨時通道部位地下室頂板支架，特別是地下室頂板后澆帶部位的支撐尤為重要,需采取加固措施，施工時主要應確

7、保施工臨時通道部位頂板支撐架的安全、穩定、可靠，保證地下室頂板砼澆筑完成后不因受外來荷載而造成破壞。參照設計使用荷載標準值頂板可承受荷載為20KN/m²，砼運輸車輛為65T,鋼筋運輸車輛(重量為65噸，9米長車），在地下室頂板面施加的荷載為65/2。59=28.9KN/m²,未滿足施工要求(相差8。9KN/m²）,其它砼汽車泵,20T汽車吊，砼運輸車，等效于30KN/m²,頂板無法滿足施工需要，故需進行地下室頂板施工荷載補強.(2)鋼筋運輸車輛（重量為100噸，13米長車）時發生最不利荷載的情況為前三排車輪落在同一塊板，最后一排落在另一塊板。如下圖:把后

8、輪的三個輪胎簡化為中間的一個輪胎，則簡化的板反力作用方向與位置如下圖Fa=650KNFb=350KN再把Fa簡化為后三個輪子平均分擔650KN的力如下則Fa1=250KN此時Fa2+Fa3+Fb=750KN最不利荷載值為750KN÷64m²=11.7KN/m²回頂方案計算方法參照模板支架計算，地下室頂板為雙向板，最大尺寸為8000×8000，地下室頂板上通過13米長鋼筋運輸車（鋼筋車100T）時,板上最不利荷載值為75T，頂板按剛性構件計算，板面上均布荷載為11.7KN/m²，頂板滿足施工需要。（3）、后澆帶部分回頂方案計算方法參照模板支架計算

9、時，承受荷載為30KN/m².考慮到施工階段車行地庫結構使用安全,施工車行道路必須布置在設計消防車道位置.施工車行道路在進行混凝土澆筑模板施工前必須同步考慮,必要時可考慮模板遺留等措施，最大程度保證施工便道結構安全性?？紤]到車輪輪壓位置的不確定性，實際計算復雜且計算結果有時與規范數值出入很大,對雙向板問題更加突出。為方便設計,行車荷載按照消防車30噸(20KN/M2）與現場限制75噸用車對地庫頂板產生的均布活荷載為50KN/M2。 第四章 施工準備與資源配置計劃一、 材料準備鋼管:采用外徑48.3mm，壁厚3.2mm的Q235鋼材質的焊接鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB

10、/T700-2006）中Q235A級鋼的規定，有嚴重銹蝕彎曲、壓扁、裂紋和損傷者禁用。立桿、縱向水平桿的鋼管長度為3。56m或每根最大重最不超過25kg為宜，鋼管應全涂防銹漆?？奂嚎奂捎每慑戣T鐵制作的扣件,其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）的規定，扣件不能有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷，扣件與鋼管要接觸良好。扣件應做防銹處理，螺栓擰緊，扭力矩達65N·M時不得發生破壞。木枋:50×100 mm，支撐架體上下兩端軟接觸均加頂托。加強對使用材料的檢查，檢查鋼管是否合格，是否變形,檢查扣件是否松動，螺栓螺紋是否有損，檢查鋼管型號、質量等,不

11、合格的材料一律不準在本工程中使用，嚴禁使用變形和不合格的材料,嚴禁使用變形和不合格的扣件、鋼管.二、人員準備架體搭設操作必須由架工搭設，架工必須持證上崗.搭設前必須由技術、安全部門對操作人員進行技術交底及安全交底.交底必須以口頭形式和書面形式同時進行，并且有交底人和被交底人的簽字。第五章 支撐架設計計算一、地下室臨時支撐設計450mm板厚計算書 計算依據： 1、鋼結構設計規范GB500172003 2、建筑結構荷載規范GB 500092012 3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 （一）、參數信息 1、基本參數支撐位置臨時道路支撐高度H(mm）4.2地下室頂板厚度h（

12、mm）450臨時支撐長a(m）80臨時支撐寬b(m）6考慮覆土荷載傳遞否 2、荷載參數施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)50 （二）、設計簡圖鋼管支撐立面圖支撐平面圖鋼管支撐受力簡圖 （三）、支撐結構驗算支撐類型扣件式鋼管支撐架支架計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011永久荷載的分項系數G1。2可變荷載的分項系數Q1。4立桿縱向間距la（mm)600立桿橫向間距lb（mm)600立柱水平桿步距h0(mm)1200立柱頂部步距hd（mm)600掃地桿高度h2（mm)200立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a1（m)：0。2剪刀撐設置類型普通型頂部立桿計算長

13、度12。2非頂部立桿計算長度21。8支撐鋼管類型48×3.2抗壓強度設計值f(N/mm2)205可調托座承載力容許值N(kN)30 地下室頂板存在覆土但結構本身可承擔外部覆土荷載，按最不利原則，只考慮施工荷載傳遞； 設梁板下48×3。2mm 鋼管間距0.6m×0。6m支承上部施工荷載，可得： N=Q ×NQK ×la ×lb =1。4×50×0。6×0.6=25。2kN 1、可調托座承載力驗算 【N】=30N =25。2kN 滿足要求！ 2、長細比驗算 根據規范JGJ130-2011第5.4。6條規定可知

14、： 頂部立桿段：=l0/i =k1（hd+2a1)/i=1×2.2×(600+2×200）/15。9=138。365210 滿足要求！ 非頂部立桿段：=l0/i=k2h0/i=1×1。8×1200/15.9=135。849210 滿足要求! 3、立桿穩定性驗算 頂部立桿段：=l0/i=k1(hd+2a1）/i=1。155×2。2×(600+2×200)/15。9=159。811210 非頂部立桿段：=l0/i=k2h0/i=1。155×1。8×1200/15。9=156.906210 比較后取大

15、值，=159.811，查規范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0。277 fN/（A)=25200/（0。277×450)=202.166N/mm2 f205N/mm2 滿足要求！ 臨時扣件鋼管支撐滿足要求!二、地下室臨時支撐設計350mm板厚計算書 計算依據： 1、鋼結構設計規范GB500172003 2、建筑結構荷載規范GB 500092012 3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 （一)、參數信息 1、基本參數支撐位置臨時道路支撐高度H（mm)4.2地下室頂板厚度h（mm）350臨時支撐長a(m）80臨時支撐寬b（m)6考慮覆土荷載傳遞否 2、

16、荷載參數施工人員及設備荷載標準值Q1k（kN/m2)50 （二)、設計簡圖鋼管支撐立面圖支撐平面圖鋼管支撐受力簡圖 （三）、支撐結構驗算支撐類型扣件式鋼管支撐架支架計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011永久荷載的分項系數G1。2可變荷載的分項系數Q1。4立桿縱向間距la(mm）600立桿橫向間距lb（mm）600立柱水平桿步距h0(mm）1200立柱頂部步距hd（mm）600掃地桿高度h2（mm）200立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a1(m)：0。2剪刀撐設置類型普通型頂部立桿計算長度12.2非頂部立桿計算長度21.8支撐鋼管類型48×3。2抗壓強度

17、設計值f（N/mm2）205可調托座承載力容許值N（kN）30 地下室頂板存在覆土但結構本身可承擔外部覆土荷載，按最不利原則，只考慮施工荷載傳遞； 設梁板下48×3。2mm 鋼管0.6m×0.6m支承上部施工荷載，可得： N=Q ×NQK ×la ×lb =1.4×50×0.6×0。6=25.2kN 1、可調托座承載力驗算 【N】=30N =25.2kN 滿足要求！ 2、長細比驗算 根據規范JGJ130-2011第5。4。6條規定可知: 頂部立桿段：=l0/i =k1(hd+2a1）/i=1×2。2

18、15;(600+2×200)/15.9=138。365210 滿足要求！ 非頂部立桿段：=l0/i=k2h0/i=1×1。8×1200/15。9=135。849210 滿足要求！ 3、立桿穩定性驗算 頂部立桿段：=l0/i=k1（hd+2a1)/i=1.155×2.2×（600+2×200）/15。9=159。811210 非頂部立桿段:=l0/i=k2h0/i=1。155×1。8×1200/15.9=156。906210 比較后取大值，=159。811,查規范JGJ1302011附表A。0。6，取=0.277 f

19、N/（A)=25200/(0.277×450)=202。166N/mm2 f205N/mm2 滿足要求！ 臨時扣件鋼管支撐滿足要求!第六章 地下室頂板承載計算一、鋼筋堆場的堆載驗算1、圓盤一級鋼堆載驗算1）每盤的重量計算得:約25KN2）平放時的底面積（圓盤鋼底部墊廢模板）：3。14×(圓盤直徑1.6/2)×2=2.00m23）地下室頂板受到的壓力： 25/2=12.5 KN/m24）驗算（圓盤一級荷載為12。5KN/m2）（頂板可承受荷載20KN/m2），符合頂板承載要求.2、直條二、三級鋼筋堆載驗算1)每捆的重量計算得:約25KN/捆2）一扎鋼筋每米的重量為：

20、25/9=2.78 KN/M3）工字鋼架放置為保證結構安全，將鋼筋堆放架設置在車庫頂板次梁位置上，間隔同次梁，2.7米（次梁尺寸為250×800mm），4）現假設平均每格堆放2扎鋼筋，每一格架子底梁受到重量為：2.78×2×2.7/0。95=15。80KN/M 28。0N/M 滿足要求！二、鋼管堆載驗算1、計算1)算鋼管理論重量得48×3。5鋼管每米自重：0.03968KN/M2)堆載面分布中得出1M寬1M高空間內可堆放約550根鋼管，1M長1M寬的地方堆載1M高鋼管，其重量為：（0.03968KN/M）×(550根)=21。824KN/M22

21、、驗算(1。0M高鋼管荷載為21。824 KN/M2）<(頂板可承受荷載22KN/m2），符合頂板承載要求。三、方木、板堆載驗算1、計算1）查建筑結構荷載規范GB50009-2012附錄表A中A。1.1得方木、板自重:(4 KN/m3）2)每平方受力：(4 KN/m3）×（1m)=4 KN/m23）方木可堆載高度:(22 KN/m2）/（4 KN/m2）= 5.5m2、驗算1）根據現場材料堆放要求規定方木、板堆放不超過2m;2）（要求堆載高度2m)<（可堆載高度5.5m），符合頂板承載要求。四、后澆帶行車驗算因車庫頂板有多條后澆帶，其中后澆帶按最寬按1000mm考慮，故需

22、用16#工字鋼架設在后澆帶上以便過車.后澆帶鋪設工字鋼大樣圖選重量最大的運輸貨車進行計算：貨車總重約(車和貨）400KN；假設車輪只壓在一條工字鋼上(荷載全部作用在一條工字鋼上），現對16#工字鋼承載力進行計算：1、構件參數： 抗震調整系數 gRE: 0.75熱軋普通工字鋼: I16鋼材牌號： Q235鋼材強度折減系數:1.00腹板厚度： tw = 6。00 mm毛截面面積: A = 26.11cm2截面慣性矩: Ix = 1127.00cm4半截面面積矩： Sx = 80。80cm3回轉半徑: ix = 6。57cm；iy = 1.89cm截面模量: Wx = 140.90cm3；Wy =

23、21.10cm3截面模量折減系數： 0。95凈截面模量: Wnx = 133。85cm3；Wny = 20。05cm3受壓翼緣自由長度： l1 = 2。00m截面塑性發展系數： gx = 1。05；gy = 1.052、構件承載力構件截面的最大厚度為 9.90mm， 根據表3。4。1-1， f = 215。00N/mm2， fv = 125。00N/mm2根據GB/T 700-1988及GB/T 1591-1994， fy =235.00N/mm2彎曲正應力控制的單向彎矩設計值Mx1 = 1。00× f × Wnx × gx = 1。00 × 215。0

24、0 × 133.85 × 103 × 106 × 1.05 = 30.22kN·m只承受與腹板平行的剪力時， 可承受的剪力設計值Vmax= 整體穩定控制的單向彎矩承載力設計值(繞xx軸)簡支梁I16， 鋼號Q235, 受壓翼緣自由長度l1為2。00m，跨中無側向支承， 集中荷載作用在上翼緣，查表 B.2， 并插值計算， 得軋制普通工字鋼簡支梁的jb為2.000jb 0.6, 根據（B。1-2）式， 得整體穩定控制的單向彎矩承載力設計值（繞x-x軸)： Mx2 = 1。00× f × jb × Wx/1000。 =

25、1。00 × 215。00 × 0.929 × 140。90 /1000。 = 28.14 kN·m綜上,可承受與腹板平行的剪力設計值為104。61kN每個車輪帶給工字鋼的荷載為：400/4=100KN<104。61kN符合工字鋼承載要求！車輛可以安全通過。為了保證后澆帶的安全通過，在后澆帶底部做采用鋼管架頂撐。同時在后澆帶頂部鋪設道板。保證車庫的安全通過。五、人貨梯承載力驗算（一）SC施工升降機概述本工地主要技術參數如下:名稱施工升降機生產廠家暫按常規數據型號 運行速度36m/min出廠日期 年 月最大起升高度150m額定載重量2×20

26、00Kg額定功率（KW)2×3×11吊籠尺寸(內空）3.2×1.5×2.7m吊籠自重（含傳動機構)2×2200Kg外籠自重1480Kg標準節尺寸650×650×1508mm標準節用量40 節電纜導向裝置電纜小車標準節/每節自重4。5：150Kg防墜安全器型號SAJ40-1。2附墻架類型型附墻間距5.6m 導軌架與建筑物距離 2。9-3。6 m總自重 約 24000 Kg基礎地面承載0。15Mpa預計安裝高度 75 m（按120M計）備注：后期荷載數據偏差較大，必須重新論證計算.（二)加固方法及施工注意事項根據現場實際情況，采

27、用落地式滿堂鋼管腳手架對頂板進行加固， 滿堂鋼管腳手架搭設參數為：為使得將荷載分散到負一層底板，在堆放區域搭設滿堂架,鋼管縱橫向均為900,步距1。5m。滿堂架設置垂直剪刀撐，縱橫向間距不大于6M。立桿底部通長墊50×100方木.在施用過程中，要嚴格按照方案限載要求堆放,不可局部集中堆放，防止集中荷載破壞，在過程中要定期監控,看是否存在局部沉降，若出現應立即采取加固措施。（三）回頂計算書3。1參數信息1.基本參數立柱橫向間距或排距l（m)，腳手架步距h（m):1.5;立桿縱向間距0.9(m),腳手架搭設高度H(m）：3。35；鋼管類型(mm):48×3。5(考慮材料壁厚有下

28、差），輪扣件連接方式。48×3。5mm輪扣式鋼管支架性能外徑mm壁厚mm截面積cm2慣性距cm4抵抗距cm3回旋半徑cm483.54。2410.784。491.592。荷載參數總自重G計算: G吊籠重量+外籠重量+導軌架總重量+對重重量+基礎樓板重量（Kg)立桿恒荷P計算:（考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響,取系數n2）P =G×n（Kg） 1 Kg = 0.0098 kN P = G×2×0.0098 = G×0.02 kN例:SC200/200TD型升降機，高度為120米,型附墻架。 (下面重量參見施工升降機主要技術參數表） 吊籠重(雙

29、籠）：2×2200 Kg 、 外籠重： 1480 Kg 導軌架重 : 66×150 Kg （標準節每節150Kg ，總共66節） 載重重（活荷） : 2×2000 Kg 基礎樓板重量：25×4.4×3.8×（0。3+0.16）=192Kg注：1、吊籠重已包括傳動機構的重量。 2、 附墻架等其它配件重量忽略不計。總自重G=2×2200+1480+150×66+192=15972Kg P=G×0。02kN=15972×0.02kN=319.44k N施工均布荷載標準值(kN/m2）： 319。44/

30、（4.43.8)=19.10；施工活荷載最大值（kN/m2):4000×0。02/(4。43.8）=4。78。荷載通過立桿上的可調頂托直接傳遞到立桿上。此時支撐架立桿為軸心受壓構件,按建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范計算立桿的承載能力。 3。2 頂板穩定性計算1、立桿荷載標準值（軸力)計算作用于支撐架的荷載包括靜荷載、活荷載。（1）靜荷載標準值包括以下內容：腳手架的自重（kN）：NG1 = 0。149×5.000 = 0.745 kN；方木自重（kN）：NG3 = 3.000×0.600×0。900 = 1。620 kN；恒荷載（kN):NG4 =

31、19。10×0.600×0.900=10。32kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG3+NG4 = 12。68 kN；(2）活荷載 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 4.78 kN；（3）因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2N G + 1。4NQ = 1.2×12.68 + 1。4×4.78= 21.910 kN；2、立桿的穩定性驗算立桿的穩定性計算公式： 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN） :N =21.910 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,按長細比查附表C得； A - 立桿凈截面面積（cm2)

32、：A = 4。24 cm2； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。00 N/mm2； i-計算立桿的截面回轉半徑（cm） ：i = 1.58cm；L0- 計算長度 （m)。立桿的計算長度 L0 = 1。5 mL0/i = 1500 / 15.800 = 94。937由長細比 L0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 =0.626； 鋼管立桿受壓應力計算值 ; =21910/( 0。626×424。000 )= 82。547 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 82.547N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！第七章 支撐

33、架搭設及拆除一、搭設范圍按現場施工通道和材料堆放的需要，在地下室頂板上設置車道、鋼筋原材、磚、砂石等材料和鋼筋、木工制作房、半成品堆場放部位;（加固區域詳見施工平面布置圖）。二、工藝流程鋪底部墊木逐根樹立立桿并隨即與第一步橫桿扣緊裝第一步小橫桿并與立桿扣緊安第一步大橫桿與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二小小橫桿第三、四小大橫桿和小橫桿加設剪刀撐。三、構造要求1、桿件與扣件（1）扣件規格必須與鋼管外徑相同.在主節點處固定橫向平桿、縱向平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。對接扣件開口朝上或朝內,各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于10

34、0mm.立桿上下交叉使用頂托抵緊上部梁板。（2）桿件之間的斜交節點采用旋轉扣件。對于平桿、立桿、斜桿交匯的節點，其旋轉扣件軸心距平立桿交匯點應150mm。（3）桿件接長采用對接扣件。立桿的對接，錯開布置,相鄰立桿接頭不得在同步內，錯開距離500mm，立桿接頭與中心接點之間不大于600mm。2、搭設要求（1）腳手架構架所有立桿縱距,立桿排距均為600mm×600mm；立桿步距為1200mm，實際搭設時根據搭設高度進行選擇。地面200mm高為第一道橫桿(掃地桿)。（2）縱橫向水平桿縱橫向水平桿設置在立桿內側，應連續設置；縱向水平桿的對接扣件應交錯布置,兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同

35、步或同跨內;不同步或不同跨兩各相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm;縱橫向水平桿應采用直角扣件固定在立桿上。（3）立桿每根立桿底部應設置厚度不小于50mm的木墊板。腳手架立桿必須設置縱、橫向掃地桿.縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。地下室頂板的頂撐加固立桿與負一層現澆板頂撐加固的立桿必須在同一立面位置，保證上、下層的立桿同心.鋼管立

36、桿頂部應采可調節U型托，且其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不得大于200mm,安裝時應保證上下同心，U型托上部增設5×10木方以分散上部荷載。（4)剪刀撐與橫向斜撐在豎向須沿長度連續設置剪刀撐。剪刀撐的斜桿與水平面交角在45°60°之間，跨越立桿的根數在57根之間，剪刀撐應在縱向整個長度和連續布置，斜桿應與腳手架基本構架桿件可靠連接，即將一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出部分上，這樣可以避免兩根斜桿相交時,把鋼管別彎.剪刀撐斜桿的接長須采用搭接，搭接長度1米,設置3個旋轉扣件，旋轉扣件距管頭100mm以上。地下室頂板3、扣件規格必須與鋼管外徑相同；螺栓擰緊扭

37、力距不應小于40N·m；且不應大于65N·m；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內;各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。4、后澆帶處采用16工字鋼和20×1200×9000鋼板架設在后澆帶上以便過車。第八章 支撐架的使用、保養與拆除一、支撐架的使用1、支撐架搭設完,應經業主、監理、施工方共同檢查驗收合格后，方能投入使用。2、支撐架使用中應定專人定期查看以下項目:扣件的設置和連接，支撐等的構造是否符合要求，扣件螺栓是否松動，腳手架是否變形

38、，并做詳細書面記錄.3、嚴禁隨意拆除支撐架桿件和進行危及架子的作業。二、支撐架的保養1、檢查扣件是否有松動的同時,應對扣件的旋轉面及螺絲絲口上油一次。2、每天檢查一次架體的變形情況，架體是否固定牢靠,發現問題及時加固修復。三、支撐架的拆除1、腳手架拆除前應全面檢查腳手架道扣件連接、支撐體系等是否符合要求.2、架體拆除時應分劃作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標志，設專人指揮，嚴禁非作業人員入內。3、拆除的作業人員，必須戴安全帽，穿軟底鞋。4、拆除順序應遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原則,即先拆剪刀撐、斜撐、后拆橫桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行，要嚴禁上下同時進行拆除作業，需分段拆除。5、拆下的扣件和配件及時運至地面,嚴禁亂堆亂放，必須做到工完場清。第九章 監督和檢測要求1、在加固范圍地下室頂板的臨時道路兩側砌筑200mm高磚砌體，抹灰并刷油漆,在入口與轉彎處，懸掛限重、行駛路線標識. 2、為了保證架體的穩定,在使用過程中應定專人定期查看以