1、武漢泛海中央居住區（北片）宗地六 3 號5 號、9 號樓外架施工組織設計重慶建工腳手架有限公司CHONGQING JIANGONG SCAFFO，LDLTCDO. .武漢泛海中央居住區（北片）宗地六3號5號、9號樓外架施工組織設計腳手架施工組織設計一、編制依據建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99建筑施工附著式升降腳手架管理暫行規定建建2000 230建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-2001混凝土結構設計規范GB50010-2002冷彎薄壁型鋼結構技術規范 GB50018-2002建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）鋼結構工程施工質量驗收規范（GB50017-20

2、03）鏵建牌附著式升降腳手架操作規程本工程施工圖紙；二、工程概述武漢泛海中央居住區（北片）宗地六 3號、4號樓標準層層高3.0m, 5號、 9號樓標準層層高3.1m，總高96.6m,該工程為框剪結構，該工地位于武漢王家 墩，該工程施工環境較好，根據工程具體情況，現采用鏵建牌附著式升降腳手架 對該工程進行施工防護。升降腳手架（以下簡稱外架）3#樓服務范圍為建筑物 3層-32層，標高+12.6m至+ 96.6m。外架分M片 （DD1 DD19 ）、N片（DD20 DD38）;4#樓服務范圍為建筑物 4層-32層，標高+12.6m至+ 96.6m。外架分M片 （DD1 DD14 ）、N 片 （ DD

3、15 DD31 ）、卩片（DD32 DD46 ）、Q 片（DD47 DD60 ）。5#樓服務范圍為建筑物4層-32層，標高+9.7m至+ 96.6m。外架分為P片 （DD1 DD14 ）、5片（DD15 DD29 ）、只片（DD30 DD41）;9#樓外架分 M 片（DD1 DD13）、N片（DD14 DD25）、P片 （ DD26 DD35 ）、0片（DD36 DD47 ）。每棟樓封蔽四層半樓層，四棟樓共布臵了 186個機位。外架機位間距最大 處為6m即5#樓DD31-DD3處。平面布臵見圖一 1-3、1-4、1-5、1-9，輔助架 的搭設見圖二，主框架與支撐框架安裝見圖三，架體及大斜桿搭設

4、見圖四，架 體離建筑物距離較大處搭設見圖五，架體離建筑物標準距離處架體固定及臨時 連墻桿搭設見圖六，架體離建筑物距離較大及檐板處架體固定見圖七。架體在 陽臺處固定見圖八，架體固定大樣圖見圖九。架體在塔吊處的加固處理見圖十。 圖二安裝輔助架示意圖三、鏵建牌附著式升降腳手架簡介我司開發的且已獲建設部批準可批量生產使用的鏵建牌附著式升降腳手 架，各項技術指標處于國內的領先水平，其運行平穩，操作可靠，使用安全等 優點在實際使用中已得到廣大客戶的一致認可。1. 系統組成及工作原理鏵建牌附著式升降腳手架由六大部分組成：主框架，支承框架，附著支撐 裝臵，架體，同步升降系統（鏵建牌）一一鏵建牌雙動葫蘆和同步升

5、降控制柜。1.1主框架以48mM 3.5mm鋼管和26.3槽鋼作為弦桿，32mM 3.0mm鋼管為腹 桿，焊接成強度大、剛度好的主框架標準節，標準節之間用法蘭盤、螺栓連接。 槽鋼的開口槽與附著支撐裝臵上的導向爪相配合，起導向防傾作用；槽鋼的翼 緣板上焊有防墜齒，它與附著支撐裝臵上的防墜桿相配合，起固定腳手架和防 墜作用。這樣，主框架通過設在建筑物上的附著支撐裝臵，將荷載傳給建筑物。1.2 支承框架以 48mm< 3.5mm 鋼管和 70mn¥ 50mn¥ 5mm 的矩管為弦桿， 32mm< 3.0mm鋼管為腹桿焊接成強度、剛度都好的片式桁架，直接承受相鄰 主框架

6、之間架體傳遞的荷載，并通過U型螺栓將其傳給主框架。支承框架長度 做成 7.8m、5.9m、4.95m、4m 和 3.05m 五種長度。1.3附著支撐裝臵該裝臵用型鋼焊接成強度大、剛度好的鋼架，裝配時用2根M33的螺栓通過設在建筑物上的預留孔將其固定在建筑物上，是整個腳手架的受力點。該 裝臵上還設有導向、防傾、防墜裝臵，與設在主框架上的導軌（即26.3槽鋼）配合，可起導向、防傾、防墜作用。防墜裝臵是利用棘輪棘爪的原理進行工作 的，固定在導軌上的防墜齒相當于一直徑無窮大的棘輪，固定在該裝臵上的防 墜桿相當于棘爪，下降時防墜桿與鏵建牌雙動葫蘆的起重鏈間用鋼絲繩連接， 正常運行時，該裝臵不起作用，腳手

7、架可順利通過；當起重鏈斷裂或因其它原 因葫蘆承重消失，腳手架開始下墜時，防墜裝臵被激活，防墜桿頂住防墜齒， 防止腳手架墜落。1.4 架體腳手架為雙排腳手架，由 48m< 3.5mm的鋼管和扣件組成，架體寬度 700mm,立桿間距1500,每步架高1800mm,整個腳手架雙排架高7步，頂部 單排架高1600mm,架體總高約12.6m。單排1.6m,在架體第1、3、6、7步架 共鋪設4步腳手板，可滿足主體結構施工時 2層同時作業、外墻裝飾施工時 3 層同時作業。腳手架外立面用密目式安全網封蔽，底部用竹串片腳手板、10mm 竹膠板加密目式安全網進行封蔽。底部離墻間隙用10mm的竹膠板封蔽，外架

8、升降時拆除，到位以后恢復。1.5 鏵建牌雙動葫蘆雙動葫蘆的額定起重量為5噸，單臺凈重約41.5Kg,只相當于相同起重量 的現有電動葫蘆重量的39%，較好地解決了現有電動葫蘆笨重，不便于轉移、 特別是高空人工轉移的問題。每臺環鏈葫蘆既可手動調節，也能電動操縱。手 動主要用于升降前環鏈葫蘆初始受力狀態的調節；電動則完成升降過程的自動 運行。1.6 同步升降控制柜包括電控系統和操作臺，它做成手提箱式結構，箱子”的重量約35Kg，便于 人工轉移。其電控系統由單片機完成信號采集，處理和程序控制，能夠對各機 位運行狀態進行自動顯示，對腳手架的同步升降進行自動調整。當腳手架在升 降過程中，任兩個機位間運行不

9、同步量達到規定值（約20 mm）時，單片機就會根據裝在葫蘆上的位臵反饋信號，使提升（下降）較快的機位停止運行，等 候提升（下降）較慢的機位齊步，如果在規定的時間內同步，就繼續提升（下 降），否則就自動切斷電動機的電源，停止整架的提升（下降），同時報警并 指示故障位臵。等故障排除后，再提升（下降）。如果某一個或幾個機位的位 臵傳感器損壞，或者驅動電動機損壞，系統都會在任何兩個機位測量不同步量 達到規定值時作出反應，不會引起安全事故。（見圖十一）2. 主要技術指標2.1設計荷載：主體結構施工時2層同時作業 （每層荷載3.0KN/m2）、 外墻裝飾施工時3層同時作業（每層荷載2.0 KN/m2）。2

10、.2機位間距：根據需要，在 4000mm8000mm之間選擇。2.3不同步最大允許誤差：20mm。2.4同步提升或下降速度：約100mm/min。2.5防墜制動距離：不大于 80mm。2.6電動機總容量：110瓦旳（每片機位數）2.7適用層高：可適用于層高在 2800mm5400mm之間的建筑物。2.8適用建筑物：工業及民用（框架、剪力墻結構）高層建筑物。2.9主框架重：90kg/節;支承框架重：110kg/節。四、腳手架的布臵、附墻點預埋、機位受力驗算。1、外架機位及平面布置，見圖一2、附墻點預埋2.1機位的預埋點設在邊梁上，每個機位按設計位臵中心線左右 100mm各埋設一根預埋管。由于建筑

11、物樓層間梁的平面位臵有變動， 預埋點的 位臵應以建筑物柱心為標準確定。2.2預埋點平面位臵要求按圖一確定，誤差要求見第下圖。2.3預埋管立面位臵為該層樓板下表面以下 100mm,誤差要求見第4頁圖。 預埋管采用 40的PVC管。2.4每個機位各樓層預埋點中心線在水平面上的投影與設計位臵的 誤差：左右不大于 20mm。2.5預埋管必須與鋼筋捆扎牢固，以免澆灌砼時被震歪或移位。重慶建工腳手架有限公司第-4項L LA-A旋轉- j預埋管圖3、電纜線的設置和設備的控制電纜線共186根，從控制室開始沿兩邊架體鋪設至分片處，電纜線應鋪設 在第三步竹跳板下，用絕緣膠帶綁扎在鋼管上，以免受到沖擊造成意外。 電

12、纜的一端接在雙動葫蘆的電機和信號采集開關，并用絕緣膠帶包扎好，以免 漏電，另一端焊接航空插座，不用時用朔料布包好以免受潮，用時接在同步控 制柜上。同步控制柜內設臵有過載、過壓、過流、漏電、缺相等保護裝臵，同 時采用PC為中央處理器進行信號采集和同步控制，實行聲光報警和提示。實 現同步運行。電路圖見圖十一4、鋼管架體設計計算4.1、架體構造：架體高度14.2m,架體寬度0.7m,立桿間距1500mm,其它取 值和公式按JGJ130-2001規范取值和引用。4.2荷載傳遞路線：4.3、豎向荷載：腳手板橫向水平桿縱向水平桿縱向水平桿與立桿連 接的扣件t立桿t支撐框架t主框架t附著支撐t建筑結構。4.

13、4、水平荷載：立桿立桿與連墻件的扣件或主框架附著支撐或連墻件 建筑結構。4.5、 橫向水平桿強度計算（以下公式全來源于JGJ130-2001）施工均布活荷載標準值：裝修施工階段按三層作業，每層2kN/m2。竹串腳手板均布荷載標準值：0.35kN/m2。滿鋪腳手板層橫向水平桿間距：0.7m。抗彎強度驗算橫向水平桿上的線荷載標準值：qk曲2 - 0.35 0.7 =1.645kN/m。橫向水平桿上的線荷載設計值：q= 1.4 2 1.2 0.35 0.7 = 2.254kN / m。武漢泛海中央居住區（北片）宗地六3號5號、9號樓外架施工組織設計重慶建工腳手架有限公司第1頁武漢泛海中央居住區（北片

14、）宗地六3號5號、9號樓外架施工組織設計最大彎矩：2 2Mmax 二恥=2.2540.7= 0.138kN m。8 8考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布臵，驗算彎曲正應力、撓度不計懸挑荷 載，但計算支座最大支反力要計入懸挑荷載。Mmax 0.138 1063""W 5.08X03= 27.17N/mm2 < 205N/mm2 （按 JGJ130-2001 的 13 頁取值）滿足要求。變形驗算按JGJ130-2001中5.1.8要求，撓度不應超過丨/150 = 700/150 = 5mm或10mm。此 處指不應超過5mm。445qklb5 2.254 700V5384

15、EI 384 2.06 1012.19 10滿足要求。=0.28mm ： 6mm4.6、縱向水平桿強度計算a1取0.3m，雙排架縱向水平桿按三跨（每跨中部）均有集中活荷載分布計算。 （最不利情況）抗彎強度驗算由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力設計值：（aj2（ 0.3 >2F =0.5qlb 1+ 1 I =0.5X2.254X0.7 漢 1+=1.61kNI lb 丿<0.7 丿Mmax =0.175Fla =0.175 1.61 1.8=0.51kN m6Mmax 0.51 103W 5.08I0 滿足要求。2 2= 100.4N/mm: 205N / mm4.7、撓度驗算由橫

16、向水平桿傳給縱向水平桿的集中力標準值:Fk= 0.5qJb= 0.5 1.645 0.7七.20.307= 1.17kN按 JGJ130-2001 中 5.1.8 要求，撓度不應超過 l/150 =1800/150 =12mm或 10mm。此處指不應超過10mm。31.146FklaV =100 El滿足要求。331.146 1.17 101800100 2.06 105 12.19 104二 3.11mm ： 10mm4.8、立桿穩定性計算施工均布活荷載標準值按裝修階段三層操作層考慮:Qk =2kN/m2竹串腳手板自重標準值按滿鋪三層考慮:' Qp1 =3 0.35 = 1.05kN

17、/m2操作層竹串腳手板擋板自重標準值：7Qp2 =0.35 0.35 = 0.1225kN/m重慶建工腳手架有限公司第2頁武漢泛海中央居住區（北片）宗地六3號5號、9號樓外架施工組織設計2密目安全網自重標準值：Qp3 =0.005kN/m。驗算長細比查JGJ130-2001中表533（立桿橫距0.7m，連墻件二步三跨布臵），長度系數 取 1.5。應取 k=1.155長細比，二出，驗算長細比時，應取k=1。計算立桿穩定系數時,ik=1 時,kh1 1.5 1801.58= 171 ： 210。滿足要求。k=1.155 時，一乩=1.155 1.5 180 =197，根據此長細比查 JGJ130-

18、2001 附錄 Ci1.58表C得穩定系數：=0.186。計算密目式安全網全封閉腳手架擋風系數密目式安全網全封閉腳手架應考慮風荷載對腳手架的作用。本外架為密目安全網全封閉架，安全網的網目密度為 2000目/100cm2,每目孔 隙面積約為A0=1.3mm2。密目安全網擋風系數：1 2A（13、_=仁2門人 “100 = 1.2 1002300江1/100 = 0.841lah<100 丿由于外排架步距為0.9m, JGJ130-2001中附錄A表A-3無對應數據，因此，敞 開式扣件鋼管腳手架的擋風系數不能查表，應進行計算（公式詳 JGJ130-2001 條文說明4.2.4）:1.2An2

19、 1.2 1.8 0.7 0.325 1.8 0.70.04820.115lah1.8 0.7密目式安全網全封閉腳手架擋風系數：:=12 - 】2/1.2 =0.841 0.115-0.841 0.115/1.2 =0.875計算風荷載設計值對立桿段產生的彎矩立桿穩定驗算部位取腳手架立桿底部。查建筑結構荷載規范（GB500009-2001），隨州50年基本風壓：0.35kN/m2。 市區內地面粗糙度為C類，立桿底部風壓高度變化系數： =1.54。風荷載體型系數：Js =1.31.3 0.875 = 1.1375。立桿底部作用于腳手架上的水平風荷載標準值：k =0.7"zs 0 =0.

20、7 1.54 0.875 0.35 = 0.33kN / m2風荷載設計值對立桿段產生的彎矩：一0.85 漢 1.4klah2 0.85 勺.4 漢 0.33 漢 0.9汽 1.82K1M0.11kN m10 10計算組合風荷載時立桿段的軸向力設計值 腳手架結構自重標準值產生的軸向力：本工程采用的鋼管長度規格與 JGJ130-2001中附錄A表A-1計算依據出入較大（如本工程橫向水平桿長1.5m，而規范按2.2m計算，表中無步距0.9m雙排架 的對應數據等），現按實際計算腳手架外排架的單位自重。鋼管重量：38.4N/m，縱向水平桿、立桿每根取 6m長，每6m長鋼管上計算一 個對接扣件。直角扣件

21、：按每個主節點處二個，每個自重13.2N。對接扣件：按每6m長鋼管一個，每個自重18.4N。旋轉扣件：按剪刀撐每個扣接點三個，每個自重14.6N。橫向水平桿：每個主節點一根，取1.1m長。縱向桿件按1.9米長計算。架體高14.2米。架體自重：Ng1k+Ng2k=5.6KN ;施工活荷載：Nqk=2x0.35x1.9x3=3.99KN組合風荷載時立桿段的軸向力設計值：N =1.2 NG1k NG2k 0.85 1.4' Nqr= 1.2x56 0.85 1.4 3.99 =11.47kN計算不組合風荷載時立桿段的軸向力設計值N =1.2NG1kNG2k1.4- NQk=1 .2x5.6

22、1.4 3.99 = 12.3kN4.9、立桿穩定性驗算組合風荷載時：=147.76N/mm2 ： 205N/ mm2NM11.47 1030.11 106+ = +A W0.186 489 5.08 103滿足要求。不組合風荷載時:N 12.3 103A _ 0.186 489= 135.23N/mm2:205N / mm2滿足要求。從以上計算分析，外架架體都是按此規范搭設，架體運行高度100m，風荷載基本相同，鋼管架體強度、饒度、穩定都滿足要求。4.10高空抗上翻風荷載計算。4.10.1由上計算100m高空的風荷載標準植為0.33KN/ m2,而架體底部按架體自 重存受垂直向下的單位面積的

23、重力。 20610-5- 1.05=3.925 KN/ m>> 0.33 kn/ m。所以架體自重遠能夠抵御由風荷載產生的上翻矩。4.10.2具體加固措施：底部竹跳、竹膠板、安全網全部用14#鐵絲捆綁在底部架體上，底部架體同整個架體結構可靠連接。底部封閉如下圖設置。重慶建工腳手架有限公司第5頁武漢泛海中央居住區（北片）宗地六3號5號、9號樓外架施工組織設計重慶建工腳手架有限公司第6頁武漢泛海中央居住區（北片）宗地六3號5號、9號樓外架施工組織設計離墻距離較遠處的離墻 封閉；并且設臵2道斜桿。 鋼管的搭設見圖十一。陽臺懸挑在0m1.5r之間斜撐作法-1-底部離墻水匸平桿斷開處轉角處1

24、、36、7的封閉。底步主框架兩側間 隔2omm勺短橫筒L '底部橫向水平懸挑桿底部縱懸挑向水平桿支撐框架？48的下弦桿翻板B_/邊梁與樓板平的檐板密目安全網底部合葉翻板竹跳九夾板重慶建工腳手架有限公司第7頁武漢泛海中央居住區（北片）宗地六3號5號、9號樓外架施工組織設計5、機位受力驗算（公式及數據來源于混凝土結構設計規范）建筑結構選受力狀況最不利的機位驗算。該工程5#樓陽臺機27處及與其位臵相似處的邊梁受力最惡劣，該邊梁截面b刈=200 X50o該機位受外力按5m跨架體自重加施工荷載計算，只考慮單層附著支撐受力。由于陽臺邊 梁只受壓，而拉桿拉在陽臺內梁。所以抗拉計算只計算陽臺內梁。陽臺

25、梁計算 抗壓，見圖一。5.1施工活荷載（主體2層同時作業，每層荷載3000N/m;外墻裝飾施工 3層同時作業，每層荷載2000N/R!），動力系數為1.05;施工面積3.5m2;夕卜 架自重20610N （鋼結構、鋼管、扣件、竹膠板、竹跳板、封閉材料等）。混 凝土梁自重：0.25X 0.5 X 5X 25000=3750N （按25000N/ m3）,機位離邊梁近端根 部距離Li=1400mm,離邊梁遠端根部距離L2=2300mm。機位處荷載計算表5米跨度架體自重計算表序號計算項目荷載計算值備注1立桿自重6 根 X 14.2m X 38.4N/m=3271.68N鋼管按38.4N/m取值2縱向

26、水平桿自重28 根 X 5mX 38.4N/m=5376N鋼管按38.4N/m取值3橫向水平桿自重3X 8根X 1.2mX 38.4N/m=1105.92N鋼管按38.4N/m取值4扣件自重3X( 41 X 13.2+4 X 18.4+11 X 14.6 ) =2326.2N直 /旋/對按 13.2/14.6/18.4 取5剪刀撐鋼管自重18mX 38.4N/m=691.2N鋼管按38.4N/m取值6密目安全網自重14.2X 5X 2.7N/ m2 =191.7N密目安全網按2.7N/ m取7竹跳自重3 層X 5 X 0.7 X 350N/ m =3675N竹跳按350N/ m8竹膠板自重5X

27、 1X 112.5N/ m =562.5N竹膠板按112.5N/ m取9主框架自重2660N/機位含一節底節，2節標節10支撐框架自重5mX 150N/m=750N按150N/m取值11施工活荷載5X 0.7 X 3000 X 2=21000N活荷載按3KN/ m取合計20610+21000N機位處外架作用力F=3000X3.5 XX.05 + 20610+ 3750 = 46410( N)機位處邊梁所受彎矩：Mmax=F XL1 XL2/ (L1+L2) =46410X1400X2300/ (1400+2300)=40389243N.mm=40.39KN.m重慶建工腳手架有限公司第8頁武漢泛

28、海中央居住區(北片)宗地六3號5號、9號樓外架施工組織設計FL1L25.2根據梁平面整體配筋圖，該邊梁配筋為不少于218受拉。(實際是222) 計算該邊梁在混凝土強度達到 C20時的荷載設計值。As=2X ng8/2) 2=508.68 ( mm2)(1) 確定材料強度設計值fcm = 11N/mm2fy = 310N/mm2(2) 確定梁的有效高度ho = h - 25 =500 -25 =475 (mm)(3) 計算E值As X fy508.68 310E = = 0.12fcm b h。11 X250 X175查表得：as = 0.113(4) 計算MuMu =as - fcm b h。

29、2 = 0.113 1XX250X1752=70112968.75 (N mm) 叼0.11KN m邊梁：Mu=70.11KN m> Mmax =40.39KN m故該邊梁滿足強度要求。所以邊梁配筋底筋實際為2O22,所以滿足要求。5.3陽臺邊梁抗壓強度計算：(附著支撐到拉桿的水平距離2550mm邊梁受力為附著支撐的壓力，邊梁離支點近端為 400mm,遠端2300mm, tg 0 =3200/2550=1.255;所以架體自重側壓力 Ny1=46410/1.255=36980N;風荷載在 5m寬，14.2m高范圍內產生的側壓力由3個附著支撐共同承擔Ny2=5X 14.2 X0.33 -

30、3=7.81KN,所以邊梁側壓力 Ny二 Ny1+ Ny2=36980+7810=44790N機位處邊梁所受彎矩(按混凝土結構設計規范)Mmax=NYXL1y XL2y/ (L1y+L2y)= 44790 >400X2300/ (400+2300)=15261777.78N.mm=15.26KN.m按邊梁上下各2根14配筋計算；計算 Mu (建筑結構公式)Mu =as fcmbh。2 =0.147 XIX400XI752=19808250 (N-mm) M9.8KN m邊梁：Mu=19.8KN m > Mmax =15.261KN m所以邊梁受壓抗彎滿足要求。陽臺縱梁受壓計算：縱梁

31、為：200x400，受壓梁長Ly=2100mm; fc=15N/mm2 Fy=335 N/mm2。Ly/b=4000/200=20查表=0.75。2N=fcA+FyAs) =0.75X( 15X 200 X 500+335X 4X 3.14 X 10)= 1440570N=1440.57KN >>44.79KN(邊梁最大壓力)所以邊梁縱梁抗壓滿足要求。6、附著支撐強度、穩定校核6.1穩定計算：(公式及數據來源于鋼結構設計規范GB50017-2003外架靜止狀態，計算示意圖如下：iL3L4靜止狀態下附著支撐支腿只受壓，其中L3=150mm,L4=2550m層高按3100mm 計算。為

32、保險起見，該計算考慮只有一層附著支撐受力，并取載荷變化系數2.0 , 動力系數1.05，結構重要性系數0.9。則該類機位處外力F= (3000X3.5 X2+20610) X2.0 X1.05 X0.9 = 58797.9 (N) 則附著支撐支腿軸心壓力為tg 8=3.2/2.55;N = F/tg 0= 58797.9 X2.5/3.2=45935.86( N)2查表得 A = 845.1 X4= 3380.4mm式中4”表示附著支撐支腿共4根63槽鋼組裝焊接而成長細比 入=山/iL = 1450mm查表得 Ix = 5.08 X105miri ; i= 24.53mm;式中計算長度系數，按

33、一端固定，一端自由，尸2.0則X= L = 118.22查表得 ©= 0.446則：2 2N/ $ = 45935.86/(0.446 >3380.4) = 30.47(N/mm) vf=215N/mm 所以，在外架靜止狀況附著支撐穩定滿足要求。6.2外架運行狀態，計算示意圖如下：該狀態下附著支撐支腿同時受壓和受彎。由于是運行狀態，所以只有外架自重 和0.5KN/M的施工載荷，外架自重作用點即提升方鋼與附著支撐接觸點。為保險起見，該計算考慮只有一層附著支撐受力，并取載荷變化系數2.0，動力系數1.05，結構重要性系數0.9。其中L3=150mm,L4=2550mm,L4'

34、;=150mm,L4"=L4-L4'層高按 3200mr#算.則該類機位 處外力Fs= ( 500X3.5 >2+20610) >2.0 >.05 >0.9 = 45567.9 (N)則附著支撐支腿軸心壓力為N s = Fs/tg 0= 45567.9 >2.5/3=37973.25(N)作用點處彎矩M = 37973.25 >50 疋550+ (150 + 2550)= 5379543.75N mm查表得 Wx = 16100X4=64400mm則(=M/WX+ N/ a = 5379543.75/64400+37973.25/(0.82

35、2*3380.4)=97.19(MPa) v d = 160(MPa)所以，在外架運行狀況下附著支撐強度和穩定性都能滿足要求。綜上所述，附著支撐支腿在運行和靜止狀態下強度和穩定都滿足要求。五、腳手架的安裝、操作、保養及拆除1、腳手架的搭設1.1、腳手架的搭設腳手架的搭設按JGJ130-2001規范和重慶建工腳手架有限公司操作規程執行。所用材料必須使用合格材料。1.2轉角部位架體連接及加固重慶建工腳手架有限公司第12頁武漢泛海中央居住區（北片）宗地六3號5號、9號樓外架施工組織設計單轉角架體采用連接方鋼及鋼管加 U型螺栓將底部支撐框架進行連接和 加固，上部用U型卡連接，下部用鋼管連接，立面用鋼管

36、形成剪刀撐和小斜桿， 并設臵防滑扣件。見圖十二。雙轉角架體采用不小于8#的槽鋼和鋼管加U型螺栓將底部平行的兩對支 撐框架進行連接和加固，第一步架形成后在此部位內外排加設十字型小斜桿對 支撐框架進行再次加固。小斜桿需設臵防滑扣件。見圖十三。1.3架體局部大于500mn處的懸挑架體的處理措施。當架體懸挑大于500時，懸挑桿件端部離墻距離為 300mm在第一步架和 第三步架設臵2道斜拉桿，拉在主節點附近的立桿或橫桿上。并在拉節處設臵 立桿。見圖五。2、腳手架的運行、操作、保養及拆除2.1腳手架上升工藝流程腳手架上升工藝流程圖2.2腳手架下降工藝流程腳手架下降工藝流程圖下降前班組開會交底，由主管或領班

37、通報外架目前狀態，特 殊部位及特殊狀況的操作要求和注意事項，按小組分派工作各小組拆除并安裝附著支撐及防墜防傾裝臵，并冉次按要求 全面檢查升降機構、受力體系及架體轉運雙動葫蘆并按安裝圖掛好雙動 葫蘆，然后掛好防墜鋼絲繩電工按要求放臵好控制柜，接好葫蘆電纜線，調試葫蘆正反 轉，將葫蘆鏈條上升到位并使各吊點受力拆除架體分片斷頭封閉材料、臨時連墻桿、 離墻間隙封閉材料V開始下降到位后調整吊 點水平調整防墜桿使其受力封閉離墻間隙、封閉架體分片斷開處T2.3腳手架的保養 .腳手架每次升降前，必須清理干凈殘留在提升設備上的建筑垃圾，及 時更換破損的安全網及其它封閉材料。 .對設備上油潤滑保養，檢查電器設備是

38、否完好，包好防水塑料薄膜。 .檢查連墻桿件是否松動，扣件螺栓是否擰緊，底部防護是否完好。六、腳手架的安全注意事項1、腳手架應在設計要求范圍內使用，不能超出使用使用。2、 在大雨、大雪、濃霧和六級以上大風等視線不良的情況下禁止對腳手 架進行升降作業。3、在腳手架使用中，除應遵守本方案規定外，還應遵守鏵建牌附著式 升降腳手架操作規程、鋼結構工程施工質量驗收規范、建筑施工扣件 式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ130-2001），建筑施工附著腳手架管理 暫行規定（建建2000 230號）、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99） 控制柜、雙動葫蘆的產品說明書及其操作規程，起重設備的操作技術規范及安 全

39、規范，遵守建設部及各地區建設行業主管部門制定的規范、標準，以及其它相關的規范、規程。4、腳手架上嚴禁模板支撐附著，模板支撐必須嚴格控制在建筑結構邊 20cm 以內并在邊梁（或剪力墻）砼強度達到 C20時拆除外架吊點附墻處的邊梁（或剪力墻）內外側的模板，以滿足外架固定需要。5、嚴禁任何人員向腳手架拋丟工用具或集中堆碼鋼筋、砼、鋼管、模板 及建筑垃圾。6、嚴禁野蠻施工，嚴禁拋丟建筑材料，嚴禁揭開底部封閉及立面安全網， 否則造成后果由責任方負責。7、嚴禁在腳手架上私自架設動力、照明電源線。&嚴禁任何人拆動腳手架連墻桿、導向軌、預埋鐵件及其它桿件，否則 造成后果由責任方負責。9、塔吊作業時不得

40、撞擊、牽掛腳手架，以免發生意外事故。10、腳手架上的建筑垃圾應由土建施工方派專人經常清掃，以減少腳手架 施工荷載。11、腳手架提升前，由土建施工方負責做好腳手架清潔后，向腳手架施工 方發送書面運行通知書，通知腳手架運行。12、腳手架升降到位后，必須由腳手架現場管理人員或領班檢查無誤，并 與施工方辦理交接手續后，施工方操作人員方可上腳手架作業。13、冬季施工，頂層附著支撐處砼強度達到 C15,架體受力層附著支撐處 砼強度達到C20時，才能進行腳手架提升作業。14、外架安裝、運行、拆除前，公司安全部門、工程部門召開安全交底會 議，對項目主管、現場領班、搭架領班、拆架領班及所有操作工人進行安全教 育。腳手架在升降前后應與使用方進行相關的檢查和驗收