1、 合肥工業大學化工原理課程設計說明書 設計題目 KNO3水溶液三效并流蒸發系統設計 學生姓名 湯文武 學 號 20082952 專業班級 高分子08-1班 指導老師 楊則恒 日 期 2011年1月21日 1 / 44設計題目水溶液三效并流蒸發系統設計成績課程設計主要內容一、具體工藝參數如下：原料加料量 F5859.375 kg/h。料液：原料液：10（質量分數），20進料。完成液=40。蒸發器熱損失為本效加熱蒸汽供熱的3。末效真空度：0.8 atm。冷卻水溫度：進口20，出口40。二、工藝操作條件：間接蒸汽加熱，壓力為0.4 MPa(表壓)。當地大氣壓：760 mmHg。三、主要內容：1、設計

2、方案的選擇及流程說明2、工藝計算 先預估各效蒸發量，再預估各效由于溫度差損失而造成的沸點升高，從而獲得各效溶液沸點，接下來初步計算加熱蒸汽消耗量及各效蒸發水量。下一步計算總傳熱系數K，再計算傳熱面積S，若不符合要求需再次進行溫度差分配。3、主要設備工藝尺寸設計 （1）加熱管管長及管徑，管數。 （2）中央循環管管徑。 （3）加熱室直徑和分離室直徑。 （4）接管尺寸(料液進出口，加熱蒸汽進口與二次蒸汽出口，冷凝水出口接管)4、設計結果匯總5、工藝流程圖及一效蒸發器總裝圖2 / 44指導教師評語建議：從學生的工作態度、工作量、設計（論文）的創造性、學術性、實用性及書面表達能力等方面給出評價。簽 名：

3、 2011年 月 日摘要：蒸發操作是將含有不揮發溶質的溶液加熱沸騰，使其中的揮發性溶劑部分汽化，目的是獲得濃縮的溶液。本次設計利用三效蒸發將4 t % 溶液濃縮至%，采用中央循環管式。 我們計算所得面積為40. 3 ；加熱管采用三角形排列；輔助設備有氣液式除沫器、多孔板接觸式蒸發冷凝器、浮頭式列管換熱器、真空泵、離心泵和支座。蒸發器加熱管選用57無縫鋼管,管長2m；中央循環管選用；加熱管數目為162根；分離室直徑、高度；冷凝器直徑為429.3mm；淋水板取4塊。 關鍵詞：蒸發，中央循環管，三效并流蒸發系統。Abstract：Evaporation operation is the way th

4、at heating the solution which containing non-volatile solute to boil, separating the volatile solvent. The purpose is to gain partial vaporization concentrating to 40%, we choose the evaporator with central circulation downcomer. We calculated the area 40.3 .The designed technical and process parame

5、ters are as following. Heating Tube: adopting triangle permutation, steel tube of 4 / 4457, length 2m, the number is 162;The evaporator with central circulation downcomer: steel tube of.Separation Chamber: diameter 1.15m, height 2.3m. The diameter of the condenser for 429.3mm. Water spray plate load

6、ed take 4 pieces.Key words: Evaporation, central circulation downcomer, triple-effect forward evaporation system.目 錄化工原理課程設計成績評定表化工原理課程設計任務書中英文摘要 第一章.概述 6 1.1蒸發操作的特點 61.2 蒸發操作的分類 6 1.3蒸發設備 7 1.4 蒸發流程示意圖 9第二章.蒸發工藝設計計算102.1完成液濃度計算 102.2各效溶液的沸點和總有效溫度差估算 102.3加熱蒸汽消耗量和各效水分蒸發量 134 / 442.4傳熱系數確定 15 2.5有效溫度

7、差在各效的分配15 2.6 蒸發器傳熱面積的估算22 2.7 計算結果列表23第三章.蒸發器主要結構尺寸計算23 3.1加熱管的選擇和管數的初步估計23 3.2循環管的選擇23 3.3加熱管的直徑以及加熱管數目的確定24 3.4分離室直徑和高度的確定253.5接管尺寸的確定26第四章.蒸發裝置的輔助設備27 4.1氣液除沫器27 4.2蒸汽冷凝器28 4.3真空泵的選型29 4.4預熱器的選型30第五章主要設備強度校核計算及校驗315.1蒸發室厚度校核315.2 加熱室厚度校核325.3支座的選取與校核32第六章設計總結34 6.1設計結果匯總表34 6.2設計評價365 / 446.3心得體

8、會36附錄137附錄 238參考文獻406 / 44第一章. 概述1.1 蒸發操作的特點從上述對蒸發過程的簡單介紹可知，常見的蒸發時間壁兩側分別為蒸汽冷凝和液體沸騰的傳熱過程，蒸發器也就是一種換熱器。但和一般的傳熱過程相比，蒸發操作又有如下特點 :(1)沸點升高 蒸發的溶液中含有不揮發性的溶質，在港臺壓力下溶液的蒸氣壓較同溫度下純溶劑的蒸汽壓低，使溶液的沸點高于純溶液的沸點，這種現象稱為溶液沸點的升高。在加熱蒸汽溫度一定的情況下，蒸發溶液時的傳熱溫差必定小于加熱純溶劑的純熱溫差，而且溶液的濃度越高，這種影響也越顯著。(2)物料的工藝特性 蒸發的溶液本身具有某些特性，例如有些物料在濃縮時可能析出

9、晶體，或易于結垢；有些則具有較大的黏度或較強的腐蝕性等。如何根據物料的特性和工藝要求，選擇適宜的蒸發流程和設備是蒸發操作彼此必須要考慮的問題。(3)節約能源 蒸發時汽化的溶劑量較大，需要消耗較大的加熱蒸汽。如何充分利用熱量，提高加熱蒸汽的利用率是蒸發操作要考慮的另一個問題。1.2 蒸發操作的分類按操作的方式可以分為間歇式和連續式，工業上大多數蒸發過程為連續穩定操作的過程。按二次蒸汽的利用情況可以分為單效蒸發和多效蒸發，若產生的二次蒸汽不加利用，直接經冷凝器冷凝后排出，這種操作稱為單效蒸發。若把二次蒸汽引至另一操作壓力較低的蒸發器作為加熱蒸汽，并把若干個蒸發器串聯組合使用，這種操作稱為多效蒸發。

10、多效蒸發中，二次蒸汽的潛熱得到了較為充分的利用，提高了加熱蒸汽的利用率。按操作壓力可以分為常壓、加壓或減壓蒸發。真空蒸發有許多優點：（1）在低壓下操作，溶液沸點較低，有利于提高蒸發的傳熱溫度差，減小蒸發器的傳熱面積；（2）可以利用低壓蒸汽作為加熱劑；（3）有利于對熱敏性物料的蒸發；41 / 42（4）操作溫度低，熱損失較小。在加壓蒸發中，所得到的二次蒸汽溫度較高，可作為下一效的加熱蒸汽加以利用。因此，單效蒸發多為真空蒸發；多效蒸發的前效為加壓或常壓操作，而后效則在真空下操作。1.3 蒸發設備  蒸發設備的作用是使進入蒸發器的原料液被加熱，部分氣化，得到濃縮的完成液，同時需要

11、排出二次蒸汽，并使之與所夾帶的液滴和霧沫相分離。  蒸發的主體設備是蒸發器，它主要由加熱室和蒸發室組成。蒸發的輔助設備包括：使液沫進一步分離的除沫器，和使二次蒸汽全部冷凝的冷凝器。減壓操作時還需真空裝置。茲分述如下：  由于生產要求的不同，蒸發設備有多種不同的結構型式。對常用的間壁傳熱式蒸發器，按溶液在蒸發器中的運動情況，大致可分為以下兩大類：（1）循環型蒸發器  特點：溶液在蒸發器中做循環流動，蒸發器內溶液濃度基本相同，接近于完成液的濃度。操作穩定。此類蒸發器主要有   a.中央循環管式蒸發器，   b

12、.懸筐式蒸發器 c.外熱式蒸發器 d.列文式蒸發器 e.強制循環蒸發器 其中，前四種為自然循環蒸發器。（2）單程型蒸發器 特點：溶液以液膜的形式一次通過加熱室，不進行循環。   優點：溶液停留時間短，故特別適用于熱敏性物料的  蒸發；溫度差損失較小，表面傳熱系數較大。   缺點：設計或操作不當時不易成膜，熱流量將明顯下降；不適用于易結晶、結垢物料的蒸發。   此類蒸發器主要有：8 / 44 a.升膜式蒸發器，     b.降膜式蒸發器，   &#

13、160; c.刮板式蒸發器本次設計采用的是中央循環管式蒸發器 ：結構和原理：其下部的加熱室由垂直管束組成，中間由一根直徑較大的中央循環管。當管內液體被加熱沸騰時，中央循環管內氣液混合物的平均密度較大；而其余加熱管內氣液混合物的平均密度較小。在密度差的作用下，溶液由中央循環管下降，而由加熱管上升，做自然循環流動。溶液的循環流動提高了沸騰表面傳熱系數，強化了蒸發過程。這種蒸發器結構緊湊，制造方便，傳熱較好，操作可靠等優點，應用十分廣泛，有"標準蒸發器"之稱。為使溶液有良好的循環，中央循環管的截面積，一般為其余加熱管總截面積的40%100%；加熱管的高度一般為12m；加

14、熱管徑多為2575mm之間。但實際上，由于結構上的限制，其循環速度一般在0.40.5m/s以下；蒸發器內溶液濃度始終接近完成液濃度；清洗和維修也不夠方便。9 / 441.4蒸發流程示意圖F x0, t0X1, t1D1 T1W1 ,T1W2 ,T2W3,T3X2, t2X3, t3W2 T3 T2 T2 T3 T1 P3 P2 P1 W1 10 / 44第二章.蒸發工藝設計計算2.1完成液濃度計算 總蒸發量： 因并流加料，蒸發中無額外蒸汽引出，可設2.2各效蒸發溶液的沸點和有效總溫度差 設各效間壓力降相等，則總壓力差為 各效間的平均壓力差為 由各效的壓力差可求得各效蒸發室的壓力，即 由各效的二

15、次蒸汽壓力，從手冊中可查得相應的二次蒸汽的溫度和氣化潛熱列于下表中。11 / 44表1 二次蒸汽的溫度和氣化潛熱效數 二次蒸汽壓力340.95180.6120.26二次蒸汽溫度(即下一效加熱蒸汽的溫度）137.8116.860.3二次蒸汽的氣化潛熱（即下一效加熱蒸汽的氣化潛熱）215522142355(1) 各效由于溶液沸點而引起的溫度差損失 可用校正系數法求得校正系數法：=式中 常壓下由于溶液蒸氣壓下降所引起的溫度差損失，； 某些溶液在常壓下的沸點值可從手冊查到； 校正系數，量綱為一。一般取 =0.0162式中 操作壓強下水的沸點，亦即二次蒸汽的飽和溫度，； 操作壓強下二次蒸汽的汽化熱，。查

16、表得：101.3下，13.19%和23.66%的沸點分別為101和102=100.97 =101.56 =103.56=0.1620.97=1.23=0.1621.56=1.73=0.1623.56=2.6712 / 44 (2)由于液柱靜壓力而引起的沸點升高(溫度差損失） 為簡便計算，以液層中部點處的壓力和沸點代表整個液層的平均壓力和平均溫度，則根據流體靜力學方程，液層的平均壓力為 所以 由平均壓力可查得對應的飽和溫度為 所以（3） 由于不計流動阻力產生壓降所引起的溫度差損失 則，故各效總的溫度差損失為 （4） 各效料液的溫度和有效總溫差 由各效二次蒸汽Pi及溫度差損失，即可由下式估算各效料

17、液的溫度，13 / 44 有效總溫度差 由手冊可查得501.3kPa飽和蒸汽的溫度為、氣化潛熱為，所以2.3加熱蒸汽消耗量和各效水分蒸發量 第效的熱量衡算式為 對于沸點進料,，考慮到溶液濃縮熱的影響，熱利用系數計算式為 所以 同理 第效的熱量衡算式為14 / 44 對于第效，同理可得 又因為 聯解上面各式，可得15 / 442.4傳熱面積的確定誤差為，誤差較大，應調整各效的有效溫度差，重復上述計算過程。2.5有效溫度差在各效的分配 重新分配有效溫度差，可得16 / 442.5.1重復上述計算步驟（1） 計算各效料液 由所求得的各效蒸發量，可求各效料液的濃度，即 （2） 計算各效料液的溫度 因末

18、效完成液濃度和二次蒸汽壓強均不變，各種溫度差損失可視為恒定，故末效溶液的溫度仍為,即 則第效加熱蒸汽的溫度（也即第效料液二次蒸汽溫度)為 由第效二次蒸汽的溫度（）即第效料液的濃度（），根據校正系數法可得第效料液的沸點為. 同理 由第效二次蒸汽的溫度()及第效料液的濃度（0.135），根據校正系數法可得第效料液的沸點為。 第效料液的溫度也可由下式計算 說明溶液的各種溫度損失變化不大，不需要重新計算，故有效總溫度差不變，即 溫度差重新分配后各效溫度情況列于下表：17 / 44表2 三效蒸發器各效的溫度效次加熱蒸汽溫度，T1=151.8T'1=138.337T'2=112.96有效溫

19、度差，料液溫度（沸點），t1=139.98t2=115.647t3=66.32（3） 各效的熱量衡算 第效第效 第效 18 / 44 又因為 聯解上面各式得 與第一次計算結果比較，其相對誤差為計算相對誤差均在0.05以下，故各效蒸發量的計算結果合理。其各效溶液無明顯變化，不需要重新計算。（4） 蒸發器傳熱面積的計算19 / 44誤差為，誤差較大，故應調整各效的有效溫差，重復上述計算步驟。 2.5.2重新分配各效的有效溫度差重新分配有效溫度差，得20 / 44誤差為,結果合理2.5.3重復上述計算步驟（1）計算各效料液 由所求得的各效蒸發量，可求各效料液的濃度，即（2）計算各效料液的溫度 因末效

20、完成液濃度和二次蒸汽壓力均不變，各種溫度差損失可視為恒定，故末效溶液的溫度仍為,即 則第效加熱蒸汽的溫度（也即第效料液二次蒸汽溫度)為 由第效二次蒸汽的溫度（）即第效料液的濃度（0.207），根據校正系數法可得第效料液的沸點為. 同理 由第效二次蒸汽的溫度()及第效料液的濃度（0.135），根據校正系數法可得第效料液的沸點為。 第效料液的溫度也可由下式計算 說明溶液的各種溫度損失變化不大，不需要重新計算，故有效總溫度差不變，即 溫度差重新分配后各效溫度情況列于下表：表2 三效蒸發器各效的溫度21 / 44效次加熱蒸汽溫度，T1=151.8T'1=139.53T'2=113.52

21、有效溫度差，料液溫度（沸點），t1=141.16t2=116.22t3=66.32(3)各效的熱量衡算 第效第效 第效 又因為 22 / 44 聯解上面各式得 與第一次計算結果比較，其相對誤差為計算相對誤差均在0.05以下，故各效蒸發量的計算結果合理。其各效溶液無明顯變化，不需要重新計算。2.6蒸發器傳熱面積的計算 誤差為，試差計算結果合理。 平均傳熱面積為又蒸發器熱損失為本效加熱蒸汽供熱的35%，取3%23 / 44所以2.7計算結果列表表3 物料計算的結果效次冷凝器加熱蒸汽溫度，151.8139.53113.5260.3操作壓力P'i,kPa356.9161.520.2320.23

22、溶液溫度（沸點） 141.16116.2266.32完成液濃度xi,% 13.520.740蒸發量，kg/h1500.3851517.931372.215蒸汽消耗量D，kg/h1422.215傳熱面積Si,m240.340.340.3第三章. 蒸發器主要結構尺寸計算3.1加熱管的選擇和管數的初步估計根據加熱管的型號選用：57×3.5mm根據實際情況選擇加熱管長度選用：2.0m初步估算所需管子數為n3.2循環管的選擇循環管的截面積是根據使循環阻力盡量減小的原則來考慮的。中央循環管式蒸發器的循環管截面積可取加熱管總截面積的40%100%。本次計算取60% 。則循環管的總截面積為24 /

23、44 根據上式結果，選取管徑相近的標準管型號為457×17 mm 循環管的管長與加熱管相等，為2.0 m。3.3加熱管的直徑以及加熱管數的確定加熱管的內徑取決于加熱管和循環管的規格、數目及在管板上的排列方式。節熱管在管板上的排列方式為正三角形,不同加熱管尺寸的管心距查表得 表1 不同加熱管尺寸的管心距加熱管外徑19253857管心距25324870 由上表查得型號為57×3.5mm的管心距為 估計加熱管的內徑 其中， 取 所以 表2 殼體的尺寸標準殼體內徑，4007008001000110015001600200最小壁厚，8101214 根據估算，及容器的公稱直徑表，試選用

24、25 / 44作為加熱管的內徑，并以此內徑和循環管外徑作同心圓，在同心圓的環隙中，按加熱管的排列方式和管心距作圖。有圖可得，從第8層排到第10層，當內徑為870mm是，獲得管數為162根，大于估算的管數，滿足要求。所以加熱管的直徑為,總加熱管數n=162。選用1000×12mm的加熱管3.4分離室直徑和高度的確定3.4.1分離室體積的計算式為 其中，U為蒸發體積強度，一般允許值為，在此取。 將工藝計算中二蒸汽的溫度和流量以及根據溫度所查得的二次蒸汽的密度列于下 表3 二次蒸汽相應密度 效次二次蒸汽溫度139.53113.5260.3二次蒸汽流量Wi，kg/h1500.3851517.

25、931376.215二次蒸汽密度1.93880.92260.13196 依據上表數據，分別算出各效分離室數據 為方便起見，各效分離室的尺寸均取一致，所以體積V取最大值26 / 44。3.4.2分離室的高度和直徑的確定 確定需考慮的原則：所以取3.5接管尺寸的確定 流體進出口計算3.5.1溶液的進出口 為統一管徑，按第效的流量計算，溶液的適宜流速按強制流動算，即則 依據無縫鋼管的常用規格選為60×3.5mm的標準管。5.5.2加熱管蒸汽進出口與二次蒸汽出口的確定 表4 流體的適宜流速強制流體的液體，m/s自然流體的液體，m/s 飽和蒸汽，m/s空氣及其他氣體，m/s 0.81.5 0.

26、080.15 2030 1520 飽和蒸汽適宜的流速 為統一管徑，取體積流量最大的末效流量為計算管徑的體積流量，則27 / 44依據無縫鋼管的常用規格選用為406×9mm的標準管。蒸汽進口：依據無縫鋼管的常用規格選用為165×5mm的標準管。5.5.3冷凝水進出口的確定 冷凝水的排出屬于自然流， 對于各效冷凝水密度可查的表 為統一管徑，取計算得到各效最大的管徑為設計的管徑，則依據無縫鋼管的常用規格選用直徑為48×3.5mm的標準管。第四章 蒸發裝置的輔助設備4.1氣液除沫器 根據蒸汽流速和各氣液體分離器的性能，選擇慣性式除沫器作為氣液除沫器。其主要尺寸確定為： 除

27、沫器內管的直徑 且 28 / 44 除沫器外罩管的直徑 除沫器外殼的直徑 除沫器的總高度 除沫器內管頂部與器頂的距離 為設計方便取4.2蒸汽冷凝器 選用多層多孔板式冷凝器,尺寸確定如下：4.2.1冷卻水量 冷卻水進出口壓力為20.23 kPa，取冷卻水進，出口溫度分別為 由板式蒸汽冷凝器的性能曲線可查得1m3冷卻水可冷卻的蒸汽量為47.5kg/m4.2.2冷凝器的直徑取流速為20，已知 故 4.2.3淋水板的設計 淋水板數： 淋水板間距：29 / 44 根據則 則淋水板間距符合條件 弓形淋水板的寬度： 淋水板堰高： 淋水板孔徑： 冷卻水循環使用，d取8 mm 淋水板孔數：孔數應取整數，故為27

28、9根。考慮到長期操作孔易堵，則最上一板的實際孔數應加大10%15%,其他各板孔數應加大5% ，從而最上一板的實際孔數 279×（112%）=312.48 取 313 其他各板孔數 279×（15%）=292.95 取 2934.3泵的選型 所用到的泵有真空泵和離心泵。4.3.1真空泵 真空度為0.8atm30 / 44 真空泵排氣量 ，其中Va-真空系統滲透空氣量， Vb-蒸發過程中料液釋放的不凝性氣體量，常可忽略。Vc-每小時冷卻水能釋放的空氣量，Vd-蒸發過程中流體的飽和蒸汽壓的當量值，Ve-不凝性氣體機械夾帶的生蒸汽量，常可忽略。又Va=2V2 ，取系統容積28.3

29、m3 ，故 根據排氣量根據排氣量和所抽氣體基本上是空氣的前提下，選用水噴射泵11/2BA-6系列，功率極限真空度材料最大吸氣量1.5kw600mmHgA3鋼7.4kg/h4.3.2 離心泵 ，查得IS型單級單吸離心泵性能表：選型號： IS50-32-125流量：12.5 m3/h 揚程：20m 轉數：2900r/min軸功率：1.13kw 電機功率：2.2kw 效率：60% 必須汽蝕余量：2.0m4.4 預熱器的選型將5859.375 10%的KNO3溶液從20 0C預熱到141.160C。加熱介質采用500kPa絕壓的飽和水蒸氣。Cp=3.768kJ/kg .忽略熱損失，冷凝水在飽和溫度下排

30、出，蒸汽的流量平均溫度差 31 / 44 換熱器管外通過水蒸氣冷凝來加熱管內的KNO3溶液，總的傳熱系數范圍為：11604070選。則所以選 FA系列浮頭式換熱器規格如下殼徑D公稱面積實際面積管長管程數管數管子排列方法管子直徑325mm10m213.2 m23m26正三角形排列19×2mm第五章 主要設備強度計算及校核筒體厚度計算公式校核厚度 5.1蒸發室厚度校核分離室殼體材料選用A3鋼，查表得設計溫度下有關數據為水壓試驗最小厚度查取 ，取，取 所以強度符合按標準塔，當時，取10mm符合要求封頭選用橢圓型封頭，則厚度 32 / 44為焊接方便，取封頭厚度和筒體厚度相等，即10mm，選

31、用的封頭規格如下表公稱直徑曲面高度直邊厚度壁厚質量1200mm300mm40mm10mm132.79kg5.2 加熱室厚度校核 取進行校核 從而外徑為1000mm，最小壁厚為10mm，符合強度要求。5.3支座的選取與校核5.3.1支座的選取 1）加熱室和分離室的質量計算a）加熱室和分離室的面積加熱室 分離室 b）加熱室和分離室的質量設加熱室和分離室的材料為炭鋼板查得每平方米鋼板（厚度為12mm）的質量為 94.2kg/m2加熱室和分離室的總質量為 （6.2455+8.2662）×94.2kg=1367.00214kg2）封頭的質量132.79kg 3）加熱室和分離室充滿水時水的質量

32、a）體積 加熱室 分離室 33 / 44 b）水的質量 4）總質量 5）支座的選取根據加熱室外徑1000mm，選取下面規格的支座支座號許用重量公稱直徑高度支座型號支座質量460kN10002000mm250A11.1kgJB/T 4725-92,耳座A4的規格5.3.2 支座的校核 用公式校核， 取 ，高度比值 ，查得此時 需重新校核比值 ，查得此時 ，不需重新計算焊縫總長 按 校驗焊縫的強度34 / 44 故強度可以保障 。第六章 設計總結6.1設計結果匯總表6.1.1蒸發工藝設計計算結果列表表1 物料計算的結果效次冷凝器加熱蒸汽溫度，151.8139.53113.5260.3操作壓力P&#

33、39;i,kPa356.9161.520.2320.23溶液溫度（沸點） 141.16116.2266.32完成液濃度xi,% 13.520.740蒸發量，kg/h1500.3851517.931372.215蒸汽消耗量D，kg/h1422.215傳熱面積Si,m240.340.340.335 / 446.1.2三效蒸發器主要結構尺寸和計算結果 表2 蒸發器的主要結構尺寸的確定加熱管主要結構設計尺寸加熱管（無縫鋼管）管徑規格57×3.5 mm加熱管（無縫鋼管）長度2.0 m加熱管（無縫鋼管)管數162循環管規格 457×17 mm加熱室內徑1000 mm分離室直徑1150m

34、m分離室高度2300 mm溶液進出口管徑60×3.5 mm加熱蒸汽進出口165×5 mm冷凝水出口管徑48×3.5 mm6.1.3蒸發器輔助設備的選擇表4 氣液除沫器結構尺寸的確定氣壓除沫器主要結構設計尺寸除沫器內管的直徑147.4 mm除沫器外罩管的直徑 221.1mm除沫器外殼的直徑294.8 mm除沫器內管頂部與器頂的距離 58.96 mm36 / 44 表5 蒸汽冷凝器主要結構的確定蒸汽冷凝器主要結構設計尺寸蒸汽冷凝器類型多層多孔式冷凝器冷卻水量34.768 m3/h冷凝器的直徑429.3 mm淋水板數4淋水板間距L1440.51 mm淋水板間距L2308

35、.357 mm淋水板間距L3215.850 mm淋水板間距L4151.095mm弓形淋水板最上面一塊的寬度343.44mm弓形淋水板的寬度264.65 mm淋水板堰高40 mm淋水板孔徑8 mm淋水板最上一板的實際孔數313淋水板其他各板的實際孔數2936.2設計評價本次課程設計耗時兩周，第一周通過借書、上網查資料進行了大量的計算，工藝流程圖也同時結束；第二周的內容是畫裝備圖及設計說明書的排版。 總體來說，本次課程設計是比較成功的，雖然過程繁雜，時間緊迫，也有許多不足之處，如某些數據現有的資料中難以查到，只能采取近似計算的方法，設計說明書和設計圖也是經過了許多次的改正，但基本上還是圓滿順利的。

36、我們第一次課程設計難免有些許瑕疵，但相信這對我們以后的學習、工作來說是一次難得的寶貴經驗。37 / 446.3心得體會 用了大約12天的時間，終于完成了蒸發裝置的設計。回想這段崢嶸歲月，確實有不少收獲。學了一個學期的化工原理,終于有機會把它運用在實際問題中，一個年產量45000噸的巨型任務，而它的設計是首要解決的問題，經過隊友和我的合作，終于把它攻克了，原來化工任務的設計并不是那么的神秘，作為一名化工學院的學生，在學習完了化工原理之后，能夠進行一定的化工設計，這也著實讓我們體會到了理論聯系實際的一次體驗，同時也讓我們明白學習的重要性。這次課程設計，運用到了很多方面的知識，化工原理的，化工儀表的

37、，AutoCAD等等，而且翻閱了大量的工具書，讓我認識到快速而高效的查閱工具書是那么的重要，同時也體會到和搭檔們的合作是多么的愉快。這次經驗會對我以后的發展有很大的幫助，同時也教會了我很多道理，通過自己的努力克服了困難的感覺是那么美好，自己動手真的很重要，這門課對我們很有意義。最后要感謝百忙之中抽出時間來指導我的老師，還有和我一起共同戰斗的搭檔們，沒有他們的幫助，我想我不會這么順利地完成任務，在這里對他們表示感謝。這次課程設計讓我受益良多。附錄1： 飽和水蒸氣表溫度 ( ) 絕對壓強 蒸汽的密度 (kg/m 3 ) 焓 汽化熱 (kgf/cm 2 ) (kPa) 液體 蒸汽 (kcal/kg)

38、 (kJ/kg) (kcal/kg) (kJ/kg) (kcal/kg) (kJ/kg ) 05101520250.00620.00890.01250.01740.02380.03230.60820.87311.22621.70682.33463.16840.004840.006800.0094005.010.015.020.025.0020.9441.8762.8083.74104.67595597.3599.6602.0604.3606.62491.12500.82510.42520.52530.12539.7595592.3598.6587.0584.3581.62491.12479.8

39、62468.532457.738 / 4430354045505560657075808590951001051101151201251301351401451501601701801902002102202302402502602702802903003103200.04330.05730.07520.09770.12580.16050.20310.25500.31770.3930.4830.5900.7150.8621.0331.2321.4611.7242.0252.3672.7553.1923.6854.2384.8556.3038.08010.2312.8015.8519.5523.

40、6628.5334.1340.5547.8556.1165.4275.8887.6100.7115.24.24745.62077.37669.583712.34015.74319.92325.01431.16438.55147.37957.87570.13684.556101.33120.85143.31169.11198.64232.19270.25313.11361.47415.72476.24618.28792.591003.51255.61554.771917.722320.882798.593347.913977.674693.750.012830.017190.023040.030

41、360.039600.051140.065430.08300.10430.13010.16110.19790.24160.29290.35310.42290.50390.59700.70360.82540.96351.11991.2961.4941.7151.9622.2382.5433.2524.1135.1456.3787.8409.56711.6030.035.040.045.050.055.060.065.070.075.080.085.090.095.0100.0105.1110.1115.2120.3125.4130.5135.6140.7145.9151.0161.4171.81

42、82.3192.9203.5214.3225.1236.1247.1258.3269.6281.1292.7304.4316.6329.3343.0125.60146.54167.47188.41209.34230.27251.21272.14.293.08314.01334.94355.88376.81397.75418.68440.03460.97482.32503.67525.02546.38567.73589.08610.85632.21675.75719.29763.25807.64852.01897.23942.45988.501034.561081.451128.761176.9

43、1608.9611.2613.5615.7618.0620.2622.5624.7626.8629.0631.1633.2635.3637.4639.4641.3643.3645.2647.0648.8650.6652.3653.9655.5657.0659.9662.4664.6666.4667.7668.6669.0668.8668.0664.0664.2661.2657.3652.6646.8640.1632.52549.32559.02568.62577.82587.42596.72606.32615.52624.32633.52642.32651.12659.92668.72677.

44、02685.02693.42701.32708.92716.42723.92731.02737.72744.42750.72762.92773.32782.52790.12795.52799.32801.02800.12796.82790.12780.92768.32752.02732.32708.02680.82648.2578.9576.2573.5570.7568.0565.2562.5559.7556.8554.0551.2548.2545.3542.4539.4536.3533.1530.0526.7523.5520.1516.7513.2509.7506.0498.5490.6482.3473.5464.2454.4443.9432.7420.8408.1394.5380.1364.6348.1330.2310.8289.52446.32435.02423.72412.42401.12389.42378.12366.42355.12343.42331.22319.52307.82295.22283.12270.92258.42245.42232.02219.02205.22291.82177.62163.32148.72134.02118.52087.12054.02019.31982.41943.51902.5